2000td酒厂废水处理毕业设计_secret 67页

2000td酒厂废水处理毕业设计前言临沂市位于山东省的东南部,东部连接日照,地近黄海,西接枣庄、济宁、泰安，北靠淄博、潍坊。地跨东经117度24秒─119度11秒，北纬34度22秒─36度22秒，南北最大长距228公里，东西最大宽度161公里，总面积17184平方公里，是山东省面积最大的市。山东某酒厂为酒精生产企业，所用生产原料为薯干，该厂所生产的废水主要为酒精废液，主要污染物包括CODcr、BOD5、SS等。高浓度废水来自蒸馏阶段的蒸馏残液，以及少量蒸馏冷凝液，其它过程基本不产生高浓度废水。从蒸馏车间排出的废水温度在95℃左右。根据有关部门批准的任务书，拟在山东省临沂市某酒厂建设一座酒厂废水处理厂，主要采用生物处理方法对酒厂废水进行有效处理，使污水经处理后全面达到国家《污水综合排放标准》GB8978-1996中一级排放标准。67n第一部分设计说明书1.概述1.1编制依据（1）《某酒厂废水处理站工程的可行性研究报告》（2）《某酒厂废水处理站工程环境影响报告书》（3）污水处理厂的地形、地貌、水位地质及气象资料（4）污水厂进水水质资料（5）《污水综合排放标准》（GB8978-1996）（6）《室外排水设计规范》（GBJ14）（7）《工业循环水处理设计规范》GB50050-95（8）《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》(CJJ31-89)（9）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）2001版（10）《建筑抗震设计规范》（GB50011--2001）（11）《总图制图标准》（GB/T50103-2001）（12）《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)（13）《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138:2002)（14）《给水排水构筑物施工及验收规范》(GBJ141-90)1.2编制原则根据国家和当地有关环境保护法规的要求，对该厂在生产过程中排出的废水进行有效处理，使之符合国家和当地废水排放标准，取得明显的环境和社会效益，使企业树立良好社会形象。（1）以污水的无害化处理为目的，因地制宜，尽量减少占有土地面积。厂区总平面图尽量紧凑和最大限度的减少管线的浪费，以达到降低工程造价的原则，总体布局优化合理。功能分区合理，67n绿化面积适宜。（2）工程设计中既要工艺先进、技术可靠、耐冲洗负荷强、尽量能实现自动监测、自动控制，方案要经济合理、节约能源、做到建设与运行费用最优化。（3）尽量才用运行管理方便，自动化程度高而且运行稳定的工艺。机电化设备的选用力求先进可靠，高效节能。（4）根据国家和地方的财政能力，在充分考虑近、远期结合的前提下，确定工程的分期和适宜规模，使资金定时期内发挥最大作用。（5）彻底改善废水对周围环在一境所带来的不利影响，解决好废水处理过程中所产生的污泥所造成的二次污染。（6）严格执行有关环境保护的各项规定，使处理后的各项指标达到或优于《污水综合排放标准》（GB8978—1996）一级排放标准。（7）针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可行的处理工艺和设备，最大可能的发挥投资效益，采用高效稳定的水处理设施和构筑物，尽可能的降低工程造价，同时结合企业的生产情况，对污水进行综合治理。（8）工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地，能适应水质水量的变化，确保出水水质稳定、达标排放。1.3编制范围山东省临沂市兰陵酒厂废水净化处理工程、投资估算及经济分析。1.4设计资料1.4.1自然概况临沂市位于山东省的东南部,东部连接日照,地近黄海,西接枣庄、济宁、泰安，北靠淄博、潍坊。地跨东经117度24秒─119度11秒，北纬34度22秒─36度22秒，南北最大长距228公里，东西最大宽度161公里，总面积17184平方公里，是山东省面积最大的市。1.4.2气象资料气温：最冷月平均气温-6℃最热月平均气温28℃67n历年极端最高气温43.6℃历年极端最低气温-16℃风速：平均风速1.6m/s月平均最大风速4m/s月平均最小风速0.6m/s主导风向及风频率：夏季—南风15％冬季—东北风15％降雨：年平均降雨量1087mm雪量：最大积雪深度52mm1.4.3水质和水量资料（1)设计水量：污水处理水量2000m3/d（2)设计水质：设计水质见表1-1：表1-1主要设计水质资料项目pH值BOD5（mg/l）COD(mg/l)SS(mg/l)温度(℃)原水4.5～51800025000220070～752.工程设计2.1总体设计2.1.1生产企业状况山东某67n企业集团总公司是以酒业为龙头，集科、工、贸为一体的大型一类企业。公司年产白酒15万吨，酒精10万吨，是全国规模最大的白酒和酒精生产基地之一，产品销往国内30个省市，出口9个国家和地区。所用生产原料为薯干，该厂所生产的废水主要为酒精废液，主要污染物包括CODcr、BOD5、SS等，高浓度废水来自蒸馏阶段的蒸馏残液。2.1.2排放标准本工程废水处理执行《污水综合排放标准》一级标准见表1-2表1-2污水综合排放标准（mg/l）一级二级三级悬浮物70200400生化需氧量（BOD5）30150600化学需氧量（COD）1003001000氨氮1525——2.1.3废水处理方案废水处理方案选择原则：（1）技术可靠，力求高效，处理工艺能满足排放标准的要求。（2）处理流程应具有一定的抗冲击负荷的能力。（3）运行稳定，操作管理简便。（4）尽量降低基建投资与运行费用，少占土地、节约能耗。（5）尽量考虑远近结合，避免设备的浪费方案一：UASB+接触氧化池+曝气生物滤池分离糟渣制作饲料固液分离废水沼气利用沼气储罐调节池二沉池接触氧化池水解酸化池UASB67n贮泥池曝气生物滤池浓缩池外运污泥脱水达标排放图1方案二：高效内循环好氧反应器+AB法+SBR高效好氧反应器缓冲沉淀池AB法SBR沉淀池集水池废水出水污泥脱水车间污泥浓缩池集泥井污泥外运图2方案比较：方案一采用UASB+接触氧化池+曝气生物滤池UASB反应器是20世纪70年代厌氧技术的重大突破，UASB反应器适用于降解好氧反应器所不能降解及难降解的有机物，既能保持大量的厌氧活性污泥和足够长的污泥龄，由可保持废水和污泥之间的充分接触。UASB反应器的特点，可以采用固定化（生物膜）后培养沉淀性能良好的颗粒污泥;可以将固体停留时间和水力停留时间相分离，固体停留时间可以很长，而使处理的高浓度有机废水的停留时间很短。采用生物厌氧反应，可产生沼气二次能源加以利用，符合国家能源政策。在其后加生物接触氧化池，接触氧化池内的曝气装置设在填料之下，不仅供氧充足，而且对生物膜起到了搅拌作用，加速了生物膜的更新，使生物膜活性得以提高，提高了有机物的分解能力。之后在接入曝气生物滤池，67n其最大特点是集生物氧化和截留悬浮固体于一体，并节省了后续二次沉淀池。该工艺有机物容积负荷、水力负荷大、水力停留时间短、出水水质高，因而所需占地面积小、基建投资少、能耗及运行成本低。该工艺处理效果好、操作简单、稳定性高。升流式厌氧污泥床和接触氧化池、曝气生物滤池相串联的酒厂废水处理工艺具有处理效率高、运行稳定、能耗低、容易调试和易于每年的重新启动等特点。只要投加占厌氧池体积1/3的厌氧污泥菌种，就能够保证污泥菌种的平稳增长，经过3个月的调试UASB即可达到满负荷运行。整个工艺对COD的去除率达96.6%，对悬浮物的去除率达97.3%～98%。方案二采用高效内循环好氧反应器+AB法+SBR高效好氧内循环反应器（JLCR）为一体式结构，曝气区、反应区、沉淀区在同一构筑物内完成，是利用物质交换和生物降解的机理发展而成，它融入了当今的射流曝气技术、气液相物相强化传递、紊流剪切等技术。AB法为两段活性污泥法，A段为吸附段，B段为生物氧化段，两段的污泥单独回流，互不相混，形成两种不同特性的微生物种群，其运行稳定性优于单段活性污泥法，比普通活性污泥法具有更强的抗冲击负荷的能力。SBR反应器运行操作灵活，效果稳定。SBR法在运行操作过程中，可以根据废水水量水质的变化、出水水质的要求来调整一个运行周期中各个工序的运行时间、反应器的混合液的容积变化和运行状态来满足多功能的要求。工艺简单，运行费用低。SBR原则上不需要二沉池、回流污泥及设备，一般不必设调节池，多数情况下可省去初沉池。SBR工艺简单便于自动控制。反应推动力大，净化速率高。能有效防止丝状菌膨胀。限制曝气的SBR最不易出现污泥膨胀。SBR运行效果稳定，即无完全混合的跨越流，也无接触氧化法中的沟流。对水质、水量变化适应性强，耐冲击负荷但是它与其它构筑物在运行时衔接不好控制，使运行受到很多不利因素的限制。表1-3污水处理设计方案比较项目方案一方案二投资费用土建工程土建工程量较小土建工程量稍大机电设备及仪表设备和自控仪表布置集中且少自控仪表较多征地费征地费小征地费稍高总投资较小稍高运行费用污泥回流不需要污泥回流需污泥回流能源问题能够产生能量不能产生能量曝气量较小，传递效率高较大，传递效率高电耗小稍大67n总运行成本较低较低工艺效果出水水质SS可达15mg/L以下BOD可达10mg/L以下COD可达40mg/L以下TKN可达15mg/L以下SS可达15mg/L以下BOD可达15mg/L以下COD可达40mg/L以下TKN可达15mg/L以下有无污泥膨胀无无冲击负荷的影响可承受日常的冲击负荷可承受日常的冲击负荷温度变化（低温）的影响（温度将影响硝化/反硝化）滤池从底部进水，上部可封闭，水温波动小，低温运行较稳定夏季与冬季出水效率相当温度波动对运行影响不大运行管理自动化程度运行操作灵活性比较强运行操作较为复杂日常维护和巡视设备布置集中，巡视方便日常维护管理方便操作和管理人员人数正常正常根据表1-3从投资费用、运行费用、工艺效果、运行管理等方面的比较，最终选用方案一，采用UASB+接触氧化+曝气生物滤池处理工艺，其工艺流程的特点：（1）工艺成熟，稳定可靠，操作方便。（2）运行周期灵活可变，耐冲击负荷性能强。（3）能实现同时硝化/反硝化以去除污水中CODcr，氨氮，并能实现过度生物氧化，处理效率高，出水水质好。（4）通过对沉淀池的表面负荷、有效水深等设计参数合理选择，从而提高了固液分离的效果。（5）整套系统实行自动或自动控制，节省人员费用。（6）本工程涉及结构紧凑，占地面积少，流程尽量利用位差，减少动力消耗，节省投资及日常费用。方案一中各污水处理构筑物对污水的处理效率祥见表1-4表1-4各处理单元进出水水质状况项目处理单元COD/(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)PH值固液分离器进水2500018000100004.5—5出水20000153003000去除率%20157067n调节池进水20000153003000出水200001530024006.8—7.2去除率%20UASB反应器进水200001530024006.8.—7.2出水30002295720去除率%858570水解酸化池进水30002295720出水21001491216去除率%303570接触氧化池进水21001491216出水210149151去除率%909070斜管沉淀池进水210149151出水122104.3745去除率%403070曝气生物滤池进水122104.3745出水3720.8718去除率%708060排放标准（GB8978-1996）一级排放标准≤100≤20≤706―92.1.4处理厂位置厂址确定是一个十分重要的问题，它对周围环境卫生、处理厂基建投资及运行管理都有很大影响。选择废水综合处理回用站厂址时，在考虑总体规划的基础上，同时考虑如下原则：（1）废水综合处理站要与酒厂位置相接近。（2）考虑处理厂建设位置的工程地质情况，以节省造价、方便施工。（3）充分利用地形，随坡顺势建设深度处理厂，尽量节省能源。（4）厂址选择考虑远期发展的可能，为以后的扩建留有余地。2.1.5污水处理总平面布置污水处理厂的平面布置应包括：67n处理构筑物的布置污水处理厂的主体是各种处理构筑物。作平面布置时，要根据各构筑物（及其附属辅助建筑物，如泵房、鼓风机房等）的功能要求和流程的水力要求，结合厂址地形、地质条件，确定它们在平面图上的位置。在这一工作中，应使联系各构筑物的管、渠简单而便捷，避免迂回曲折，运行时工人的巡回路线简短和方便；在作高程布置时土方量能基本平衡；并使构筑物避开劣质土壤。布置应尽量紧凑，缩短管线，以节约用地，但也必须有一定间距，这一间距主要考虑管、渠敷设的要求，施工时地基的相互影响，以及远期发展的可能性。构筑物之间如需布置管道时，其间距一般可取5—8m，某些有特殊要求的构筑物（如消化池、消化气罐等）的间距则按有关规定确定。厂内管线的布置污水处理厂中有各种管线，最主要的是联系各处理构筑物的污水、污泥管、渠。管、渠的布置应使各处理构筑物或各处理单元能独立运行，当某一处理构筑物或某处理单元因故停止运行时，也不致影响其他构筑物的正常运行，若构筑物分期施工，则管、渠在布置上也应满足分期施工的要求；必须敷设接连入厂污水管和出流尾渠的超越管，在不得已情况下可通过此超越管将污水直接排人水体，但有毒废水不得任意排放。厂内尚有给水管、输电线、空气管、消化气管和蒸气管等。所有管线的安排，既要有一定的施工位置，又要紧凑，并应尽可能平行布置和不穿越空地，以节约用地。这些管线都要易于检查和维修。污水处理厂内应有完善的雨水管道系统，以免积水而影响处理厂的运行。辅助建筑物的布置辅助建筑物包括泵房、鼓风机房、办公室、集中控制室、化验室、变电所、机修、仓库、食堂等。它们是污水处理厂设计不可缺少的组成部分。其建筑面积大小应按具体情况与条件而定。有可能时，可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理方法。辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。如鼓风机房应设于曝气池附近以节省管道与动力；变电所宜设于耗电量大的构筑物附近等。化验室应远离机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件。办公室、化验室等均应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物的夏季主风向的上风向处。操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察各处理构筑物运行情况的位置。此外，处理厂内的道路应合理布置以方便运输；并应大力植树绿化以改善卫生条件。应当指出：在工艺设计计算时，就应考虑它和平面布置的关系，而在进行平面布置时，也可根据情况调整构筑物的数目，修改工艺设计。总平面布置图可根据污水厂的规模采用1∶200～1∶1000比例尺的地形图绘制，常用的比例尺为l：500。67n2.1.6污水处理厂的高程布置污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。水头损失包括：（1）水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内。（2）水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失。（3）水流流过量水设备的水头损失。水力计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并应适当留有余地；以使实际运行时能有一定的灵活性。计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量，计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。污泥干化场、污泥浓缩池（湿污泥池），消化池等构筑物高程的决定，应注意它们的污泥水能自动排人污水人流干管或其他构筑物的可能性。在绘制总平面图的同时，应绘制污水与污泥的纵断面图或工艺流程图。绘制纵断面图时采用的比例尺：横向与总平面图同，纵向为1∶50—1∶100。67n3.污水处理工艺说明3.1调节池由于本工程污水的水量及水质具有时段不均匀性，为尽量减少冲击负荷，使处理设备能均衡的运行，需设调节池，用以进行水量的调节和水质的均和。3.2固液分离HF型回转式固液分离机时一种由独特的耙齿装配成一组回转格栅，在电机减速器的驱动下，耙齿进行逆水流方向回转驱动。耙齿链运转到设备的上部时，由于槽轮和弯轨的导向，使每组耙齿之间产生相对自清运动，绝大部分固体物质靠重力落下，另一部分则依靠清扫器的反向运动把粘在耙齿上的杂物清扫干净。特点该设备的最大优点是自动化程度高、分离效率高、动力消耗小，无噪音。耐腐蚀性能好，在无人看管的情况下可保证连续稳定工作。设置了过载安全保护装置，在设备发生故障时，会产生光报警并自动停机，可以避免设备超负荷工作。本设备可以根据用户需要任意调节设备运动间隙，实现周期性运转，可以根据格栅前后液位差自动控制，并且有手动控制功能，以方便检修，用户可根据不同的工作需要任意选用。由于该设备结构设计合理，在设备工作时，自身具有很强的自净能力，不会发生堵塞现象，所以日常维修工作量很少。3.3UASB反应器UASB（升流式厌氧污泥床）:薯类加工的工艺废水其CODcr、BOD5，浓度较高，若采用好氧生物处理，不仅构筑物容积大，增加投资费用，而且日常的操作费用也较高。因而采用厌氧处理技术，这样不仅节省了好氧处理的运行费用，还可以产生沼气二次能源进行利用。UASB反应器主要从完善三相分离器的结构来提高有机污染物的去除效果。UASB是集67n生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑、效率高的厌氧反应器。为了满足池内厌氧状态防止臭气散逸，UASB池顶上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设置水封装置，池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。UASB系统的原理是在形成沉淀性能良好的污泥絮凝体的基础上，并结合在反应器内设置污泥沉淀系统，使气相、液相和固相三相得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥（可以是絮状污泥或颗粒型污泥）是UASB系统良好的运行的根本点。UASB反应器与其他大多数厌氧生物处理装置不同之处就是：废水由下向上流过反应器，污泥无需特殊搅拌设备；反应器顶部装有三相（气、液、固）分离器。其最大突出特点是能在反应器内实现污泥颗粒化，颗粒污泥的直径一般为0.1～2cm，相对密度为1.04～1.08，具有良好的沉淀性能和很高产甲烷活性。污泥颗粒化后，反应器内污泥的平均浓度可达50gVSS/L左右，污泥龄一般在30天以上，而反应器水力停留时间比较短，所以UASB反应器具有很高的容积负荷。UASB反应器的外形和结构材料反应器的形状与尺寸UASB反应器的断面形状一般为矩形或圆形。这两种类型的反应器都已大量应用于实际中。圆形反应器的建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%。但是圆形反应器的这一优点，仅在采用单个池子才突出。所以采用单个和小的UASB反应器时，应建造圆形池子。而大的反应器经常建成矩形或方形的。当建两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用公用壁。当采用钢结构时，常采用圆形断面，当采用钢筋混凝土结构时，常采用矩形断面。由于三相分离器构造要求，采用矩形断面便于设计加工。UASB反应器容积（包括沉淀区和反应区）有3种设计方法，但是，负荷设计法是主要的。UASB反应器的最经济的高度（深度）为4~~6m，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。进水容积负荷一般不超过5kgCOD/（m3·d）。本次设计采用6座矩形UASB反应器。（一）UASB反应器的组成（1）进水配水系统67n该系统功能主要是将废水均匀地分配到整个反应器，并具有进行水力搅拌的功能，这时候反应器高速运行的关键之一。它由布水管和不水管嘴组成。由于废水是以多点股流的方式流入的，在反应器的一定范围内，不可避免围绕每一布水点形成局部的纵向横流。一般而言，一定强度的纵向环流能促进反应区污泥床层底部颗粒污泥的翻腾打旋，促进水污染与污泥粒子的充分接触，强化反应速率；同时，也有利于底层颗粒污泥上黏附的微小气泡脱离，防止其浮升于悬浮层，减小污泥固体的流失量。但是，这种由布水股流引起的纵向环流如果太剧烈，将会引起恶果：一方面，会破坏污泥床层的宏观稳定性，增大悬浮层的污泥浓度，增加污泥流失几率，另一方面，一部分进水会迅速穿过污泥床层，直接进入悬浮层，造成严重的短流现象，恶化出水水质。目前，在生产运行装置中所采用的进水方式大致可分为间歇式（脉冲式）、连续式、连续与间歇会流向结合进水等几种方式。从布水管的形式有一管多孔、一管一孔和分枝状等多种形式。反应器布水点数量设置与处理流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。（2）反应区反应区是UASB反应器的工作主体，其中装满高活性厌氧生物污泥，上部为悬浮污泥层，下部为污泥床，，用于生物吸附和降解可生化的有机污染物。共分3个功能区，即底部的布水区，中部的反应区，顶部的分离出水区。反应区内的厌氧微生物存在3种状态：①游离的单个菌体；②聚集成微笑絮体的菌体；③聚集成较大的颗粒的菌体。高效工作的UASB反应器内，反应区的污泥眼高程呈两种分布状态。下部约1/3~~1/2的高度范围内，密集堆存着絮体污泥和颗粒污泥，污泥粒子虽呈一定的悬浮状态，但相互之间距离很近，几乎成搭接之势。这个区域内的污泥固体浓度高达40~~80g（VSS）/L，或60~~120g（SS）/L，通常称成为污泥床层，是对废水中的可生化性有机物进行生物处理（吸附和降解）的主要场所。被降解的有机物中，大约70%~~90%是在这个区域内完成的。污泥床层以上约占反应区总高度2/3~~1/2的区域，悬浮着粒径较小的絮体污泥和游离污泥，絮体之间保持着较大的距离。污泥固体的浓度较小，平均约为5~~25g（SS）/L或5~~30g（SS）/L。这个高度范围通常称为污泥悬浮层，是防止污泥粒子流失的缓冲层，其进行生物处理（吸附和降解）的作用并不明显，被降解的有机物中仅有10%~~30%是在此层完成的。正常工作的UASB反应器内，在污泥床层和污泥悬浮层之间通常存在着一个浓度突变的分界面，称做污泥层分界面，污泥层分界面的存在及其高低和废水种类、出水及出气等条件有关。（3）三相分离器三相分离器的主要功能是进行固体（反应器中的污泥）、气体（反应过程产生的沼气）和液体（被处理的废水）等三相加以分离，将沼气引入集气室，将固体颗粒导入反应区，将处理后废水引入排水渠。在3种分离功能中，核心的问题是完成固液分离，将上浮的污泥固体截留下来，返回反应区，同时改善水质。67n三相分离器中，气液分离功能主要有合理配置的倾斜导流板和有斜面的导流块完成；固液分离功能则主要由斜板以上的沉淀室完成。沉淀室的横断面积一般等于或小于（当集水槽占去部分过水断面时）反应区的横断面积（但也有例外）。水流在沉淀室的上升流速等于或略大于在反应区内的上升速度。气固分离是指污泥絮体与附着在其表面上的微小气泡的分离。污泥絮体与附着的气泡形成了气固聚合体，使污泥的密度减小，当密度小于1时就会自动上升，很难沉降分离。附着的气泡总量愈多，聚合体的密度就愈小，上升速度愈快，就愈难分离。当穿过污泥层上升的大气泡一旦碰到悬浮着的气固聚合体时，就会将一部分附着的微小气泡碰落下来；当碰到斜板和导流板地面时，也会碰落一些微小气泡，从而改善了其沉降性能使聚合体沉降下来。沉淀室通常设置溢流堰以适应气体压力的波动，保持液面的稳定。聚集于集气室的生物气（沼气）要用导管引出，输往贮气柜备用。（4）出水系统其作用是把沉淀区处理过的水均匀的收集并派出反应器外，通常由出水槽引出。（5）气室气室又称集气罩，其作用是收集生物气（沼气），经脱硫后送往用户使用。（6）浮渣清除功能其功能是清除沉淀区液面和气室液面的浮渣。如浮渣不多可省略。（7）排泥系统其功能是均匀地排除反应区的剩余污泥。（8）水封系统与气体收集装置水封系统的功能是控制三相分离器的集气室中气液两相界面的高度，是保证集气室出气管在反应器运行过程中不被淹没、运行稳定并将沼气即时排出反应室，以防止浮渣堵塞等问题的关键。气体收集装置应该能够有效地收集产生的沼气，同时保持正常的气液界面。气体管径应该足够大，避免气体夹带的固体（或泡沫）产生堵塞。设置一个在气体堵塞情况下，使气体释放的保护装置是重要的，它可以避免对反应器结构形成过大的压力。在出水管堵塞的情况下，UASB反应器中三相分离器中水面会不断降低直至从反射板溢出，从而避免对反应器结构的破坏。67n一般在产生的气体送往贮气柜之前，需被引导至通过水保持一定气体压力的水封罐中释放，经验表明水封罐中冷凝水将积累。因此，在水封罐中有一个排除冷凝水的出口，以保持罐中一定水位是必需的。根据不同处理对象，UASB反应器常分为开敞式和封闭式两大类。3.3厌氧工艺机理微观分析表明厌氧降解过程可分为四步：水解、酸化、产氢产酸及产甲烷阶段。（1）水解阶段高分子有机物因相对分子量巨大，不能透过细胞膜，因此不可能为细菌直接利用。因此它们在第一阶段被细菌胞外酶分解为小分子。例如纤维素被纤维素酶水解为纤维二糖与葡萄糖，淀粉被淀粉酶分解为麦芽糖和葡萄糖，蛋白质被蛋白酶水解为短肽与氨基酸等。这些小分子的水解产物能够溶解于水并透过细胞膜为细菌所利用。（2）发酵（或酸化）阶段在这一阶段，上述小分子的化合物在发酵细菌（即酸化菌）的细胞内转化为更为简单的化合物并分泌到细胞外。这一阶段的主要产物有挥发性脂肪酸（简写作VFA）、醇类、乳酸、二氧化碳、氢气、氨、硫化氢等。与此同时，酸化细菌也利用部分物质合成新的细胞物质。酸化菌对pH有很大的容忍性，产酸可在pH到4条件下进行,产甲烷菌则有它自己的最佳pH6.8~7.2，超出这个范围则转化速度将减慢。（3）产乙酸产氢阶段在此阶段，上一阶段的产物被进一步降解为乙酸（又称醋酸）、氢和二氧化碳，这是最终产甲烷反应的反应底物。不论是在水解阶段或是在产酸产氢阶段，COD已发生转化，但对COD的去除率不高，大部分COD只是转化为小分子有机物。实际的COD转化发生在产甲烷阶段，在那里，COD转化为甲烷而从污水中溢出。（4）产甲烷阶段产甲烷菌是一种严格的厌氧微生物，与其它厌氧菌比较，其氧化还原电位非常低（<－330mv）。对于大多数复杂的污水的厌氧反应上，甲烷的转化率约为70~75％。3.3厌氧工艺的选择本工艺针对兰陵酒厂废水的特点选用高负荷的厌氧反应器，67n选择工艺要综合考虑以下方面来评估可行性和适用性。•平面布置：可利用的土地资源是很受限的，节省占地面积的设计应对厂家有利•抗冲击负荷：抗冲击负荷体现了工艺的可靠性•最终出水质量：选择的工艺必须能达到要求的排放水质•维护保养：简便节省的维护保养应是追求的目标•副产品：如果产生有价值的副产品，将带来经济效益•污泥处理：污泥是处理后产生的另外一种污染物质，这种负面影响应尽可能加以避免•运行成本：此关系到长久的经济效益，节省能源，节省营养盐的工艺是可取的选用厌氧工艺主要基于以下考虑：（1）有机负荷高，占地面积小，一般好氧法的的容积负荷为0.7～1.2kgCOD/(m3.d),0.4～1.0kgBOD5/(m3.d)，而厌氧法的容积负荷为10～60kgCOD/(m3.d),4.5～7kgBOD5/(m3.d)。选用厌氧工艺，就可以提高容积负荷，大大缩小占地面积；（2）动力能耗低，好氧法需要维持池中溶解氧0.5～3mg/l，去除每1kgCOD需能耗0.7～1.3KW.h，而厌氧甲烷发酵部分维持溶解氧浓度为零，动力消耗为零。同时，厌氧反应产生的甲烷可以作为能源利用；（3）沉淀性能好，污泥产量少，好氧法去除每1kgCOD的污泥产量为0.3～0.45kgVSS，厌氧法去除每1kgCOD的污泥产量为0.04～0.1kgVSS。采用UASB厌氧处理工艺。有机物在微生物的作用下，经过水解发酵阶段、产氢产乙酸阶段、产甲烷阶段，最后有机物转变为CH4、CO2排出，达到去除COD的目的。厌氧反应器具有有机负荷率高，水力停留时间短，占地面积小，高径比大，耐冲击负荷能力强，投资较省，出水水质稳定等优点。3.4水解酸化从原理上讲，水解酸化是厌氧消化过程的第一、第二阶段。在各种厌氧工艺中涉及水解酸化过程的有厌氧消化工艺和两相厌氧消化工艺等，而好氧工艺中则有厌氧缺氧工艺。水解酸化处理工艺中的水解酸化段的目标和厌氧消化不同，并且好氧工艺中微生物浓度和种类于厌氧工艺不同，是一种不同的新处理方法。67n在水解酸化-好氧处理系统中的水解酸化段，能将城市废水中的非溶解性的有机物截流并逐步转化为溶解态的有机物；对于工业废水处理，主要是将其中难生物降解物质转变为易生物降解物质，提高废水的可生化性，以利于后续好氧生物处理。3.5接触氧化生物接触氧化工艺（BiologicalContactOxidation）又称“淹没式生物滤池”、“接触曝气法”、“固着式活性污泥法”，是一种于20世纪70年代初开创的污水处理技术，其技术实质是在生物反应池内充填填料，已经充氧的污水浸没全部填料，并以一定的流速流经填料。在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触，在生物膜上微生物的新陈代谢的作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化。生物接触氧化法中微生物所需的氧常通过鼓风曝气供给，生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而进行厌氧代谢，产生的气体及曝气形成的冲刷作用会造成生物膜的脱落，并促进新生物膜的生长，形成生物膜的新陈代谢，脱落的生物膜将随出水流出池外。生物接触氧化法兼有活性污泥法及生物膜法的特点，池内的生物固体浓度（5—10g/l）高于活性污泥法和生物滤池，具有较高的容积负荷（可达2.0—3.0kgBOD5/m3.d）。其特点如下：（1）由于填料比表面积大，池内充氧条件良好，池内单位容积的生物固体量较高，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷，占地相对较小，可间歇运行；（2）由于生物接触氧化池内生物固体量多，水流完全混合，故对水质水量的骤变有较强的适应能力；（3）剩余污泥量少，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便。3.6曝气生物滤池曝气生物滤池处理工艺，简称BAF。曝气生物滤池是近年来国际上兴起的污水处理新工艺。目前在欧美和日本等国家已有上千座大小各异的污水处理厂应用了这种工艺。它可广泛应用于城市污水、小区生活污水、生活杂排水和食品加工废水、酿造等有机废水处理，具有去除SS、CODcr、BOD5、硝化与反硝化、脱氮除磷、除去AOX（有害物质）的作用，其最大特点是集生物氧化和截留悬浮固体于一体，并节省了后续二次沉淀池。该工艺有机物容积负荷、水力负荷大、水力停留时间短、出水水质高，因而所需占地面积小、能耗及运行成本低。67n待处理污水由管道流入缓冲配水区，污水在向上流过滤料层时，经滤料上附着生长的微生物膜净化处理后经过出水区和出水槽由管道排出。缓冲配水区的作用是使污水均匀流过滤池。在待处理污水进入滤池起，同时由鼓风机鼓风并通过管道向池内供给微生物膜代谢所需要的氧气，生长在滤料上的微生物膜丛污水中吸取可溶性有机物作为其生理活动所需的营养物质，在代谢过程中将有机污染物分解，使废水得以净化。曝气生物滤池从结构上共分成三个区域，即缓冲配水区、承托层及滤料层、出水区及出水槽。1.滤池池体滤池池体的作用是容纳被吃力水量和围挡滤料，并承托滤料和曝气装置的重量。其形状有圆形、正方形和矩形三种。结构形式有钢制设备和钢筋混凝土结构等。由于本设计工程水量大，选用池体数量较多，应考虑池体共壁，因而采用矩形钢筋混凝土结构较经济。2.滤料国内外通常采用的接触填料形状有蜂窝管状、束状、波纹状、圆形辐射状、盾状、网状、筒状、规则粒状与不规则粒状等，所用的材质出粒状滤料外，基本上采用玻璃钢、聚氯乙烯、聚丙烯、维尼纶等。由于制作加工和价格原因，国内目前采用的接触填料主要由玻璃钢或塑料蜂窝填料、立体波状填料、软性纤维填料以及不规则颗粒滤料（砂、碎石、矿渣、焦炭、无烟煤）等。本工艺设计采用的滤料为轻质圆形陶粒。其有天然陶土或粘土、粉煤灰并添加部分辅料加工而成，强度大、孔隙率大、比表面积大、化学和物理稳定性好，与其他规则滤料相比，具有生物吸附性强、挂膜性能良好、水流流态好、反冲洗容易进行、截污能力强等优点。同时，以轻质圆形陶粒做接触填料，采用淹没式曝气生物滤池处理污水，可以充分利用滤料的比表面积，起到深度处理的作用。3.承托层承托层主要是为了支撑滤料，防止滤料流失和堵塞滤头，同时还可以保持反冲洗稳定进行。承托层常用材质为卵石或磁铁矿，为保证承托层的稳定，并对配水的均匀性起充分作用，要求材质具有良好的机械强度和化学稳定性，形状应尽量接近圆形，工程中一般选用鹅卵石作为承托层。4.布水系统曝气生物滤池的布水系统主要包括滤池最下部的配水室和滤板上的配水滤头。67n配水室的功能是在滤池正常运行时和滤池反冲洗时是谁在整个滤池截面上均匀分布，它由位于滤池下部的缓冲配水区和承托滤板组成。要使曝气生物滤池发挥其最佳的处理能力，必须使进入滤池的污水能够均匀流过滤料层，尽量使滤料层的每一部分都能最大限度地参与生物反应，所以设置缓冲配水区就十分必要。进入滤池的污水首先必须进入缓冲配水区，在此先进行一定程度的混合后，依靠承托滤板的阻力作用使污水在滤板下均匀、均质分布，并通过滤板上的滤头而均匀流入滤料层。在气、水联合反冲洗时，缓冲配水区还起到均匀配气作用，气垫层也在滤板下的区域中形成。3.布气系统曝气生物滤池内的布气系统包括正常运行时曝气所需的曝气系统和进行气—水联合反冲洗时的功气系统两种。曝气系统的设计必须根据工艺计算所需供气量来进行。保持曝气生物滤池中足够的溶解氧是维持曝气生物滤池内生物膜高活性、对有机物和氨氮的高去除率的必备条件，因此选择合适的充氧方式对曝气生物滤池的稳定运行十分重要。曝气生物滤池一般采用鼓风曝气形式，良好的充氧方式有能够有高的氧吸收率。在实际应用中，有充氧曝气与反冲洗曝气共用一套布气管的形式，但由于充氧曝气需气量比反冲洗时需气量小，因此配气不易均匀。共用一套布气管虽然能减少投资，但运行时不能同时满足两者的需要，影响曝气生物滤池的稳定运行。在实践中发现此办法利少弊多，最好是将两者分开，单独设立一套曝气管，以保持正常运行；同时另设一套反冲洗布气管，以满足反冲洗布气要求。4.反冲洗系统本设计采用气—水联合反冲洗，其目的是去除生物滤池运行过程中截留的各种颗粒及胶体污染物以及老化脱落的微生物膜。曝气生物滤池气—水联合反冲洗通过滤板及固定其上的长柄滤头实现，反冲洗过程一般为：先降低滤池内的水位比能够单独气洗，而后采用气—水联合反冲洗，最后再单独采用水洗。曝气生物滤池的反冲洗是通过运行实践、滤料层阻力损失、水质参数等来完成的，一般是由在线检测仪表将检测数据反馈给PLC，并由PLC系统来自动控制和操作。滤料的冲洗是通过交替使用空气和水清洗的程序完成，大约持续20分钟左右。反冲洗分三个阶段：①单独空气反冲洗，使粘附在滤料表面上的大量生物膜被剥落下来②气、水联合反洗，反冲水可将剥落下来的生物膜带出池外，在空气共同作用下，滤料层产生松动，并略有膨胀，使生物膜更容易被冲走，可减少反冲洗强度和反冲洗水量③67n单独用水冲洗，最后将滤层冲洗干净。反冲洗水来自滤池出水后的配水渠，通过综合泵房的反冲洗水泵实现反冲洗冲洗后的污水通过重力自流而进入回收水池，然后同过水泵提升后，排入到厂区排水管，最终回流到污水厂的前端。3.出水系统曝气生物滤池的出水系统有采用周边出水和采用单侧出水堰出水等。在大、中型污水处理工程中，为了工艺布置方便，一般采用单侧堰出水较多，并将出水堰口出设计为60°斜坡，以降低出水口处的水流流速；在出水堰口处设置栅形稳流板，以将反冲洗时有可能被带至出水口处的陶粒与稳流板碰撞，导致流速降低而在该处沉降，并沿斜坡下滑回滤池中。4.管道和自控系统曝气生物滤池既要完成有机污染物的降解功能，也要完成对污水中各种颗粒及胶体污染物以及老化脱落的微生物膜的截留功能，同时还要完成滤池本身的反冲洗，这几种方式胶体运行。对于小型工业废水处理，滤池控制可以简单些，甚至可以手动控制，但对于处理规模较大的水处理工程，若采用手动控制工作量较大且较难完成。为了提高滤池处理能力和对污染物的去除效果，所以必须有PLC控制系统来自动完成对滤池的运行控制，需要设计必要的自控系统。3.7曝气系统曝气系统为生物好氧提供必须的氧气，是处理站设计的核心之一，许多废水处理站无法正常运行均由该系统的故障造成。设计的关键是需氧量的计算，采用经验值计算往往会造成设计容量过大或不足。活性污泥池的需氧主要由三部分组成：去除BOD5所消耗的氧（0.5kgO2/kgBOD）、维持曝气池内污泥好氧所需要的氧（0.11kgO2/kg污泥）、氨氮硝化所需要的氧（4.7kgO2/kgNH3-N），其中氨氮硝化所需的氧接近于其他部分所需氧的总和。许多设计人员在计算需氧量过程中会故意忽略氨氮硝化所需要的氧，以减少曝气量，降低投资和运行成本，增加项目在投标阶段的竞争力，故总是无法达标。67n确定需氧量后，选择供氧系统成为关键，目前主要的供氧系统有射流曝气和鼓风曝气两大类。与鼓风曝气相比，射流曝气的优点是噪音小，安装维护简易；其缺点是能耗大，以目前行业内较为常用的水下曝气机和射流器为例，一千瓦的电耗所提供的溶解氧仅为0.9kg；而鼓风机+微孔曝气器的曝气系统，一千瓦的电耗所能提供的溶解氧为6.5～8.85kg。小型废水处理站可选用射流曝气，对于规模较大的废水处理站则选择鼓风曝气为宜。另外微孔曝气器的性能和参数则是曝气系统能否正常运行的关键，“溶解氧利用率”的高低直接关系到废水处理运行费用的高低。4.各构筑物设计参数说明4.1固液分离在污水处理前期对污水中的SS进行处理，为后面的处理构筑物减小处理负荷。4.2调节池功能：调节水量、均衡水质，为后续厌氧反应池提供连续稳定的废水。运行方式：进水与工厂排水一致；出水由泵提升，1台水泵连接2座厌氧反应池，24小时运行，低水位保护；每台水泵的设计流量为45m3/h；泵出水口安装有电磁流量计，以调整和记录处理站的进水水量。调节池池容的确定：根据提供的水量分布资料，日总排水量为2000吨，设计污水停留时间为8h。构筑物：尺寸8×12×3.5m数量2座结构形式钢筋混凝土结构地下构筑物、无盖4.3UASB厌氧反应器功能：UASB厌氧处理工艺是有机物在微生物的作用下，经过水解发酵阶段、产氢产乙酸阶段、产甲烷阶段，最后有机物转变为CH4、CO267n排出，达到去除COD的目的。厌氧反应器具有有机负荷率高，水力停留时间短，占地面积小，高径比大，耐冲击负荷能力强，投资较省，出水水质稳定等优点。运行方式：连续进水，连续出水，24小时运行。设计参数：处理水量：Q=2000m³/d；进水：COD=20000mg/l；有效容积负荷率：Nv=10.0kgCOD/m³.d；COD去除率：85％；沼气产率：r=0.40m³/kgCOD；厌氧生物处理污泥产量：r=0.08kgVSS/kgCOD；有效容积：3400m3。构筑物：尺寸B×L×H=8×16×8.5m数量4座结构形式钢筋混凝土结构地上构筑物、有盖4.4水解酸化池功能：经UASB反应器处理后的废水进入本池，在兼氧的条件下水解废水中大分子有机物分解为小分子有机物，同时通过水中氨化菌的作用把废水中的有机氮转化为能被硝化菌利用分解的NH4+。该池内安装有弹性填料可作为生物载体，经过一段时间的培养驯化水中的大量微生物以生物膜的形式固定于填料表面，同时池的下部会形成一层浓度较高的污泥层，当废水通过它时大量悬浮固体被截留、液化、水解。本池作为生化处理系统的预处理同时具有极高有机物去除率，为后续生化处理创造了良好的条件。同时该池还能分解部分回流的污泥，使整个处理系统的排泥量进一步降低。运行方式：连续进水、连续出水、污泥定期由污泥泵泵入贮污池。67n设计参数：设计BOD5去除率35%日去除BOD51606.5kg容积负荷：0.96kgBOD5/m3.d总停留时间5小时有效池容450m2构筑物：尺寸B×L×H=5×25×5m数量2组结构形式钢筋混凝土半地上、无盖4.5接触氧化池功能：生物接触氧化实质是在生物反应池内充填填料，已经充氧的污水浸没全部填料，并以一定的流速流经填料。在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触，在生物膜上微生物的新陈代谢的作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化。生物接触氧化法中微生物所需的氧常通过鼓风曝气供给，生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而进行厌氧代谢，产生的气体及曝气形成的冲刷作用会造成生物膜的脱落，并促进新生物膜的生长，形成生物膜的新陈代谢，脱落的生物膜将随出水流出池外。其主要是去除废水中的有机物。运行方式：连续进水、连续曝气、连续出水。设计参数：运行时间24小时连续运行BOD5去除率90%日去除BOD52683.8kg容积负荷1.50kgBOD5/m3.dMLSS浓度3000mg/l67n有效池容1800m3构筑物：尺寸B×L×H=12×25×5m数量2座结构形式钢筋混凝土结构半地上、无盖供气系统需氧量：BOD5需氧量2012.85kgO2/d污泥需氧量644.04kgO2/d日总需氧量2656.89kgO2/d供气量54844.8m3/d鼓风机风量风压拟选用WZP中微孔曝气器：数量336个溶解氧利用率30%每个曝气器气量6.8m3/h每个曝气器作用面积0.9m24.6曝气生物滤池功能：具有去除SS、CODcr、BOD5、硝化与反硝化、脱氮除磷、除去AOX（有害物质）的作用，其最大特点是集生物氧化和截留悬浮固体于一体，并节省了后续二次沉淀池。该工艺有机物容积负荷、水力负荷大、水力停留时间短、出水水质高，因而所需占地面积小、能耗及运行成本低。运行方式：连续进水、连续曝气、连续出水。设计参数：67n运行时间24小时连续运行BOD5去除率80%日去除BOD5167kgMLSS浓度3000mg/l容积负荷3.0kgCOD/m3.d有效池容60m3构筑物：尺寸B×L×H=5×4×6m数量2座结构形式钢筋混凝土结构半地上、无盖4.7供气系统需氧量：BOD5需氧量136kgO2/d污泥需氧量20.4kgO2/d日总需氧量156.4kgO2/d供气量134m3/h鼓风机风量风压拟选用WZP中微孔曝气器：数量40个溶解氧利用率30%每个曝气器气量3.35m3/h每个曝气器作用面积1.0m24.8反冲洗系统：反冲洗水强度8L/s.m267n反冲洗气强度20L/s.m2反冲洗水头9.3m4.9污泥处理系统污泥处理系统包括污泥浓缩和压滤脱水两道工序。功能：对处理站生化剩余污泥进行浓缩脱水处理。运行方式：定期手动控制开停设计参数：污泥量UASB厌氧反应器：剩余污泥量：3398kg/d湿污泥体积：水解酸化池：剩余污泥量：180kg/d湿污泥体积：接触氧化池：剩余污泥量：2835kg/d湿污泥体积：斜管沉淀池：剩余污泥量：105.6kg/d湿污泥体积：曝气生物滤池：剩余污泥量：102kg/d湿污泥体积：67n总污泥量331.03m3/d含水率98%污泥浓缩时间10小时浓缩后污泥含水率95%浓缩后污泥量165.5m3/d脱水后含水率80%污泥量1266kg主要设备：污泥浓缩罐φ7.5m数量2座安装位置地面上结构钢结构、防腐处理成套离心脱水机ZLHDY-750数量1套污泥泵2台4.10综合机房综合机房包括：电控房、化验值班室等，为单层框架结构。电控房：平面尺寸5.0×5.0m5.主要设备参数5.1潜污泵：型号AS30-2CBAS75-2CB数量5台3台流量40m3/h120m3/h总扬程10m10m排出口DN80DN10067n叶轮无堵塞型无堵塞型每台泵还提供：10m电缆10m电缆提升链提升链5.1.1电机：功率3.0kw7.5kw防护/绝缘等级IP68/F级IP68/F额定电压380V，三相380V，三相5.1.2材质：外壳GG-25叶轮GG-25轴C45N轴密封碳化硅5.1.3就地控制箱（手动开关）：数量3台5.2鼓风机：型号ka10sv_GL210形式离心鼓风机数量3台风量6.3m3/min25.60m3/min风压0.60kgf/vm20.50kgf/vm2驱动电机功率11kw30kw转速850rpm1000rpm5.3电磁流量计型号LED-99-80数量2套流量检测范围10～140m3/h流量显示方式瞬时和累积流量压力等级1.6Mpa，法兰连接67n结构形式一体型温度小于90度精度等级1.0%内衬氯丁橡胶电极材料含钼不锈钢供电220V防护等级IP65输出脉冲、4～20Ma6.环境保护兰陵酒厂废水综合处理站建成后，将会大大缓解该地区水污染的不利局面。但于此同时，废水处理站本身也将会给环境带来一些次生影响。对此，有关部门应做专题研究，并编制“环境影响评价报告书”。这里谨从工程的角度对此做初步的定性的评价，以供决策参考；最终评价以“环境影响评价报告书”为准。6.1主要污染源和主要污染物污水处理站正常运转后，会产生如下污染源和污染物。1)污水污水主要来源于兰陵酒厂废水、车间排水、综合楼排水等。2)大气废气主要来源于兰陵酒厂废水处理中产生的CH4、NH3气体。3)噪声噪声主要污染源是污水处理间内的鼓风机、锅炉房和运行车辆等。噪声源属点声源和线声源噪声。67n6.2控制污染和生态变化的初步方案6.2.1污水治理站内生活污水以及各处理构筑物排出的废水进入污水处理系统处理。6.2.2大气保护废水处理站设有沼气收集系统。6.2.3噪声防护厂内噪声主要污染源是泵房和鼓风机房。因此本工程一方面选用噪音低，频率低的机电设备，降低噪音；鼓风机进出口安装消音器，这些将减小鼓风机房的噪声，鼓风机外面加消音罩；另一方面在泵房内，动力设备基础采用橡胶防震垫，以防止噪声污染。7.节能与消防7.1节能设计1.水处理工艺在本工程中，采用了多项新技术和新工艺，以真正做到降低能耗。首先，深度处理方案采用有效的处理流程，节省了建设费用。各种型号的污水泵、送水泵等，均选用高效节能形式，以最大程度的节省能源消耗。2.总体布置处理站内设有各种管道，综合考虑平面布置和竖向设计。处理站内工艺管道上设有流量计及若干阀门。排水管道沿主要构筑物敷设，以重力流排入排水干管。67n7.2消防消防设计依据现行中华人民共和国国家标准《建筑设计防火规范》GBJ16-872001版执行。在总平面布置上，严格执行消防有关规定。厂区消防系统采用低压消防系统。室外消火栓均沿厂区道路两侧布置，消火栓间距小于120米，消火栓保护半径60米。综合楼室内采用手提式灭火器。厂区内各构筑物、建筑物为二级耐火等级。在清水池内备有消防水量，满足消防用水要求。第二部分设计计算书1.调节池设计计算1.1设计参数Q=2000m³/d；水力停留时间为8h。则调节池容积为：本设计设两座调节池，则单池体积为：333.4m3。67n设计有效水深为3.5m。反应池单池面积：取96m2。单池尺寸为：12m×8m×3.5m。2.UASB反应器的设计计算2.1UASB反应器有效容积及主要尺寸的确定设计参数：Q=2000m³/d；进水COD=20000mg/l。1）UASB反应器的有效容积设计有效容积负荷率Nv=10.0kgCOD/m³.d；COD去除率为85％。2）UASB反应器的形状和尺寸UASB反应器的经济有效高度为6~8m，由于建造圆形反应器的三相分离器比矩形复杂，所以本设计采用矩形。设计反应器有效高度H=7m；则横截面积：共设四座UASB反应器。每池的面积为：矩形长宽比为约2：1；所以B=8m；L=16m；67n则单池的截面积为：128一般应用是反应器的装液量为70％～90％；设计反应器总高度为8m，其中超高为0.5m。单池容积：总容积：有效容积为3584m³，则体积有效系数为88％，符合有机负荷要求。3）水力停留时间HRT和水力负荷率Vr对于颗粒污泥，水离负荷率，符合要求。2.2进水分配系统的设计1）布水点的设置进水方式采用连续均匀进水方式，布水点的数量与处理水量、进水浓度、容积负荷等因素有关。所取容积负荷为10.0kgCOD/m³.d,每个布水点的布水面积在0.5～2m²，本设计的布水点的负荷面积取2.66m²。布水点的个数：个2）配水系统形式配水系统形式采用多管多孔配水方式。反应器设置一根进水总管DN=100mm，16根进水支管DN=50mm，支管分布在总管的两侧，同侧每两根支管中心间距为2m，孔距为1.0m，每根水管有4个孔，孔口向下并于垂线成45度角。67n为使配水均匀，要求出口流速不小于2m/s。设u=2m/s本设计取φ=15mm；为增强污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距池底200~250mm，本工程布水管距管底200mm。3）上升水流速度和气流速度本设计容积负荷Nv=10.0kgCOD/m³.d，沼气产率r=0.40m³/kgCOD；本设计采用厌氧消化污泥接种，需满足空塔水流速度和空塔沼气上升速度均小于1.0m/h。空塔水流速度：满足要求；空塔上升气流速度：<1.0m/h，满足要求。2.3三相分离器的设计三相分离器有3个主要功能和3个组成部分：气液分离、固液分离和污泥回流3个功能以及气封、沉淀区和回流缝3个组成部分。1）沉淀区设计沉淀室内设计日平均表面负荷率小于0.7m³/m².h；沉淀区进水口的水流上升速度小于2m³/m².h。本工程设计中，与短边平行，沿池边布设7个集气罩，构成七个分离单元。三相分离器的长度B=8m，每个单元的宽度；沉淀区的沉淀面积即为反应区的水平面积，即128m²。沉淀区的表面负荷率：67nbh1h2h4h3b1b2图32）回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°；取；式中：b1——下三角形集气罩罩底的宽度，m；B2——相邻两个三角形集气罩之间的水平距离，m；B3——下三角形集气罩的垂直高度，m。下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速：，满足要求。式中：a1——下三角形集气罩回流缝总面积，m²。为使回流缝水流稳定，固液分离效果良好，污泥能顺利回流，一般V1<2m/h。上三角形集气罩下端与下三角斜面之间的水平距离的回流缝中的水流流速：67n设；假定a2为控制断面，那么V2就是最大流速，同时满足。3）气液分离设计CE=CDsin55º=0.3×sin55º=0.24m设AB=0.5m，则：校核气液分离：假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是。沿AB方向的水流速度：式中：B——三相分离器的长度；N——每池三相分离器的数量。气泡上升速度：，式中：d——气泡的直径，cm；——液体密度，g/cm³；——沼气密度，g/cm³；67nβ——碰撞系数，取0.95；μ——废水的动力粘滞系数，g/cm.s；ν——废水的运动粘滞系数，cm²/s。设气泡直径d=0.01cm；35℃下，，β=0.95；由于废水的动力粘滞系数值比净水的大，取0.2g/cm.s。;；满足要求。4）三相分离器与UASB总高度设计三相分离器总高度：h2为集气罩以上的覆盖水深，取1.5m；UASB总高度H=8.5m，沉淀区高2m，污泥床高2.5m，悬浮区高3.5m，超高0.5m。2.4排泥系统的设计计算1）UASB反应器中污泥总量计算一般UASB污泥床主要由沉降性能比较好的厌氧污泥组成，平均浓度为20VSS/L，则：2）产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取r=0.08kgVSS/kgCOD。67n流量Q=83.3m³/h，进水COD浓度为20000mg/L，COD去除率为85％。UASB反应器总产泥量：ΔX=据VSS/SS为0.8，ΔX=污泥含水率为98％，，则污泥产量：单池排泥量：污泥龄：G/ΔX=25d2.5出水系统的设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排放。1)出水槽设计反应池共设七条出水槽，槽宽设计出水槽槽口附近水流速度为槽口附近水深：取槽口附近水槽深为0.2m，出水槽坡度为0.01，出水槽尺寸0.2×0.2×8m。2）溢流堰设计出水槽溢流堰共有14条，每条长8m，设计90º三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，堰口水面宽50mm。UASB处理水量为5.8L/s,溢流负荷为1~2L/m.s，设计溢流负荷为1.0L/m.s；则：堰上水面总长度为：67n三角堰数量：个，取120个。一条溢流堰上共有15个100mm的堰口，16个406mm的间隙。3）堰上水头校核每个堰出流率：按90º三角堰计算公式：4）出水渠设计计算UASB设计一矩形出水渠。设出水渠宽0.4m，坡度为0.01，出水渠渠口附近速度为0.2m/s。出水渠附近水深以出水槽槽口为基准，出水渠渠深为0.273m，取0.3m。5）UASB排水管设计Q=1.74L/s，选用DN100mm的钢管。2.6沼气收集系统的设计计算1）沼气产量的计算沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率为（去除）。总产气量：集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，共15根集气管。67n每根集气管的气流量据资料，集气室出气管最小管径d=100mm，集气管管径取100mm。结构如图：图4单池沼气主管管径：沼气主管流量为，管径为150mm，坡度为0.005。沼气总管管径：沼气总管流量，管径为500mm，充满度为0.6。2）水封罐的设计水封罐主要是用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度的，同时兼有隔绝和排除冷凝作用。水封高度：式中：——反应器至储气罐的压力损失和储气罐内的压力损失。设计H=1.6m67n取水封罐高度为2.5m，直径为2000mm。进出气管各一根，D=200mm，进水管、放空管各一根D=50mm，并设有液面计。气柜：Vg=13600m³/d=566.7m³/h,气柜容积应为三小时的产气量，即为1700m³。尺寸：φ17000mm10000mm。2.7UASB的其他设计考虑（1）取样管设计在池壁高度上设置若干个取样管，用以采取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥在高度方向上的浓度分布情况，在距反应器底1.1~1.2m位置，沿池壁高度上设置4根，沿反应器高度方向各管相距0.8m，水平方向各管相距2.0m。取样管选用DN100mm的钢管，取样口设于距地面1.1m处，配球阀取样。（2）检修1）人孔为便于检修，在UASB反应器距地坪1.0m处设置人孔一个。2）通风为防治部分容重过大的沼气在UASB反应器内聚集，影响检修和发生危险，检修时可向UASB反应器中通入压缩空气，因此在UASB一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来）。3）采光为保证检修时采光，除采用临时灯光外，不设UASB预盖。（3）防腐措施厌氧反应器腐蚀比较严重的地方是反应器的上部，此处无论是钢材或是水泥都会被损坏，因此，UASB反应器应重点进行顶部的防腐处理。在水平面以下，溶解的会发生腐蚀，水泥中的会因为碳酸的存在而溶解。沉降斜面也会腐蚀，为了延长反应器的使用寿命，反应器的防腐措施是必不可少的。本次设计中，反应器上部2m以上池壁用玻璃钢防腐，三相分离器-所有裸露的碳钢部位用玻璃钢防腐。67n3.水解酸化池设计计算3.1水解酸化池尺寸计算设计水量为Q=2000m3/d，废水停留时间为t=5h。则水解酸化池容积为：式中：Q——处理水量，m3；t——污水停留时间，h。反应池面积：取150m2。式中：H——填料高度，3m。本设计设水解酸化池两座，单池的面积为75m2。反应池深度：式中：H——填料高度，3m；h1——超高，0.5m；h2——填料上部稳定水深，0.5m；h3——填料距池底的高度，1.0m。3.2布水系统本设计采用导流廊道，设进水流速为1m/s，进水管从池底部进。用DN200的无缝钢管。3.3出水系统水解酸化池与接触氧化池之间采用穿孔花墙布水。穿孔墙上的孔口流速采用0.1m/s，则孔口总面积为0.11574m2，每个孔口尺寸为10cm×5cm，孔口数为23个。墙的总长为12.5m，则每口之间的距离约为0.5m。67n3.4污泥产量的计算厌氧生物处理污泥产量取r=0.08kgVSS/kgCOD，进水COD=3000mg/L。污泥量的计算：污泥含水率为98%，当含水率大于95%时取密度为1000kg/m3。据VSS/SS=0.8得：污泥产量：污泥龄：排泥管采用DN=200mm的穿孔管排泥，安装在距池底0.1m处。4.接触氧化池的设计4.1生物接触氧化池生物接触氧化池一般不少于两座。设计进水资料：Q=2000m3/d，进水BOD5=1491mg/l，出水BOD5=149.1mg/L。4.2接触氧化池尺寸（1）生物接触氧化池填料的容积：取BOD——容积负荷为1.5kgBOD/m3.d。按公式：==1789m3接触氧化池总面积：67n=取600m2。式中：H——填料层高度，取3m。设两座池子单池面积：=单池尺寸：（2）接触氧化池高度接触氧化池池深：式中：H——填料层高度，3m；h1——接触氧化池超高，0.5m；h2——填料上部稳定水深，0.5m；h3——填料层距池底高度，1.0m。(3)停留时间：4.3曝气系统的计算（1）需氧量的计算需氧量：67n（2）供气量的计算出口处绝对压力：Pa氧的转移效率（E）为30%，则空气离开曝气池时氧的含量：温度为20℃时，氧化池中的溶解氧饱和度为9.17mg/l，30℃时为7.63mg/l温度为20℃时，脱氧清水的充氧量为：式中：氧转移折算系数，（一般取0.8~0.85，取0.8）；—氧溶解折算系数，（一般取0.9~0.97，取0.9）；—密度，1.0kg/L；废水中实际溶解氧浓度，mg/l（一般取2mg/l）；—需氧量。供气量为：单池需氧量：（3）曝气器及空气管路的计算本设计采用WZP中微孔曝气器，技术参数如下：曝气量：4-12m3/个.h服务面积：0.5-2.0m2/个67n氧利用率：在4米以上水深，标准状态下为30%～50%充氧能力：0.40-0.94kgO2/Kw.h充氧动力效率：7.05-11.74kgO2/Kw.h本设计取服务面积为0.9m2/个，则此池共需要曝气器为333.3个。每池设24根支管，管长12m，曝气头间距0.86m，每根支管设14个曝气头，共336个。每根支管所需空气量：反应池充气管管径：设空气干管流速支管流速小支管流速干管直径：取DN175校核：支管直径：取DN100校核：小支管直径：取DN50校核：67n4.4污泥产量计算泥量：单池：污泥含水率为98%，当含水率>95%时，取污泥产量：排泥管采用DN=200mm的穿孔管排泥，安装在距池底0.1m处。4.5接触氧化池布水系统设计采用导流廊道布水，水经穿孔花强由水解酸化池进入。进水流速0.1m/s。导流廊道尺寸：每池有12个廊道，每廊道宽2m，导流墙高4.5m。4.6接触氧化池出水系统计算取出水堰负荷则：堰长L为：67n采用三角堰出水，堰口宽100mm，堰高50mm，堰口水面宽50mm。三角堰数量：个，取120个。堰上水头：集水槽宽：集水槽水深：起端水深为：设出水渠自由跌落高度则集水槽总水深：5.斜管沉淀池设计参数：Q=2000m³/d；表面负荷：q=4m3/m2.h.。斜管长度为1000mm，水平倾角为60度。斜管断面采用采用蜂窝六角形，其边距d取40mm。斜管沉淀池设一座。67n5.1清水区面积，取25m2。采用边长为5m的方形。考虑协管的结构系数为1.03。则，协管的净出口面积为：5.2停留时间5.3总高度式中：h1——清水区高度，取1.0m；h2——超高。取0.3m；h3——斜管高度，0.87m;h4——配水区高度，1.0m；h5——泥斗高度，0.87m。总高度H为4.04m。5.4泥斗容积67n5.5污泥量的计算产泥量：5.6布水系统采用导流廊道从上面进水，小阻力配水系统。5.7出水系统采用三角堰出水，堰口宽100mm，堰高50mm，堰口水面宽50mm。5.8排泥系统采用DN200mm的穿孔管排泥，分别布置在池底的三角形污泥斗中，共五根。6.曝气生物滤池设计计算6.1曝气生物滤池尺寸的确定设计参数：Q=2000m³/d；进水COD=122mg/l，取COD—容积负荷为3.0kgCOD/m3.d。曝气生物滤池体积：滤池总面积：设滤层高H=3m取20m2。尺寸：滤池总高度：67n式中：—滤料层高度3m—配水区高度1.0m—承托层厚度0.3m—清水区高度1.0m—曝气池超高0.5m—承拖板厚度0.1m=5.9m取6m；停留时间：式中：—滤料空隙率取0.5校核污水负荷：符合过滤水力负荷一般要求6.2曝气生物滤池出水系统计算出水系统采用穿孔花墙出水，空口在滤池液面以下0.2米处，这样可以防止滤池中的浮渣通过穿孔花墙进入清水池而影响出水水质。6.3曝气系统的设计计算需氧量：67n实际需氧量：式中：取30%供气量：本设计采用WZP中微孔曝气器，技术参数如下：曝气量：4-12m3/个.h服务面积：0.5-2.0m2/个氧利用率：在4米以上水深，标准状态下为30%～50%充氧能力：0.40-0.94kgO2/Kw.h充氧动力效率：7.05-11.74kgO2/Kw.h本设计取服务面积为0.7m2/个，则此池共需要曝气器为28个。每池设4根支管，管长5m，管中心间距为1.0m，曝气头间距0.75m，每根支管设7个曝气头。每根支管所需空气量：67n反应池充气管管径：设空气干管流速支管流速小支管流速干管直径：取DN175校核：支管直径：取DN100校核：小支管直径：取DN50校核：6.4反冲洗系统计算本设计曝气生物滤池采用气水联合反冲洗。反冲洗空气量：式中S—需要冲洗的滤池面积，—冲洗空气强度，取67n空气反冲洗管管径：设空气反冲洗管4根，采用穿孔管，每根空气量为,取空气流速取DN100的无缝钢管。管长为5m，管中心间距为1m，孔径10mm，孔距0.5m，共40个孔，与管中心线成45度交叉排列。反冲洗用水量：式中反冲洗水强度反冲洗采用小阻力配水，设流速取DN100的无缝钢管。反冲洗水头：式中：h0——冲洗排水槽与反冲洗水池最低水位的高程差，取5m；h1——反冲洗水池与滤池之间冲洗管道的沿程和局部水头损失之和，取1.5m；h2——管式小阻力配水系统的水头损失；h3——承托层的水头损失；h4——过滤层在冲洗时的水头损失；h5——备用水头，一般取1.5～2.0m；式中：Ha——承托层的高度，m。67n式中：ρ1——滤料的密度，陶粒滤料为1.2t/m3；ρ——水的密度，1.0t/m3。m0——滤料膨胀前的空隙率，取0.5；Hb——滤料层膨胀前的厚度。6.5污泥产量的计算污泥量的计算：污泥含水率为98%，当含水率大于95%时取密度为1000kg/m3。污泥产量：污泥龄：6.6污泥处理系统计算产泥量的计算：UASB厌氧反应器：剩余污泥量：3398kg/d湿污泥体积：169m3/d水解酸化池：剩余污泥量：180kg/d67n湿污泥体积：9m3/d接触氧化池剩余污泥量：2835kg/d湿污泥体积：141.75m3/d斜管沉淀池：剩余污泥量：105.6kg/d湿污泥体积：5.28m3/d曝气生物滤池：剩余污泥量：102kg/d湿污泥体积：5.1m3/d总污泥量：W=169.9+9+141.75+5.28+5.1=331.037.浓缩池尺寸本设计设两座圆形重力浓缩池。7.1浓缩池面积式中：M——固体通量，取30kg/(m2.d);C——污泥固体浓度为8kg/m3。7.2池面直径67n7.3浓缩池高度取浓缩时间为10h。有效高度：超高：缓冲层高：污泥斗高：浓缩池高：7.4浓缩后污泥体积8加氯量的计算8.1加氯量的计算式中：a—最大投氯量(mg/L),这里取10mg/LQ1—需消毒的水量（m3/h）67n本设计的处理水量为2000m3/d，取其安全系数为1.1。则：设计消毒水量取Q1=，所以8.2加氯设备的选择运用REGAL210加氯机，型号为NO.17A，其加氯量为0.2kg/h，选用两台，一用一备。.8.3氯库尺寸的计算加氯量为0.92kg/h，所以每天的加氯量为：贮存量按30天计，需储备氯量为：9贮泥池的确定9.1设计参数近期设置一座，远期增加一座；进入贮泥池的泥量为Qw=331.03m3/d贮泥时间为10h，则池容为9.2贮泥池的尺寸其贮泥池设计为正方形，其尺寸定为67n10清水池的计算10.1设计参数Q=2000m3/d，停留时间T=2h.10.2清水池的尺寸的确定所以根据以上设计参数算得清水池的有效容积为：设清水池的有效水深为：h=5m，清水池的面积为：则清水池的尺寸定为：11废水处理站高程部分11.1UASB反应器损失（1）自身损失：0.08m（2）三角堰损失：0.02m（3）跌落水头：0.03m（4）集水槽损失：0.07m11.2UASB反应器到水解酸化池的损失（1）沿程损失：67n（2）局部损失：（3）管道进出口总损失：0.21m11.3水解酸化池的损失（1）自身损失：0.15m11.4水解酸化池到接触氧化池的损失11.5接触氧化池自身的损失（1）自身损失：0.20m（2）三角堰损失：0.07m（3）跌落水头：0.03m（4）集水槽损失：0.10m11.6接触氧化池到沉淀池损失（1）沿程损失：（2）局部损失：（3）管道进出口总损失：0.132m11.7沉淀池自身损失（1）自身损失：0.12m67n（2）三角堰损失：0.07m（3）跌落水头：0.03m（4）集水槽损失：0.08m11.8沉淀池到曝气生物滤池的损失（1）沿程损失：（2）局部损失：（3）管道进出口总损失：0.31m11.9曝气生物滤池自身损失（1）自身损失：1.00m（2）三角堰损失：0.07m（3）跌落水头：0.03m（4）集水槽损失：0.10m总水头损失：3.3m参考文献[1]《污水综合排放标准》GB8978-88[2]《室外排水工程设计规范》GBJ14-87[3]孙力平等编著,污水处理新工艺与设计计算实例.北京:科学出版社.2001[4]娄金生等编著,水污染治理新工艺与设计，海洋出版社，1999[5]张自杰主编，废水处理理论与设计，中国建筑工业出版社，2003[6]张智等，给水排水工程专业毕业设计指南，中国水利水电出版社，2000[7]周律主编，中小城市污水处理投资决策隅工艺技术，化学工业出版社，2002[8]曾科等，污水处理厂设计与运行，化学工业出版社，2001[9]徐新阳，于锋，污水处理工程设计，化学工业出版社，2003[10]国家环境保护总局科技标准司，城市污水处理及污染防治技术指南，中国环境科学出版社，200167n[11]金毓峑等，环境工程设计基础，化学工业出版社，2002[12]给水排水工程快速设计手册,北京:中国建筑工业出版社,1995年.[13]北京市环境保护科学研究院等,三废处理工程技术手册:废水卷,北京:化学工业出版社,2001年.[14]给水排水通用标准图集,北京:中国建筑工业出版社.[15]建筑类专业期刊:给水排水,中国给水排水等相关专业期刊(94年以来).[16]环境科学类专业期刊:环境科学,中国环境科学,上海环境科学,环境科学学报,环境工程,重庆环境科学,环境污染治理技术与设备,水处理技术等相关专业期刊(94年以来).[17]《给水排水设计手册》1、2、5、6、7、8、9、10、11[18]《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》CJJ31-89[19]张自杰主编，排水工程（下册第四版），北京：中国建筑工业出版社，1996年.[20]Chang.W.S,Hong.S.W.andPark.J.Effectofzeolitemediaforthetreatmentoftextilewastewaterinabiologicalaeratedfilter[J].ProcessBiochemistry,2002(37):693–698.[21]Moore.R,Quarmby.JandStephenson.T.Theeffectofmediasizeontheperformanceofbiologicalaeratedfilters[J].WaterResearch.2001，35(10):2514–2522. [22]Harris.S.L,Stephenson.TandPearce.P.Aerationinvestigationofbiologicalaeratedfiltersusingoff-gasanalysis[J].WaterScienceTechnology。1996,34(3-4):307-314.谢辞四年的大学本科学习即将结束，毕业设计工作也于2007年4月份开始，为了能够充分的检查在大学里的学习成果，我们所学专业——环境工程要求每个毕业生进行最后的学业总结，给自己一个客观的评价交一份满意的答卷。首先通过指导教师对整个设计概况的介绍，使我们对需要设计的工艺流程有一个整体的认识，选择设计题目后，我们严格按照设计任务书安排的进程表进行设计，充分利用各种资料和构筑物实地考察的机会，以此来学到更多的知识。在这里我仅代表我自己衷心感谢指导教师邵丕红老师，在她的辛勤辅导下，不仅使我们能够按时完成设计任务，而且还抽出许多时间为我们提供设计所需构筑物的实体，使我们可以想象出所设计的构筑物是怎样的实体。在做设计的同时，得到了许多工程实践的经验，这些在我们以后的发展会有很大程度的帮助。67n其次是整个小组的成员，我们小组共有4名成员，在大家的共同努力、探讨和交流经验中使我们掌握了更多的专业知识，通过介绍不同的见解和想法，使自己选择的污水处理工艺得到了更加完善的发展，以及不成熟的见解都得到了大家的充分论证，以解决实际的问题，在大家的努力下使我学习到了许多专业知识。把以前比较单一的专业课程进行系统的学习、有机的结合，增强了我们的实际运用知识的能力。由于自己的专业知识有限，在遇到不懂的问题时小组成员热心的帮助我，使得我的许多问题都得以快速的解决，节省了大量的设计时间，为能够顺利完成设计任务做了强有力的保证。就大家对我的帮助，本人表示深深的感谢，希望在以后的工作中，大家相互团结合作，把自己从事的专业开拓、创新，进一步发展给水排水行业。最后，再次感谢指导老师、小组成员以及在整个设计过程中帮助过我的所有的热心的老师和同学，希望大家在以后的工作中更加一帆风顺。目录前言1第一部分设计说明书21.概述21.1编制依据21.2编制原则21.3编制范围31.4设计资料32.工程设计52.1总体设计53.污水处理工艺说明123.1调节池123.2固液分离123.3UASB反应器133.3厌氧工艺机理163.3厌氧工艺的选择1767n3.4水解酸化183.5接触氧化183.6曝气生物滤池193.7曝气系统214.各构筑物设计参数说明224.1固液分离224.2调节池224.3UASB厌氧反应器234.4水解酸化池234.5接触氧化池244.6曝气生物滤池264.7供气系统264.8反冲洗系统：274.9污泥处理系统274.10综合机房285.主要设备参数296.环境保护306.1主要污染源和主要污染物306.2控制污染和生态变化的初步方案317.节能与消防317.1节能设计317.2消防32第二部分设计计算书331.调节池设计计算331.1设计参数332.UASB反应器的设计计算332.1UASB反应器有效容积及主要尺寸的确定332.2进水分配系统的设计342.3三相分离器的设计352.4排泥系统的设计计算392.5出水系统的设计计算392.6沼气收集系统的设计计算412.7UASB的其他设计考虑423.水解酸化池设计计算433.1水解酸化池尺寸计算433.2布水系统443.3出水系统444.接触氧化池的设计454.1生物接触氧化池454.2接触氧化池尺寸454.3曝气系统的计算464.4污泥产量计算484.5接触氧化池布水系统设计4967n4.6接触氧化池出水系统计算495.斜管沉淀池505.1清水区面积505.2停留时间505.3总高度505.4泥斗容积515.5污泥量的计算515.6布水系统515.7出水系统515.8排泥系统516.曝气生物滤池设计计算526.1曝气生物滤池尺寸的确定526.2曝气生物滤池出水系统计算536.3曝气系统的设计计算536.4反冲洗系统计算556.5污泥产量的计算566.6污泥处理系统计算577.浓缩池尺寸587.1浓缩池面积587.2池面直径587.3浓缩池高度587.4浓缩后污泥体积598加氯量的计算598.1加氯量的计算598.2加氯设备的选择598.3氯库尺寸的计算599贮泥池的确定609.1设计参数609.2贮泥池的尺寸6010清水池的计算6010.1设计参数6010.2清水池的尺寸的确定6011废水处理站高程部分6111.1UASB反应器损失6111.2UASB反应器到水解酸化池的损失6111.3水解酸化池的损失6111.4水解酸化池到接触氧化池的损失6111.5接触氧化池自身的损失6111.6接触氧化池到沉淀池损失6211.7沉淀池自身损失6211.8沉淀池到曝气生物滤池的损失6211.9曝气生物滤池自身损失62参考文献6367n谢辞6467