后窑小型水库除险加固初设 140页

宁夏隆德县后窑水库除险加固工程初步设计报告（送审稿）宁夏固原市水利勘测设计院2010年11月20日n批准：李世虎核定：马志坚审查：李文坛校核：辛殿文编写:卜金道设计:鲜易平戴红梅杨松涛王妮娜陈顺军刘世忠概算：王付林、夏继龙n后窑水库工程主要技经指标表序号项目单位数量备注1流域面积Km26.82水文多年平均径流量万m361.2水文局资料提供50%年径流量万m355．8多年平均输沙量万m30.38实测值多年平均水面蒸发量mm850.0（E601型）3洪水P=3.33%洪峰流量m3/s30.7P=3.33%洪水总量万m322.3P=0.2%洪峰流量m3/s58.1P=0.2%洪水总量万m347.54设计水平年年305水库总库容万m396.4其中淤积库容万m321.8现已淤积10.4万m3兴利库容万m332.2防洪库容万m346.1调洪库容万m357.1设计淤泥面m2150.80正常蓄水位m2155.50防洪限制水位m2153.90设计洪水位3.33%m2156.84校核洪水位0.20%m2157.78n后窑水库工程主要技经指标表序号项目单位数量备注6土坝加坝型式不加坝，前坡培厚坝高m20.0坝顶长m258.0坝顶宽m6.0坝顶高程m2159.20上游坡比1:2.5本次培厚坡比下游坡比1:2.0；1:2.5坝型黄土均质坝7放水建筑物新建水塔进口高程m2145.80水塔高度m13.4设计泄量m3/s1.2水塔孔口尺寸i1.0×1.0宽×高水塔尺寸m水塔直径2.0m,塔壁厚0.7m水塔底板厚m1.0已建涵洞涵洞长度m61进口26.0m长为圆形，后35m长城门洞型比降i1/100设计泄量m3/s1.2涵洞运行条件无压运行明渠断面型式梯形比降i1/100长度m47.8断面结构尺寸m1.5×1.5底宽×高（边坡1：0.75）陡坡断面型式梯形比降i1/3.0长度m18.0水平长度断面结构尺寸m1.5×1.5底宽×高（边坡1：0.75）消力池断面型式梯形长度m5.0断面结构尺寸m1.5×1.8底宽×高（边坡1：0.75）n后窑水库工程主要技经指标表序号项目单位数量备注8泄洪建筑物控制段溢洪道型式开敞式溢洪道底坎高程m2155.20孔口尺寸m2.5×3.6宽×高（2孔）设计泄量m3/s30.2闸室底板厚度m1.0交通桥宽m6.0交通桥跨度m5.0明渠段明渠水平长m30.0梯形断面落差m0.3比降m1/100断面结构尺寸m3.0×1.8底宽×高（边坡1：0.75）陡坡段陡坡水平长m60.0梯形断面落差m17.14比降m1/3.5断面结构尺寸m3.0×1.8底宽×高（边坡1：0.75）消力池断面型式梯形长度m10.0断面结构尺寸m5.8×3.8底宽×高（边坡1：0.75）消力池底高程m2138.23海漫水平长m10.0梯形断面落差m0.1比降i1/100断面结构尺寸m3.0×1.8底宽×高（边坡1：0.75）9工程量土石方万m35.16其中:土方填筑万m33.81土方开挖万m31.34砼及钢筋砼百m39.18干砌石百m329.68n后窑水库工程主要技经指标表序号项目单位数量备注10主要材料用量水泥t359钢材t34.0块石m34256石子m32061砂子m3188011投资及劳力总投资万元408.77其中:建安工程费万元277.36临时工程费万元16.51勘测设计费万元21.08工程监理费万元8.71设备费万元54.5其它费万元30.61劳力万工时29.012效益拦泥万m311.4提供水量万m333.2灌溉面积亩2500保护下游人口口330046`n1综合说明1.1概述1.1.1工程概况后窑水库位于隆德县观庄乡后窑村，工程地处葫芦河水系一级支流什字路河，东经106°06′,北纬35°42′,距隆德县城15Km，坝址以上控制流域面积6.8km2，是一座以灌溉为主，兼有防洪等综合效益的小（一）型水利枢纽工程。水库正常蓄水位2155.50m（黄海高程，下同）；设计洪水位（P=3.33%）2156.84m；校核洪水位（P=0.2%）2157.78m，水库总库容96.4万m3。水库设计灌溉面积0.25万亩，实际灌溉面积0.06万亩。大坝1973年初建时为碾压式黄土均质坝，初始设计坝高13.0m，坝顶宽5.0m，顶长122.0m，上游坡比为1:2.5，下游坝坡比1:2.0。该水库1978年第一次加高6.0m，加坝后坝高为19.0m。1997年为提高水库的防洪能力及水库的灌溉效益，同时解决下游包括后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄的人畜饮水问题，在原大坝高的基础上游坡加坝1.0m，设计总库容为96.4万m3。坝长258.0m，大坝最大高度为20.0m,坝顶宽5.0m，前坡比1：2.5、后坡比1：2.0。并在坝后截潜，为下游六个村组提供人畜饮水。工程达到现有规模，枢纽主要建筑物由大坝、开敞式溢洪道、输水建筑物等组成。输水建筑物为竖井式闸门井和输水涵管（后段为涵洞），竖井式闸门井高13.4m，由球形闸门控制。输水涵管（后段为涵洞）长61.0m，前段涵管直径1.0m，长26.0m；后段涵洞为城门洞形，尺寸为1.2×1.5m（底×高），长35.0m。比降1：100,输水洞进口高程为2148.50m，出口高程为2145.19m。开敞式溢洪道位于大坝左坝肩，全断面均采用钢筋板衬砌,开敞式溢洪道进口为宽顶堰单孔净宽2.0m，高3.6m，堰顶高程为2155.20m，1997年加高大坝时修建。后窑水库于1972年动工兴建。据资料记载：大坝动工前由于时间紧、任务重，没有做细致的工程地质勘测工作，对大坝基础也未作清基处理。同时受当时施工条件及环境因素制约，加之坝址附近缺乏粘土料，导致大坝填筑土料成份较杂，土质均一性极差，坝基渗漏严重。1.1.3工程安全鉴定结论及加固建议46`n后窑水库枢纽工程建设，受当时施工条件及环境因素制约，施工质量差、标准低。自1973年投入运行以来,存在坝坡塌陷、大坝渗漏、开敞式溢洪道冲刷严重、灌溉涵洞启闭及大坝监测设施失效、工程管理设施简陋等问题，严重影响水库的正常安全运行和效益发挥。为全面评价大坝的安全状况,2009年受隆德县水务局委托,我院对后窑水库进行安全评价并提交了《宁夏回族自治区隆德县后窑水库大坝安全评价报告》。经现场察看和对大坝安全评价报告评议，专家组提出了《水库大坝安全鉴定书》,主要结论如下：（1）水库按30年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，现状大坝坝顶高程满足规范要求，能满足500年一遇洪水频率。现状开敞式溢洪道的泄流能力满足设计泄量要求，洪水下泄对大坝及下游没有影响。（2）根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001）的界定，工程场址地震动峰值加速度小于0.05g，可不进行抗震安全复核。（3）大坝坝顶兼作交通公路，坑洼不平；大坝上游坝面现已沉陷成弧线形，沉陷陷深度约30cm；长约60cm。（4）大坝清基不彻底，在坝轴下游侧的坝基仍残留约2.0—3.0m厚的砾砂，坝体下存在强透水层，是坝基渗漏的主要通道。但现在库区淤积面较高，库区已形成很厚的较好的防渗天然铺盖，有效地防止了坝基渗漏。（5）大坝填土渗透系数1.0×10-5cm/s左右,满足规范要求，大坝未设排水体，不满足规范要求。在设计水位、校核水位下的浸润线均在下游坝坡出逸。（6）大坝上游坝坡在各种水位稳定渗流工况下，整体抗滑稳定满足规范要求，在降落工况下，自正常蓄水位、设计和校核洪水位分别降至死水位的上游坝坡的整体抗滑稳定均满足规范要求；下游坝坡在正常蓄水位的整体抗滑稳定满足规范要求，设计和校核洪水位下的下游坝坡整体抗滑稳定满足规范要求。（7）开敞式溢洪道堰体抗滑稳定满足规范要求，底板抗浮满足规范要求；侧墙高度满足要求。开敞式溢洪道进口砼剥落冲刷严重，两侧浆砌石砌护坑洼不平，存在裂缝；闸墩表面砼剥落，存在裂缝；溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体及墙基存在多处沉陷裂缝；溢洪道砼从进口到出口底板存在多条沉陷裂缝，影响开敞式溢洪道安全运用。（8）输水涵洞过流能力满足要求；涵管段配筋满足强度要求，抗裂满足要求46`n，裂缝宽度满足规范要求；输水涵洞的启闭系统设置检修闸门和拦污栅，采用手动启闭方式。由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。2010年8月由隆德县水务局和设计单位对输水涵洞进行检查发现输水涵洞表面砼剥落，呈蜂窝麻面状，影响涵洞安全运用。（9）水库无水、雨观测设施简陋；无其它大坝安全监测设施；水库管理、通讯设施简陋。综上所述，根据《水库大坝安全鉴定办法》第六条大坝安全分类标准，后窑水库属三类坝。建议对大坝进行除险加固的意见和建议如下：1．对大坝进行加固、对开敞式溢洪道拆除新建。2．更新金属结构设备。3．完善水、雨情观测设施，增设大坝安全监测设施，完善水库防汛、通讯、交通及工程管理设施。4．新建放水建筑物：放水水塔和维修输水涵洞5．在未进行加固处理前，对工程加强观察、检查，科学调度，确保水库安全运行。为确保水库安全，受隆德县水务局委托，我院承担了后窑水库除险加固工程初步设计报告的编制工作。按照有关规范规程要求，根据大坝安全鉴定结论及本阶段勘测资料，经进一步复核和调查分析，现编制完成本报告。1.2水文气象1.2.1流域概况后窑水库位于葫芦河一级支流什字路河上游，地势自东向西倾斜，沟道流向与地势相同展布，海拔在2762m～1746m。地貌类型以阴湿土石山区为主，流域上游植被良好，林草茂密。土壤为山地草甸土。山顶浑圆，土坡陡陖多阶状。1.2.2气象区域深居内陆，气候属中温带季风区半湿润向半干旱过渡性气候，春低温少雨，夏短暂多雹，秋阴涝霜旱，冬严寒绵长。降雨集中，历时短、强度大，蒸发强烈，气温变化大，无霜期较短，日照充足。46`n灾害性天气主要有大风、干旱、冰雹、霜冻等。年均气温5.1℃,1月份最低，极值为－25.7℃；7月份最高，极值为31.4℃。无霜期124天，最少94天。夏季多偏南风，冬季多偏北风，平均风速2.2m/s。冻土深度最大为1.13m。1.2.3水文资料情况后窑水库所处河流什字路河流域内有雨量站1个，为什字路雨量站，有长系列雨量观测资料。流域内无水文站。根据全区各站点1956～2000年45年资料计算各监测站的降水、蒸发、径流及泥沙的多年均值，点绘多年平均降水、蒸发、径流等值线图和输沙模数分区图。根据等值线图，查得该水库流域重心的多年平均降水、蒸发、径流以及输沙模数值，作为计算水库以上区域降雨、径流、泥沙等水文资料的依据。流域内多年平均降水量550.0mm，多年平均径流深90.0mm，年径流总量为61.2万m3，多年平均输沙模数1700t/km2，输沙量为1.16万t，主汛期6—8月份输沙量约占全年的78.4%。该水库为小（一）型水库，设计洪水标准30年一遇，校核洪水标准为500年一遇，设计标准的洪峰流量30.7m3/s，洪水总量22.3万m3，校核标准洪峰流量58.1m3/s，洪水总量47.5万m。1.3.1坝址区地质情况后窑水库坝址区河谷呈喇叭状，库区两岸均为Q3m黄土覆盖，局部有E3q泥岩出露，表部强风化强烈，较破碎，根据调查未发现有断裂构造及滑坡体等不良地质现象。水库地下水可分为第四系孔隙潜水，主要由大气降水补给，受季节影响较大，地下水多以下降泉的形式沿河谷分布，出露于地表，汇入河流。水库其地表水主要由六盘山基岩裂隙水、第四系孔隙潜水、大气降水等补给，沿卧管向下游的沟道迳流排泄。该水库的地表水对普通水泥具有结晶类硫酸盐弱腐蚀性。据查《中国地震动参数区划图》（1:400万），该地区的地震动峰值加速度0.20g，地震动反应谱特征周期0.40S，地震基本烈度Ⅷ度。1.3.2主要建筑物工程地质条件46`n1.3.2.1大坝大坝坝基清基不彻底，在大坝坝轴线在坝体钻探中查明，主沟道位置坝基下部有2.0～3.0m厚的砾砂层，证明在建坝时，对主沟道的强透水层未进行彻底清除和采取防渗处理措施，导致该水库渗漏严重。左右坝肩清基时未考虑两岸黄土的落水洞及黄土裂隙，其亦会成为主要的绕坝渗漏通道，原施工时对此未作处理，从钻孔压水试验看，左、右坝肩均存在渗漏及绕坝渗漏问题。1.3.2.2开敞式溢洪道溢洪道闸室位于左坝肩坝下，紧靠左岸山体脚下。上部为壤土层，厚度5～10米，硬塑－坚硬状态；下部为泥岩层，岩性为紫红—桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，全～强风化厚度3～5米。消力池：消力池位于溢洪道的尾端，由于原建时底部清基不彻底，受水库渗漏的常期浸蚀，现已损坏。其性质同闸室壤土层的指标，非湿陷性壤土可以作为消力池的基础持力层；1.3.2.3输水涵洞此次初步设计根据原安全鉴定资料及本阶段地质勘察情况揭示：输水水塔4.0米以下为第三系泥岩：岩性为紫红——桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，在坝址区广泛分布，本次勘察在坝肩以及库区上游沿两岸均有出露。其允许承载力[R]=250Kpa，其允许承载力能够满足上部荷载要求。1.4工程任务及规模1.4.1工程任务后窑水库于1973年投入运行,是一座以灌溉为主，兼有防洪等综合效益的小（一）型水利枢纽工程,对下游0.33万人口，0.25万亩耕地的防洪减灾、增产保灌起到了重要作用。1.4.2洪水标准根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），后窑水库属Ⅲ类工程，主要建筑物为4级，设计洪水标准采用30年一遇，校核洪水标准为500年一遇。1.4.3洪水调节1.4.3.1水库库容曲线46`n后窑水库采用2009年5月固原市水利勘测设计院实测编制认定的水位～库容曲线。1.4.3.2调洪原则及计算结果开敞式溢洪道闸首底板高程为2155.20m，宽度4.0m。洪水调节计算原则为：库水位高于正常蓄水位2155.50m时，开敞式溢洪道自由泄洪。水库除险加固后水库特征水位和库容参数特征水位（m）特征库容（万m3）本次设计库容累计库容名称高程名称库容合计库容现状淤泥面2148.20已淤积库容0010.4设计淤泥面2150.80设计淤积库容11.411.421.8正常蓄水位2155.50兴利库容32.243.654.0汛限水位2153.90汛期最大蓄水库容17.528.939.3设计洪水位2156.84防洪库容46.175.085.4校核洪水位2157.78调洪库容57.186.096.41.5工程布置及建筑物加固设计1.5.1大坝加固设计1.5.1.1坝顶高程复核及加固根据坝顶高程复核计算，现状坝顶高程比校核水位时高1.22m。坝顶高程满足计算要求，本次设计不对大坝进行加高处理。现状坝顶宽度不足5.0m,坝顶高程为2159.20m。为改善大坝防汛交通条件，经过对大坝前坡培厚加固，坝顶宽度达到6.0m，坝顶设C25砼路面硬化（大坝坝顶已有4.0m被硬化），厚度为20cm，路面向下游侧倾斜，坡度为2%，并增添照明设施。1.5.1.2大坝防渗加固后窑水库大坝坝身、坝基、坝肩均存在渗透问题，需对大坝进行防渗处理。坝体下存在强透水层，是坝基渗漏的主要通道。但现在库区淤积面较高，库区已形成很厚的较好的防渗天然铺盖，有效地防止了坝基渗漏。坝体人工填土属微透水层，渗透系数10-6≤k＜10-5满足要求。1.5.1.3上游坝坡加固设计根据安全鉴定及本次对大坝复核计算：本工程大坝上下游坝坡在设计洪水位和校核洪水位下抗滑稳定安全系数均满足规范要求，46`n但由于上游坝未砌护，经雨水冲刷和波浪淘蚀，形成许多不规则的小沟和悬坎，需进行培厚加固处理，其加固方案：上游坝坡整平按1:2.5，干砌石护坡，坝顶宽度达到6.0m。1.5.1.4下游坝坡排水设计为避免雨水漫流冲刷坝坡，在下游坝坡上设置纵、横排水沟，纵向排水沟设置2条，位于下游马道内侧及下游坝脚处；横向排水沟垂直坝轴线方向布置于下游坝面，设置1条；大坝下游坡面与两岸交线处各设一条竖向排水沟，纵、横排水沟相互连通成为整体。排水沟断面尺寸：为R15的U型渠道，用C15厚0.05m砼预制U型板砌护。下游草皮护坡不标准，坡上杂草丛生。1.5.2开敞式溢洪道加固设计本次加固主要针对现状采取分别处理：拆除进口段原有浆砌石导流墙；闸墩表面砼剥落，存在裂缝，故拆除闸墩。进口宽顶堰表面坑洼不平，而拆除闸墩势必破坏原堰体结构，故拆除原堰体后在原址重建。溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体均为砼块衬砌，本次设计拆除砼预制块，拆除后进行砼现浇。1.5.2.1泄洪能力计算开敞式溢洪道进口新建宽顶堰结构尺寸同原堰体,库水位较低时，水库不泄流；库水位较高时，泄流量受开敞式溢洪道控制。根据设计洪水及防洪安全复核成果可知：水库设计洪水位（P=3.33%）为2156.84m，相应下泄流量为16.4m3/s；校核洪水位（P=0.2%）为2157.78m，相应下泄流量为30.2m3/s。1.5.2.2开敞式溢洪道进口设计本次处理方案对开敞式溢洪道进口上部及两侧弃碴堆体进行清除后新建浆砌石导墙。拆除进口砼闸墩、堰体并重建C20砼进口宽顶堰，结构尺寸同原堰体,新建挡土墙采用C25钢筋砼，其截面尺寸详见附图。1.5.3输水涵洞加固设计输水涵洞前段为坝下涵管，后段为城门洞型涵洞,坝下涵管段结构为钢筋砼圆管，涵洞段采用钢筋砼衬砌。涵洞段结构满足规范要求,其破坏主要为局部底板冲刷严重,此次加固对其冲洗凿毛后重新浇筑C15砼进行修补。46`n输水涵洞闸门不能正常启闭，且闸门竖井位置布置不太合理，此次加固拟重新修建进水口，设计采用塔式进水型式，并与原坝下埋管进口相接，进口采用喇叭形进水口，底板高程仍为2155.20m。设有一道闸门，为工作闸门，过水断面为1.0×1.0m。1.5.4防汛公路加固设计后窑水库的防汛公路为枢纽工程唯一对外交通道路，该道路已于2010年4月硬化（交通部门），硬化路面宽4.0m，公路两侧排水沟均已建成。故本次设计不增加后窑水库防汛公路设计。该乡村道路从坝顶通过，坝顶宽6.0m,本次设计对坝顶未硬化部分进行全部硬化。1.5.5大坝安全监测设计1.5.5.1大坝变形监测本次设计增设水准校核基点，起测基点，垂直位移标点。后窑水库大坝垂直位移观测断面共设3个横断面和1个纵断面，在大坝最大坝高及左、右坝段各设一横断面；工作基点分别设在每一排测点两端的岸坡上。用精密水准仪进行坝体垂直位移观测。水平位移的测点分别为工作基点和水平位移标点，采用视准线法观测。后窑水库大坝水平位移测点与垂直位移测点，按规范要求共用同一观测点。1.5.5.2上、下游水位监测在大坝上、下游各设置1组水尺和1支水位计，用来监测水库的上下游水位。1.5.5.3监测自动化系统后窑水库安全监测自动化系统可概略为：一个中心监测站、二个采集站单元。1.6金属结构及启闭设备后窑水库金属结构主要指新建水塔处的工作、检修闸门及启闭设备。后窑水库灌溉涵洞进口采用钢闸门控制，设工作闸门一扇，闸门孔口尺寸（宽×高）为1.0m×1.0m，设计水头12.0m。启闭机经选型采用QL200kN-S/D螺杆式启闭机。1.7施工组织设计1.7.1对外交通及场内施工运输条件坝址区河谷呈喇叭口状,坝址建于峡谷段,坝址上游地形较开阔,下游则较狭窄。河谷呈“V”字形。坝上游侧地势较平，施工临时设施可布置于此。本工程现有交通公路通坝址，水库大坝距隆德县城15km，观庄乡政府至46`n大坝坝顶约0.8km。路面已通过村村通工程进行了砌护。足以满足施工要求。1.7.2施工导流和渡汛依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）和《水利水电施工组织设计规范》的有关规定，导流围堰属临时性5级建筑物，洪水标准采用10年一遇。相应导流标准洪水位为2151.60m。后窑水库除险加固工程主要包括大坝加固、开敞式溢洪道续建、输水涵洞续建，改造进库道路。根据施工安排和水文特性，导流时段为6月。输水涵洞和输水水塔施工时需在进水口前沿修筑围堰，围堰型式为土围堰，堰顶高程2152.10m，围堰最大高度3.60m，内外边坡均为1：2。输水涵洞进水口处围堰轴线长74。库区考虑排水，采用潜水泵抽排。。1.7.3主体工程施工1.7.3.1土方开挖土方开挖采用人工配合挖掘机挖装，自卸汽车运输至堆渣场放。1.7.3.2砼浇筑一般立、柱式混凝土施工采用分层浇筑法，插入式振捣器振捣，平台面混凝土施工采用平板式振捣器振捣。开敞式溢洪道堰体砼浇筑采用0.4m3移动式拌和机现场拌制，砼采用胶轮车推运入仓，人工平仓，机械振捣。1.7.3.3砌石挡墙浆砌石砌筑石料由载重汽车运至施工场地，再人工搬运至工作面，浆砌时，填满填实砂浆，并要求错缝砌筑块石，风化石料不能上工作面。1.7.4场内交通及施工总布置施工区内交通路网已初步形成，现有道路直达大坝坝脚。场内交通适当修建支线公路至临时设施布置点和弃渣场。本工程施工作业区有大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞，其施工作业面相距远，按二个施工区布置。大坝下游附近地势平坦，可在此布置施工生活管理用房、仓库、钢材加工厂。新建生活用房及水泥仓库、炸药仓库及其它仓库220m2。分别在大坝上、下游设置砼搅拌站，搅拌站各配置1台0.4m3砼搅拌机。弃碴能利用的就近堆放，弃料弃渣0.5至1.0km处。46`n1.7.5施工总进度本工程施工总工期为2年，即从第一年的3月份至第三年的3月份，详见施工总进度表。1.8环境保护和水土保持1.8.1环境保护本工程建设主要环境影响时期为施工期，因此工程对环境的主要影响体现在施工过程中，三废排放和噪声对施工区周围的环境影响，以及施工对地表植被的破坏，产生新的水土流失。工程区植被多为一般性常见的乔灌木、草丛，其生态分布幅度广，工程施工不会造成物种损失，对植被影响不大。由于工程涉及范围较广，土石方需求量较大等因素，将对环境产生一定的影响。根据建设项目环境保护有关规定，建设项目的初步设计应当编制环境保护篇章，对不利影响提出减免措施和环境保护对策，并落实环境保护措施投资概算。1.8.2水土保持本工程施工项目主要有土石方开挖与填筑、砼浇筑、原干砌石护坡(排水棱体)拆除、砼防渗墙、砼预制块护坡、抛石固基、草皮护坡等。由于工程施工将扰动原有地貌，损坏植被，特别是土石方开挖产生的弃土弃渣，将对区内水土保持产生一定的影响。因此，需对建设项目进行水土流失预测和制定相应的水土保持措施，力求减小工程所造成的水土流失影响。1.9工程管理1.9.1管理机构根据水利部、财政部《水利工程管理单位定岗标准（试点）》（水办[2004]37号）和《水利水电管理单位编制定员试行标准》（SLJ705-81）的规定，全面实行人员聘用制度，实行职工竞争上岗，按岗择优聘用，签订聘用合同，建立严格的考核标准和工作责任制度。1.9.2工程管理范围和保护范围工程区管理范围如下：大坝：上游库水向上不少于100m，下游坝脚线向下不少于150m。开敞式溢洪道：沿线两边向外不少于80m，上游至水面线以外不少于80m。其它建筑物：从工程外轮廓向外不少于20～50m。工程保护范围如下：大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞46`n等主要建筑物保护范围在工程管理范围边界线外延不少于200m，次要建筑物在工程管理范围边界线外延不少于50m。库区保护范围为两岸土地征用线以上至第一道分水岭脊线之间的陆地。1.9.3管理设施的完善与改建按有关规范拟设置以下主要管理设施。水工建筑物监测维护设施:新增大坝变形观测设施，并设计了相应的安全监测自动化系统。水情、雨情信息及数据处理设施:拟设立水、雨情自动测报、调度自动化系统，确保水库的安全运行。通信设施:在水管所建立运行调度中心和计算机局域网，对各水雨情遥测站发送回来的实时数据进行处理后，通过局域网发送到各职能科室及运行调度中心，对水库及各建筑物及时进行运行调度，以便上级部门及时进行防洪决策与调度。交通设施:按《水库工程管理设计规范》（SL106-96）规定，配备防洪专用车一辆。办公、生产用房和生活用房:现有办公楼及大部分面积的辅助生产用房始建于70年代，大部分为砖木结构，目前房顶漏雨，门窗腐烂，需加以维修拆除重建。（6）工程管理和职工生活福利区绿化:根据“见缝插绿”的原则，结合房屋，道路合理规划，进行园林绿化，种植观赏树种，绿篱；铺设草坪，布设花坛，花台，绿化美化环境。工程管理和职工生活福利区绿化率应大于35%。1.9.4管理办法依据《中华人民共和国水法》、《中华人民共和国防洪法》、《水库大坝安全管理条例》等法律法规性文件，制订工程管理规程和条例,应严格按照制订的有关规程和条例进行管理和经营。制订各级和各类（项）管理规章制度以及教育职工严格、自觉地执行规章制度，协调好灌溉用水关系,充分发挥工程效益，研究和执行优化调度运行。1.9.5施工期工程管理施工期间，隆德县水务局及上级部门派人进行现场管理，并参与工程质量检查、监督、参加工程验收，协助协调各方关系。为更好地对除险加固工程施工进行控制，实行项目法人与工程监理制。1.10工程概算46`n本次工程改造共动用土方5.16万立方米，其中：土方开挖1.34万立方米，土方回填3.81万立方米；砌石3688立方米，其中：干砌石2968立方米，浆砌石719立方米；浇筑混凝土918立方米。劳力29万工时。工程概算总投资为408.77万元。工程部分投资393.40万元，其中建安工程277.36万元，设备费54.5万元，临时工程16.51万元，独立费用45.08万元；预备费11.80万元；水保及环保费1.97万元；淹没及征地补偿费1.6万元。2水文2.1流域概况46`n后窑水库位于葫芦河一级支流什字路河上游，地势自东向西倾斜，沟道流向与地势相同展布，海拔在2762m～1746m。地貌类型以阴湿土石山区为主，流域上游植被良好，林草茂密。土壤为山地草甸土。山顶浑圆，土坡陡陖多阶状。2.2气象区域深居内陆，气候属中温带季风区半湿润向半干旱过渡性气候，春低温少雨，夏短暂多雹，秋阴涝霜旱，冬严寒绵长。降雨集中，历时短、强度大，蒸发强烈，气温变化大，无霜期较短，日照充足。灾害性天气主要有大风、干旱、冰雹、霜冻等。年均气温5.1℃,1月份最低，极值为－25.7℃；7月份最高，极值为31.4℃。热量丰富，春温上升快，秋温下降迅速。无霜期124天，最少94天。年平均太阳总辐射量5007兆焦耳/平方米，年日照时数2228小时。夏季多偏南风，冬季多偏北风，平均风速2.2m/s。冻土深度最大为1.13m。流域内沟道一般11月中、下旬开始有岸冰，次年2月开始融冰，2月底至3月初终冰。封冻期水温0℃。2.2.1降水后窑水库所在流域内多年平均降水量550mm，降水量年内分配不均，主要集中在6～9月，占全年总降水量的73%，保证率50%、75%、95%的年降水量为539.6mm、456.5mm、352.0mm，月分配情况见表2-1。表2-1后窑水库逐月降水量表单位：mm月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年多年平均4.15.612.629.048.573.9131.5116.077.537.711.02.6550.0p=50%4.05.512.428.447.672.5129.0113.876.037.110.82.5539.6p=75%5.19.110.325.526.359.0117.7105.747.221.823.75.1456.5p=95%1.210.423.412.843.041.649.358.264.630.214.23.1352.02.2.2水面蒸发该流域多年平均水面蒸发（E601型）850mm，干旱指数1.55。水面蒸发量月分配见表2-2。表2-2后窑水库月水面蒸发量表单位：mm月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年多年28.033.764.599.4125.3117.0106.8101.165.650.632.625.485046`n平均%3.34.07.611.714.713.812.611.97.76.03.83.01002.3水文基本资料后窑水库所处河流什字路河流域内有雨量站1个，为什字路雨量站，有长系列雨量观测资料。流域内无水文站。区域水文站点情况见表2-3。表2-3后窑水库周边水文站点基本情况表站名河流站别位置东经北纬资料年份什字路什字路河雨量站西吉什字乡105°57′10″35°44′23″1963～2009次区域水文要素分析按照等值线法查算。根据全区各站点1956～2000年45年资料计算各监测站的降水、蒸发、径流及泥沙的多年均值，点绘多年平均降水、蒸发、径流等值线图和输沙模数分区图。根据等值线图，查得该水库流域重心的多年平均降水、蒸发、径流以及输沙模数值，作为计算水库以上区域降雨、径流、泥沙等水文资料的依据。不同频率特征值计算方法：通过计算区域的Cs、Cv值，查取设计频率的kp值，再乘以降水、蒸发、径流多年均值，计算区域不同频率特征值。不同频率月分配计算方法：通过选取代表站不同频率下降水、径流的特征值，选取相关频率典型年的月分配过程，对计算区域内不同频率的计算值进行月分配。2.4径流后窑水库以上集水面积为6.8km2。该流域多年平均径流深为90mm，在天然来水情况下多年平均径流量61.2万m3，水库p=50%、75%、95%保证率的径流量及月分配情况见表2-4。表2-4后窑水库月径流量表单位：万m3月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年多年平均1.51.42.83.03.44.810.111.49.86.14.22.861.2p=50%1.41.32.52.73.14.39.210.48.95.63.82.555.8p=75%1.50.72.82.53.97.88.33.72.11.81.51.237.9p=95%0.40.41.52.01.52.44.32.51.71.41.30.519.82.5洪水2.5.1设计暴雨后窑水库流域面积6.8km2，经1/50000地形图集算，概化长度5.7km46`n。该区短历时暴雨强度大，是产生洪水的主要原因。本区的暴雨历时一般不超过24h，主雨历时在6h左右，多为短历时暴雨，暴雨笼罩面积不大，点面折减较快。本区1小时、6小时点雨量均值为23.2mm、38.7mm。设计最大点雨量参数，1小时Cv=0.60，Cs=3.5Cv，6小时Cv=0.56，Cs=3.5Cv，后窑水库不同设计频率的1h、6h暴雨设计点雨量和设计面雨量见表2-5、表2-6。表2-5后窑水库设计点雨量单位：mm暴雨历时均值CvCs/Cv设计暴雨（p=%）（h）10%5%3.33%2%1%0.5%0.33%1h23.20.603.541.251.056.864.3748489.86h38.70.563.567.082.090.6101.4116.5131.2139.7表2-6后窑水库设计面雨量单位：mm历时（h）设计频率p（%）10%5%3.33%2%1%0.5%0.33%140.450.055.763.072.582.388.0666.381.289.7100.4115.3129.9138.32.5.2设计洪水（1）计算方法由于后窑水库坝址处无实测流量资料，因此采用暴雨资料推求设计洪水，依据《宁夏暴雨洪水图集》及重新修订的宁夏不同历时暴雨参数等值线图。（2）产流计算后窑水库所在流域洪水多为超渗产流型，历时短，洪峰高。根据该区暴雨特性及下垫面条件采用扣损法计算产流过程。产流公式如下：－为产流期某时段净雨(mm)；－为产流期某时段面雨量(mm)；－为产流期某时段损失水量（mm）；后窑水库以上流域属于黄土丘陵半干旱地区，平均损失率fi公式如下：半干旱区：（3）汇流计算46`n汇流计算是根据推求的设计净雨过程Ri推求流域出口断面的洪水流量过程，该计算区内洪水强度大、历时短，故采用纳希瞬时单位线法推求。按瞬时单位线原理，就是净雨历时趋于零的极小时段内产生的一个单位净雨（1mm净雨深）在出口处所形成的流量过程线，其公式为：u(t)=式中：t——时段变量；u(t)——为t时的瞬时单位线的纵坐标；n,k——为瞬时单位线形状参数；Γ(n)——伽玛函数；根据上式可导出时段单位线方程式为：q(Δt·t)=式中：q(Δt·t)面积为F的流域上，t时段内净雨量为1mm的单位线在t时段的纵坐标，以m3/s计;Δt——计算时段长（h）；——换算系数；——纳希瞬时单位的累积曲线，又称S(t)曲线；——形同S(t)曲线，唯在时间坐标上错后Δt时，用S(t-Δt)表示。[S(t)-S(t-Δt)]简写为ΔS(t)，称为Δt小时无因次时段t时的纵高。一般以μ(Δt·t)表示。（4）计算参数在计算瞬时单位线，进行洪水演进时，须求得参数n，k，滞时M，计算公式如下：黄土丘陵区：n=1.22L0.231，K=M1i/n，M1i=0.148L0.9i-0.093i——产流区平均净雨强度（mm/h）；46`nL——概化长度（km）；（5）计算成果本次设计洪水计算根据《宁夏暴雨洪水图集》，采用同频内包雨型进行设计洪水计算，洪水的清浑比为0.90。根据以上暴雨参数，求得p=10%、5%、3.33、2%、1%、0.5%、0.33%各频率设计洪峰流量及洪水总量见表2-7。表2-7后窑水库设计洪水成果表项目P(%)10%5%3.33%2%1%0.5%0.33%0.2%洪峰流量（m3/s）19.326.330.736.644.747.552.158.1洪水总量（万m3）14.119.122.326.632.538.842.647.5（6）设计洪水过程由汇流原理计算不同设计频率洪水过程线见表2-8。表2-8后窑水库设计洪水过程单位：m3/sP(%)时段序号（△t=0.5h）12345678910111213141516171009.719.318.212.684.62.71.50.80.40.20.10　　　5013.226.324.817.210.76.33.621.10.60.30.10　　　3.33015.430.728.920.112.57.44.22.31.30.70.30.20.10　　2018.436.634.523.914.98.852.81.50.80.40.20.10　　1022.544.742.129.218.110.76.23.41.910.50.30.10　　0.5022.24747.535.624.215.69.75.83.521.10.60.30.20.100.33023.551.652.139.126.617.110.66.43.82.21.20.70.30.20.100.2024.352.556.042.729.219.012.07.44.32.31.20.80.40.20.102.6泥沙本区由于降水比较集中，植被较稀少，流水侵蚀比较严重，多年平均悬移质输沙模数1700t/km2，年输沙总量1.16万t，输沙量主要集中在6～9月，其中大部分集中在7、8两月，占全年输沙总量的78.4%，各月输沙量见表2-9。表2-9后窑水库月输沙量表单位：万t月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年输沙量0000.020.020.130.590.320.070.01001.16%0001.721.7211.2150.8627.596.030.86001003工程地质46`n3.1绪言受宁夏隆德县水利局委托，宁夏水利水电勘测设计研究院有限公司勘察分公司于2010年8月26日至2010年9月10日对隆德县后窑水库进行了除险加固工程地质勘察工作。后窑水库位于葫芦河一级支流观堡河上游，距县城约15km，是一座以灌溉为主，兼顾防洪、交通的综合性水利枢纽工程。水库流域面积6.8km2。水库始建于1973年，设计坝型为碾压式均质土坝，由土坝、放水建筑物、开敞式溢洪道三大件组成。最大坝高20.0m，坝顶宽5.0m，坝顶长258m，前坝坡坡比：1:2.0后坝坡坡比：1:2.5。总库容96.4万m3，属小（一）型水库。本次勘察的主要目的是：⑴查明原坝体碾压强度是否符合设计要求；⑵查明原坝体的工程地质条件；⑶对原坝体（基）的渗漏原因；⑷提出除险加固方案及建议。此次勘察，外业实物工作量见下表：野外工作量统计表项目位置钻孔（探井）(眼)进尺(m)原状样(组)扰动样(件)标贯(段)压水试验(段)水样(组)岩样(组)击实样(组)坝体5126.5262023812输水塔114.021泄洪闸14.52溢洪道27.03库区34.56合计12156.53921238123此次勘察工作执行的规程规范有：⑴《中小型水利水电工程地质勘察规范》（SL55-2005）⑵《水利水电工程地质勘察规范》（GB50287-99）⑶《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251–2000）⑷《岩土工程勘察规程》（GB50021–2001）⑸《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073–1997）⑹《土工试验规程》（SL237–1999）⑺《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）46`n⑻《中国地震动参数区划图》（GB18306–2001）⑼《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）提交的技术成果如下：一、文件⑴宁夏隆德县后窑水库大坝除险加固定工程地质勘察报告1份二、图件⑴宁夏隆德县后窑水库大坝除险加固坝体(址)工程地质剖面图1张；⑵宁夏隆德县后窑水库大坝除险加固坝体(址)工程地质渗透剖面图1张；⑶宁夏隆德县后窑水库大坝除险加固溢洪道工程地质剖面图1张；⑷宁夏隆德县后窑水库大坝除险加固输水明渠工程地质剖面图1张。三、附件⑴钻孔柱状图4张；⑵探井柱状图1张；⑶岩石试验报告1份；⑷土工试验成果表5张；⑸水质分析成果表1份；⑹坝体土压缩曲线5张。3.2区域地质概况3.2.1地形地貌及物理地质现象工作区位于六盘山西麓，属中、低山地貌单元，沟谷纵横，地形起伏较大，植被稀疏，水土流失严重，山体多被开垦成为梯田。在河流发育的地段有较小规模的冲洪积阶地。黄土顶面高程1880m左右，多呈NW––SE展布。两岸均有E3q泥岩出露。由于流水的切割侵蚀，河谷大体为“U”型。3.2.2地层岩性该地区主要出露白垩系下统马东山组、第三系渐新统、第四系全新统地层，岩性分别为泥灰岩、泥质砂岩、壤土、角砾、人工填土等。（1）白垩系下统马东山组（K1m）：为灰色泥灰岩，坚硬状态。是构成六盘山山体岩层，属河湖相沉积。46`n（2）第三系渐新统（E3）：为紫红色、桔红色泥质砂岩夹兰灰色砂岩及灰白色石膏，致密，泥质胶结。属湖相沉积。（3）第四系上更新统（Q3m）黄土：土黄色，较疏松，构成黄土塬的表面。一般为浅黄色、黄灰色、灰白色粉质壤土。含大量的云母和少量钙质结核层，松散、多孔，透水性强，垂直节理发育。（4）第四系全新统冲积层（Q41al）为土黄色、褐黑色，浅红色的壤土及杂色的碎石、角砾。属冲洪积物，分布于泥质砂岩之上。（5）第四系全新统冲洪积层（Q42apl）壤土及粘土（Q42apl）：暗土黄色间红色，软塑状态，局部夹粗砂薄层。3.2.3区域地质构造及地震陇西系旋卷构造体系在宁夏境内主要由3个旋回隆起带和4个沉降坳陷带以及与其伴生或派生次级构造组成。其中对本地区影响最大的是西华山——南华山——六盘山隆起断褶带。西华山-南华山-六盘山隆起断褶带是陇西系中较明显、突出的旋回褶带之一。该带北西起自甘肃省的黄家洼山以西，向南东进入宁夏，经西华山、南华山、月亮山、六盘山后复入甘肃境内。北部以西华山-南华山北麓山前断裂为界，与兴仁——海原新生代坳陷带相邻；南部紧靠西吉新生代坳陷带。该断褶带呈向北东突出之弧形展布，弧顶在固原寺口子一带，为褶带出露最宽部位，往北西和南东方向其宽度逐渐变窄。卷入该断褶带的地层有：早元古代海原群、志留系、上泥盆统、下白垩统及第三系等。自挽近时期以来西华山——南华山——六盘山隆起断褶带活动强烈，常使第三系形成一些紧密小褶曲，形成全新世断裂及断陷盆地，沿挤压破碎带有泉水涌出。自1219年到1962年的743年间，沿西华山——南华山——六盘山隆起断褶带共发生过9次破坏性大地震。沿西华山——南华山——六盘山隆起断褶带的南北两侧断裂在历史上曾发生过多次破坏性地震，是陇西系主旋层控震构造之一。据宁夏地震资料反映，自1920年以来，海原地震极震区不断发生4——5级地震，近期弱震也很频繁。46`n虽然西华山——南华山——六盘山断裂的地震频繁，但工作区远离震中地带，历史上也未见有强地震发生，而且在工作区未见有现代活动性断裂存在，所以，工作区所在区域的构造稳定性是较好的。据查《中国地震动参数区划图》（1:400万），该地区的地震动峰值加速度0.20g，地震动反应谱特征周期0.40S，地震基本烈度Ⅷ度，属于抗震不利地段。3.2.4水文地质该地区气候为干旱及半干旱区，季节变化大，有效性差，常有前旱后涝的现象发生。工作区地下水可分为第四系孔隙潜水，主要由大气降水补给，受季节影响较大，地下水多以下降泉的形式沿河谷分布，出露于地表，汇入河流。第四系孔隙潜水水力联系较好，地下水位连续，多以地下水补给河水，但在下游是河水补给地下水。本次勘察期间，该河道有地表水，但水量不大。后窑水库现在正常蓄水，但库容较小，其地表水主要由六盘山基岩裂隙水、第四系孔隙潜水、大气降水等补给，沿卧管向下游的沟道迳流排泄。后窑水库水质分析统计表项目K==+Na=Ca2+Mg2+CO32-HCO3-CL-SO42-总矿化度PH含量(mg/L)105.8100.251.0324.0158.674.44398.6833.48.9水质分析资料显示，该水库的地表水水化学类型为SO42-—HCO3-—Ca2+—Mg2+，总矿化度为833.45mg/L，SO42-离子含量为398.65mg/L，对普通水泥具有结晶类硫酸盐弱腐蚀性。3.3库区工程地质条件3.3.1地形地貌及物理地质现象库区属中低山地貌单元。总体地形为东高西低，黄土覆盖较厚，冲沟发育，局部呈黄土梁峁地貌。库区河谷大体呈东西向展布。由于流水切割侵蚀，河谷呈“U”型。河谷两岸岸坡较缓。3.3.2地质构造及地震库区处于陇西系巨型帚状构造所形成的清水河断陷带与卫宁东西向构造带–46`n卫宁北山复斜的交织、复合部位。陇西系形成的断陷带基岩出露不多，主要沉积了较厚的第四系堆积物，其区域构造稳定性还是较好的。自挽近时期以来西华山——南华山——六盘山隆起断褶带活动强烈，常使第三系形成一些紧密小褶曲，形成全新世断裂及断陷盆地，沿挤压破碎带有泉水涌出。库区两岸均为Q3m黄土覆盖，局部有E3q泥岩出露，表部强风化强烈，较破碎，根据调查未发现有断裂构造及滑坡体等不良地质现象。据查《中国地震动参数区划图》（1:400万），该地区的地震动峰值加速度0.20g，地震动反应谱特征周期0.40S，地震基本烈度Ⅷ度。3.3.3地层岩性库区两岸表部为Q3m黄土覆盖，局部出露有E3q泥岩，库区中为Q42apl淤积壤土，沟中为Q42al壤土，阶地上为Q41al壤土。两岸冲沟中为（Q42apl）壤土。现由老至新分述如下：⑴第三系渐新统清水营组（E3q）泥岩：桔黄～暗红色，泥质胶结。厚层状。表部强风化层1.5～2.0m，中等风化层厚约2.5m。在库区上游两岸均有分布。⑵第四系上更新统（Q3m）黄土：土黄色，较疏松，含大量的云母和少量的钙质结核层，具大孔隙，垂直节理发育。分布于两岸上部。⑶第四系全新统（Q41al）壤土：土黄色间灰绿色、灰褐色等，可塑～坚硬状态，局部呈软塑状态，分布于阶地上。壤土（Q42apl）：土黄色，可塑，含有少量的碎石。分布于沟中。壤土（Q42apl）：土黄色，硬塑状态，分布于库区两岸黄土冲沟中，厚度不大。粘土（Q42apl）：暗土黄色间红色，软塑状态，局部夹粗砂薄层。分布于库区中，属淤积物。3.3.4水文地质水库地下水可分为第四系孔隙潜水，主要由大气降水补给，受季节影响较大，地下水多以下降泉的形式沿河谷分布，出露于地表，汇入河流。水库其地表水主要由六盘山基岩裂隙水、第四系孔隙潜水、大气降水等补给，沿卧管向下游的沟道迳流排泄。该水库的地表水水化学类型为SO2-4—HCO-3—Ca2+——Mg2+，总矿化度为833.45mg/L，SO42-离子含量为398.65mg/L，对普通水泥具有结晶类硫酸盐弱腐蚀性。46`n3.3.5库区渗漏库区两岸表部为壤土及少量黄土覆盖，下部为第三系泥岩，呈厚层状，岩体完整，均属相对隔水层，其埋藏高程均大于库水位很多。经调查，库区中未发现有断裂构造，亦未发现有低于库水位的邻谷，库区构成了一个完整的隔水系统。因此，库区渗漏的可能性很小。3.3.6库区浸没水库库区处于中低山地貌单元，两岸山体高出库水位很多。库区内有少量耕地，加坝后会淹没少量农田。不会产生大范围的浸没。3.3.7库区库岸再造及淤积库区两岸多为壤土及泥岩分布，经水库多年运行后岸坡相对较缓，属稳定边坡。加坝后库水位抬高，两岸边坡受库水浸润，局部陡立地段会产生一些滑塌、塌陷等库岸再造现象。由于库水位附近分布的黄土较少，且边坡已稳定，因此滑塌的规模很小。根据现场调查未发现有大裂隙及滑坡体。因此，不会产生规模较大的库岸再造。加坝后，库水携带的大量泥沙及局部库岸再造形成的固体径流是水库淤积物的主要来源。库区的淤积会很严重。3.3.8水库诱发地震库区两岸表部为壤土及少量黄土覆盖，其下分布为第三系泥岩，泥岩其厚度较大，构造上属相对稳定地带，地质调查中未发现有活动性断裂和地质异常现象，亦未发现大滑坡体及深部透水破碎带等。因此，加坝后水库诱发地震的可能性不大3.4坝体（址）工程地质条件3.4.1地形地貌及物理地质现象库区属中低山地貌单元。总体地形为东高西低，黄土覆盖较厚，冲沟发育，局部呈黄土梁峁地貌。库区河谷大体呈东西方向展布。由于流水切割侵蚀，河谷呈“U”型。河谷两岸岸坡较缓。3.4.2地质构造坝址区河谷两岸黄土覆盖较厚。没有发现断层及大的裂隙等对坝体有不利影响的痕迹。3.4.3地层岩性右岸分布少量的Q3m黄土，左岸主要分布为E3q泥岩及坡积的壤土及粘性土46`n，沟中主要为Q42al含少量砾的壤土，阶地分布的主要为Q41al壤土及粘性土。3.4.4坝体（址）岩（土）物理力学性质通过地质勘察及地质调查，坝址区的地层岩性有第三系清水营组（E3q）紫红色泥岩、第四系上更新统（Q3m）黄土、第四系全新统冲洪积（Q41al）壤土及角砾，（Q42apl）壤土及角砾，人工填土（Q4ml）等，现由新至老分述如下：⑴库区淤积土：主要为上游泥沙淤积，土红~褐色~杂色，软塑~可塑状态，局部含少量砾，其物理力学性质见下表：力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）625.146.735.00.260.79湿容重r(g/cm3)61.6972.0181.8390.060.95干容重rd(g/cm3)61.1651.6131.3710.120.90孔隙比e60.6801.3441.0120.250.79液限WL(%)630.342.138.90.120.90塑限Wp(%)616.825.021.40.120.90塑性指数IP613.020.517.60.190.84压缩系数a1-2(MPa-1)60.190.920.500.580.53压缩模量Es(MPa)62.58.85.20.460.62凝聚力C(kPa)615.024.521.00.210.83内摩擦角Φ（度）612.017.014.10.150.88渗透系数K(cm/s)2.31×10-6～3.60×10-5允许承载力[R](kPa)100边坡比1：1.50⑵人工填土（Q4ml）：为原坝体碾压层，岩性为库区的黄土、壤土以及少量的泥岩残积土。土黄色间褐色，坚硬––硬塑状态，夹有泥岩碎块。两岸坝肩处厚度10～15m左右，中间主河道处最厚约19m，其物理力学指标如下。46`n人工填土（前坝坡）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）67.6013.9010.680.2550.79010.68湿容重r(g/cm3)61.7191.9611.8410.0540.9561.841干容重rd(g/cm3)61.5321.7991.6640.0630.9481.664孔隙比e60.5120.7750.6390.1650.8640.639液限WL(%)625.2028.8026.970.0490.95926.97塑限Wp(%)616.8018.2017.400.0310.97517.40塑性指数IP68.1012.009.570.1550.8729.57压缩系数a1-2(MPa-1)60.290.630.440.2760.7720.44压缩模量Es(MPa)62.805.503.980.2820.7673.98凝聚力C(kPa)618.022.019.830.0670.94514内摩擦角Φ（度）630.031.030.330.0130.98924自重湿陷系数δzs0.004～0.071湿陷系数δs0.010～0.119渗透系数K(cm/s)3.70×10-6～8.17×10-5允许承载力[R](kPa)130边坡比1：1.25人工填土（后坝坡）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）65.4012.607.600.3520.7097.60湿容重r(g/cm3)61.5321.8211.6730.0570.9531.673干容重rd(g/cm3)61.3611.7711.5570.0740.9391.557孔隙比e60.5840.9990.7540.1830.8490.754液限WL(%)624.8028.7026.070.0570.95326.07塑限Wp(%)616.4018.0017.130.0380.96817.13塑性指数IP68.0010.708.930.1060.9128.93压缩系数a1-2(MPa-1)60.381.070.690.3460.7150.69压缩模量Es(MPa)61.904.202.780.3110.7432.78凝聚力C(kPa)620.022.020.920.0440.96414内摩擦角Φ（度）630.031.5030.750.0220.98124自重湿陷系数δzs0.035～0.083湿陷系数δs0.030～0.198渗透系数K(cm/s)4.1×10-6～1.63×10-5允许承载力[R](kPa)130边坡比1：1.2546`n人工填土（坝体）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）1512.222.218.70.140.94湿容重r(g/cm3)161.6662.1342.0240.070.97干容重rd(g/cm3)161.3751.9021.7240.070.97孔隙比e160.4250.9710.6290.210.91液限WL(%)1627.541.833.80.130.94塑限Wp(%)1614.022.017.70.140.94塑性指数IP1613.519.816.10.140.94压缩系数a1-2(MPa-1)160.120.970.280.690.69压缩模量Es(MPa)162.411.90.690.320.86凝聚力C(kPa)1616.024.018.80.160.93内摩擦角Φ（度）1613.017.014.60.080.96渗透系数K(cm/s)1.011×10-6～5.01×10-5允许承载力[R](kPa)130边坡比1：1.25⑶第四系全新统（Q41al）壤土：土红色间棕褐色等，可塑––坚硬状态，局部呈软塑状态，主要分布于阶地上。其物理力学指标如下。壤土物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）716.127.021.50.180.87湿容重r(g/cm3)71.9662.1202.0480.040.97干容重rd(g/cm3)71.5491.8241.6880.060.95孔隙比e70.4910.7560.6140.170.87液限WL(%)722.036.031.50.150.89塑限Wp(%)713.518.816.50.130.91塑性指数IP78.517.215.00.200.85压缩系数a1-2(MPa-1)70.120.360.260.370.73压缩模量Es(MPa)74.112.77.140.410.70凝聚力C(kPa)77.519.016.50.250.82内摩擦角Φ（度）713.520.015.30.140.90渗透系数K(cm/s)1.32×10-6～6.80×10-5允许承载力[R](kPa)150边坡比1：1.25壤土（Q42apl）：土黄色，可塑，含有少量的碎石。分布于沟中。壤土（Q42apl）：土黄色，硬塑状态，分布于库区两岸黄土冲沟中，厚度不大。该地层具有一定的湿陷性。46`n主沟道内局部分布有砾砂（Q42apl）：杂色，稍密~中密状态，次棱角型，局部夹含砾壤土透镜体，砾石一般直径2～25mm，主要成份为砂岩、泥岩等，含量在20～0%左右，充填物为砂。其允许承载力[R]=150KPa，边坡比1：1.50；⑶第四系上更新统（Q3m）黄土：在坝址区主要分布在右坝肩位置，分布范围较小，土黄色，硬塑～坚硬状态，垂直节理较发育，具有一定的湿陷性。其物理力学指标为：黄土（右坝肩位置）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）1------------------------------18.1湿容重r(g/cm3)1------------------------------1.936干容重rd(g/cm3)1------------------------------1.637孔隙比e1------------------------------0.649液限WL(%)1------------------------------26.0塑限Wp(%)1------------------------------13.7塑性指数IP1------------------------------12.3压缩系数a1-2(MPa-1)1------------------------------0.19压缩模量Es(MPa)1------------------------------8.7凝聚力C(kPa)1------------------------------14.0内摩擦角Φ（度）1------------------------------18.0自重湿陷系数δzs0.011湿陷系数δs0.004渗透系数K(cm/s)4.72×10-5允许承载力[R](kPa)130边坡比1：1.25⑷第三系渐新统清水营组（E3q）岩性为紫红—桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，在坝址区广泛分布，本次勘察在坝肩以及库区上游沿两岸均有出露。全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa，边坡比1：1.0；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75；3.4.5水文地质坝址区地下水主要为第四系孔隙潜水，地表水补给地下水，受季节影响较大，在勘察期间，沟内有地表水和地下水，其地表水化学类SO2-4—HCO-3—Ca2+—Na+，SO42-含量384.24mg/L46`n，对普通水泥具结晶类硫酸盐型弱腐蚀性。建议混凝土的构筑物采用抗硫酸盐水泥。3.4.6现坝体施工质量评价水库建成初期到八十年代，采用蓄洪运行方式，拦蓄全部径流，致使大量泥沙沉积于库区，造成库容严重淤积，同时，由于受当时施工条件的限制，坝体夯实不均匀，坝基清基范围和深度不够，工程质量差。水库经过30多年的运行，坝后渗漏十分严重，坝体出现裂缝。水库坝体为当地材料均质土坝，土坝采用附近的Q3m黄土及Q41al壤土经混合碾压而成，最大坝高19m。库区现状淤积严重，淤积物主要为两岸黄土；坝前边坡在水位以下部分损毁迹象明显，导致坝前填土边坡比变小；坝后坝体填土呈饱和状态，且沟底有泉眼；库区内有地表水。水库在安全鉴定勘察阶段，在坝体取击实土三组，试验证明，其最优含水量平均为12.3%，最大干容重平均为1.899cm3。此次除险加固勘察阶段中，所有钻孔钻至孔深4～8米处，孔口均不返水，且漏水强度很大，约每分钟在50～100L左右。由此可判定原坝体施工质量差，碾压不均匀，压实密度未达到设计要求。在坝体钻探中查明，主沟道位置坝基下部有2.0～3.0m厚的砾砂层，证明在建坝时，对主沟道的强透水层未进行彻底清除和采取防渗处理措施，导致该水库渗漏严重。2009年坝体击实土物理力学指标统计表项目统计个数最小值最大值平均值变异系数统计修正系数地质建议值最优含水量W(%)116.216.2最大干容重γdmax(g/cm3)11.8011.801压缩系数天然α1-3(MPa-1)10.300.30饱和10.230.23压缩模量天然Es(MPa)15.15.1饱和16.76.7凝聚力天然快剪C(Kpa)110.010.0慢剪15.05.0饱和快剪18.08.0慢剪13.03.0内摩擦角天然快剪φ（度）136.026.0慢剪113.013.0饱和快剪125.020.0慢剪110.010.0渗透系数K（cm/s）15.0×10-7--------5.0×10-7粘粒含量P（%）122.422.4塑性指数IP18.38.346`n通过室内及现场试验判明，原坝体碾压程度不均匀，干容重在1.361－1.799g/cm3之间，孔隙比在0.512－0.999之间，压缩系数在0.29－1.07MPa-1，土样均具有一定湿陷性。通过击实试验（09年），最大干容重为1.801g/cm3,按压实系数0.96计算，压实后土的干容重应在1.729g/cm3以上。在所取的12组样品中，只有1组达到设计要求，占总比例的8.33%，其他均未达到要求。因此，可以判断坝体的施工质量差，压实不均匀，且未达到设计要求。3.4.7土的渗透变形评价依据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50287-99）对各层土的渗透变形类型判断依次为：人工填土层渗透变形类型为流土型，允许水力比降为0.35～0.40。3.4.8工程地质评价及处理措施水库存在有以下的主要问题：一是水库长期带病运行。后窑水库运行36年，坝坡稳定性差，老化、水毁、失修带病超负荷工作；二是防洪标准低，泄洪建筑物老化失修，防洪压力大。现有防洪标准不足200年，给下游观庄村0.21万人的生命财产造成严重威胁；三是灌溉效益锐减。使原设计0.25万亩灌溉效率衰减到不足0.06万亩。水库的病险类型为坝体渗漏，问题（非喀斯特坝基、坝基渗漏），集中在坝体碾压较差部位，坝体与坝基结合部位，坝体与两岸岩体（黄土）结合部位，将直接威胁着坝体的稳定和下游的生命财产安全。其产生主要有以下原因：⑴水库坝体碾压不均匀，质量较差，存在着裂隙或空洞，加坝后高水位运行时可能成为渗漏通道，有产生渗透变形破坏的危险；⑵坝基清基时未将主沟道内的强透水层（砾砂、粗砂等）全部清除，该层成为主要的坝基渗漏通道；⑶左右坝肩清基时未考虑两岸黄土的落水洞及黄土裂隙，其亦会成为主要的绕坝渗漏通道。根据以上渗漏的可能性，提出如下处理建议：⑴水库库区内淤积物厚度较大，成份为粉质壤土—粉质粘土，应该说，库区形成了很好的防渗铺盖，有效地防止了坝基渗漏。坝基渗漏已不再是本水库的主要工程地质问题。46`n⑵现坝体施工质量较差，压实不均匀，坝体局部有渗漏现象。如再加坝，除控制好施工质量外，可在坝前加防渗膜，粘土防渗斜墙或粘土心墙，防渗膜或者防渗斜墙应伸入库区天然铺盖，并衔接好。⑶采取措施，减少库区淤积。⑷对坝体裂缝及岸坡与坝体接触部位进行灌浆处理。3.5库区建筑物工程地质条件及评价3.5.1输水塔工程地质条件及评价拟建输水塔位于原坝体卧管输水口前约40m处的库区内，属新建水塔。经勘察揭示0—4.0m为淤泥质土，灰褐色～杂色，饱和，软塑~可塑状，有腥臭味，取样困难，其物理力学指标如下为：库区淤积土物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）625.146.735.00.260.7935.0湿容重r(g/cm3)61.6972.0181.8390.060.951.839干容重rd(g/cm3)61.1651.6131.3710.120.901.371孔隙比e60.6801.3441.0120.250.791.012液限WL(%)630.342.138.90.120.9038.9塑限Wp(%)616.825.021.40.120.9021.4塑性指数IP613.020.517.60.190.8417.6压缩系数a1-2(MPa-1)60.190.920.500.580.530.50压缩模量Es(MPa)62.58.85.20.460.625.2凝聚力C(kPa)615.024.521.00.210.8321.0内摩擦角Φ（度）612.017.014.10.150.8814.1渗透系数K(cm/s)2.31×10-6～3.60×10-5允许承载力[R](kPa)100边坡比1：1.504.0米以下为第三系泥岩：岩性为紫红——桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，在坝址区广泛分布，本次勘察在坝肩以及库区上游沿两岸均有出露。全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa，边坡比1：1.0；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75。46`n建议水塔基础放置在中等风化程度以下的泥岩层中。3.5.2输水明渠工程地质条件及评价输水明渠位于坝后的阶地之上，本次勘察只进行了地质调查，经调查地层大致可分两层：上部为棕褐色壤土，硬塑状态，局部含少量砾，为阶地，地层厚度1.0～5.0米，可以做为渠道的基础持力层。下部泥岩层，岩性为紫红—桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa，边坡比1：1.0；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75。泥岩层均可作为输水明渠及建筑物的基础持力层。建议基础放置在中等风化程度以下的泥岩层中。3.5.3泄洪闸、溢洪道工程地质条件及评价拟建泄洪闸是在原敞开式泄洪门的基础上改造新建一座泄洪闸室。该闸室位于左坝肩，距左岸约20m，此次在泄洪口布探井揭示，0—5m为主要为坡积壤土，土红～棕褐色，硬塑～坚硬状态，具有一定的湿陷性，其物理力学指标为：壤土（湿陷性）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）212.113.312.7------------12.7湿容重r(g/cm3)21.9222.0381.980------------1.980干容重rd(g/cm3)21.6981.8181.757------------1.757孔隙比e20.4970.6040.551------------0.551液限WL(%)230.033.231.6------------31.6塑限Wp(%)215.517.016.3------------16.3塑性指数IP214.516.215.4------------15.4压缩系数a1-2(MPa-1)20.490.530.51------------0.51压缩模量Es(MPa)22.83.33.1------------3.1凝聚力C(kPa)220.022.021.0------------21.0内摩擦角Φ（度）214.014.014.0------------14.0自重湿陷系数δzs0.015-0.025湿陷系数δs0.061-0.074自重湿陷量Δzs（mm）45.0~112.546`n总湿陷量Δs（mm）183.0~333.0渗透系数K(cm/s)4.80×10-6~2.60×10-5允许承载力[R](kPa)120边坡比1：1.25壤土（非湿陷性）物理力学指标统计表项目名称统计个数最小值最大值平均值变异系数δ修正系数γs地质建议值含水量W（%）315.525.920.70.250.6220.7湿容重r(g/cm3)31.8312.1841.9980.090.871.998干容重rd(g/cm3)31.5161.9811.6900.150.771.690孔隙比e30.4330.7950.6520.240.720.652液限WL(%)332.140.036.90.110.8336.9塑限Wp(%)316.521.019.10.120.8219.1塑性指数IP315.619.017.80.110.8417.8压缩系数a1-2(MPa-1)30.160.460.320.470.290.32压缩模量Es(MPa)33.79.05.90.460.305.9凝聚力C(kPa)317.023.019.50.160.7619.5内摩擦角Φ（度）313.015.014.00.070.8914.0自重湿陷系数δzs0.004-0.006湿陷系数δs0.002-0.007渗透系数K(cm/s)2.81×10-6~4.65×10-5允许承载力[R](kPa)150边坡比1：1.255m以下为泥岩层，岩性为紫红——桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa，边坡比1：1.0；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75。泥岩层可作为建筑物的基础持力层。建议闸室基础置于中等风化的泥岩层中。⑵溢洪道位于左坝肩坝下，紧靠左岸山体脚下。其地层分布状态与闸室相近：上部为壤土层，厚度5～10米，硬塑－坚硬状态，其性质同闸室壤土层的指标，非湿陷性壤土可以作为溢洪道的基础持力层；下部为泥岩层，岩性为紫红—桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa，边坡比1：1.0；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75。泥岩层可作为建筑物的基础持力层。46`n3.5.4消力池工程地质条件及评价消力池：消力池位于溢洪道的尾端，由于原建时底部清基不彻底，受水库渗漏的常期浸蚀，现已损坏。该地由于地形条件恶劣，钻机不能到位，且有地表水，本次布置一个探井。上部为壤土层，本次勘察未揭穿，厚度大于５米，硬塑状态，其性质同闸室壤土层的指标，非湿陷性壤土可以作为消力池的基础持力层；3.6建筑物材料评价3.6.1土料该水库大坝主要为当地建筑材料（土料）。该库区由于土料贫乏，与甲方共同调查选择库区上游约500m处一丘陵，为料场。该丘陵岩性主要为冲积壤土，现为当地群众的耕作地。经调查该土料场储量大于50万立方米，开挖便利，运输方便。本次在料场取击实土三组进行室内试验，其物理力学指标为：击实土的物理力学指标统计表（压缩、直剪、渗透试验的试样是在最大干容重乘0.96的压实系数后制备的）：项目统计个数最小值最大值平均值变异系数统计修正系数地质建议值最优含水率wOPt（%）311.113.112.30.080.8912.3最大干容重rdmax（g/cm3）31.8731.9251.8990.010.981.899压缩系数α1—3（MPa-1）天然30.150.310.240.340.240.24饱和30.540.750.610.190.610.61压缩模量Es（MPa）天然34.79.96.80.406.86.8饱和32.02.82.50.172.52.5渗透系数K(cm/s)31.11×10-5—1.16×10-51.1×10-5凝聚力C(kPa)天然快剪315.017.016.20.060.9016.2慢剪319.020.019.70.030.9619.7饱和快剪315.016.015.70.040.9415.7慢剪316.018.016.70.070.9016.7内摩擦角Φ(°)天然快剪315.016.015.50.030.9515.5慢剪317.018.017.50.030.9617.5饱和快剪315.015.515.20.020.9715.2慢剪315.016.015.50.030.9515.5液限WL（%）329.229.729.50.010.9929.546`n塑限WP（%）314.317.716.30.110.8316.3塑性指数IP312.015.213.10.140.7913.1粘粒含量P（%）324.025.725.10.040.9425.13.6.2块石料块石料场地位于三关口，开采多年，已形成规模，岩性为奥陶系灰岩，致密、坚硬，天然容重在2.6g/cm3以上，符合建筑材料标准，属外购料，距坝址区60km，交通方便。3.6.3砾料（粗骨料）砾料场与块石料为同一料场，岩性及指标相同，同属外购料，距坝址区60km，交通方便。3.6.4砂料（细骨料）砂料位于静宁威戎砂料场，主要分布于甘肃省静宁县城的河谷中，为第四系冲积作用形成，属砂砾混合料，总储量大于500万立方米，砂含量占70%，属中粗砂。砂料的总储量约350万立方米，可做为建筑材料使用，现料场开采已形成一定规模，属外购料，距前庄水库坝址区约80km，交通方便。3.7结论与建议⑴该地区第四系覆盖层较厚，未发现对工程不利的构造痕迹，相对稳定性较好。⑵原坝体碾压不均，质量较差，坝体上存在有裂隙，高水位运行时可能产生渗漏及渗透变形破坏，危及坝体安全，应进行处理。⑶坝体下存在强透水层，是坝基渗漏的主要通道。但现在库区淤积面较高，库区已形成很厚的较好的防渗天然铺盖，有效地防止了坝基渗漏。⑷库区两岸岸坡较缓，因此水库加坝后水位抬高除局部地区外不会产生大规模滑坡、塌岸等库岸再造现象。水库诱发地震的可能性也不大，但水库淤积会很严重。⑸应采取措施，减少该库区的淤积物。⑹库区的地表水对普通水泥具有结晶类硫酸盐弱腐蚀性。建议混凝土的构筑物采用抗硫酸盐水泥。⑺除险加固所需要土料来源坝基左岸及库区，储量较大，可以满足加坝需要。⑻建筑物（包括水塔及泄洪道的闸室）的基础建议放置在下部中等风化的泥岩层中；输水明渠及泄洪道的基础可以放置在硬塑-坚硬状态的壤土层中。46`n⑼坝址区及库区动峰值加速度为0.20g，地震动反应谱特征周期0.40S，地震基本烈度Ⅷ度，属抗震不利地段。最大冻土深度115cm。4工程任务和规模4.1社会经济概况46`n后窑水库位于隆德县观庄乡后窑村，属葫芦河水系一级支流什字路河，距隆德县城15.0Km,坝址所处地理位置为东径106°06′，北纬35°42′。当地位于宁夏南部,地区经济以农业为主,主要产产粮食、大豆、薯类等经济作物,目前粮食产量不高，人均耕地4.2亩,人均有粮480公斤,农民人均纯收入2245元。随着社会经济的发展，库区范围农民收入也不断提高，以全新的面貌投身到建设社会主义新农村的行列之中，生活质量得到更大的改善，生活环境也会逐步美化，同时发展庭院经济，改善生态环境。后窑水库于1973年投入运行,是一座以灌溉为主，兼有防洪等综合效益的小（一）型水利枢纽工程,对下游0.33万人口，0.25万亩耕地的防洪减灾、增产保灌起到了重要作用。4.2工程除险加固的必要性4.2.1工程概况后窑水库位于隆德县观庄乡后窑村，工程地处葫芦河水系一级支流什字路河，距隆德县城15Km，坝址以上控制流域面积6.8km2，是一座以灌溉为主，兼有防洪等综合效益的小（一）型水利枢纽工程。水库设计灌溉面积0.25万亩，实际灌溉面积0.06万亩。大坝1973年初建时为碾压式黄土均质坝，初始设计坝高13.0m，坝顶宽5.0m，顶长122.0m，上游坡比为1:2.5，下游坝坡比1:2.0。该水库1978年第一次加高6.0m，加坝后坝高为19.0m，设计总库容84.0万m3。1997年为提高水库的防洪能力及水库的灌溉效益，同时解决下游包括后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄的人畜饮水问题，在原大坝高的基础上游坡加坝1.0m，设计总库容为96.4万m3。坝长258.0m，大坝最大高度为20.0m,坝顶宽5.0m，前坡比1：2.5、后坡比1：2.0。并在坝后截潜，为下游六个村组提供人畜饮水。工程达到现有规模，枢纽主要建筑物由大坝、开敞式溢洪道、输水建筑物等组成。输水建筑物为竖井式闸门井和输水涵管（后段为涵洞），竖井式闸门井高13.4m。输水涵管（后段为涵洞）长61.0m，前段涵管直径1.0m，长26.0m；后段涵洞为城门洞形，尺寸为1.2×1.5m（底×高），长35.0m。比降1：100,输水洞进口高程为2148.50m，出口高程为2145.19m，1997年对进口渐变段护坡及管顶挡土墙修补加高，出口渐变段、消力池及陡坡重新补建，控灌下游0.25万亩川台地。46`n泄洪建筑物为两孔开敝式溢洪道，单孔净宽2.0m，高3.6m，底坎高程为2155.20m。开敝式溢洪道由进口渐变段、闸室段、明渠、陡坡、消力池，总长度120.0m。4.2.2水库运行管理情况（1）运行情况：后窑水库自1973年建成以来，由于当时施工时坝体的施工质量较差，为人工拉运和人工夯实，致使土坝回填质量差，碾压不均匀，存在有较大的裂隙或空洞。另外在施工时由于没有地质资料，坝址处的洞穴、塌坑等隐蔽部位未彻底清除，导致初期坝体渗漏非常严重，现在坝体渗漏仍然存在。同时缺乏有效地质量控制及监测手段，结果使填土干密度、最优含水率、设计渗透系数均达不到设计规范要求。随着大坝运行，水库淤泥的厚度不断增加，目前淤泥厚度为9.5m，形成了很好的天然防渗铺盖，有效地防止了坝基的渗漏。开敞式溢洪道设计最大下泄流量为40.6m3/s，根据当地群众提供，开敞式溢洪道自建成至今，进行泄洪的次数极少且下泄流量不大。输水涵洞的启闭系统原设计存在缺陷：没有设置检修闸门和拦污栅，采用手动启闭方式。由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。2010年8月由隆德县水务局和设计单位对输水涵洞进行检查发现输水涵洞表面砼剥落，呈蜂窝麻面状。（2）监测情况：后窑水库大坝监测一直停留在原始状态，三十多年来未引进任何新技术新设备。对照国家《土石坝安全监测技术规范》要求，后窑水库无论从监测仪器还是从监测方法、监测技术、资料整理等方面来讲，都已是非常落后的，要想让大坝安全监测真正成为大坝安全的耳目，就必须引进新设备新技术。（3）管理情况：后窑水库目前实行事业单位的管理体制。工程自投入运行以来，隆德县水务局根据《水库工程管理通则》及《大坝安全管理条例》制定了符合本工程实际的各种管理规章制度，主要有“水库观测制度”、“水库大坝巡视检查制度”、“水库大坝养护维修制度”、“闸门（启闭机）运行操作制度”、“机电设备安全技术操作制度”46`n。为确保工程安全渡汛，每年汛前都要进行安全检查，汛期加强水情雨情观测和监测，每年都做到了组织、人员、物质三落实。汛期实行24小时轮班制，严格执行交接班制度。但由于受资金限制达不到现代管理水平，至今水库水位、雨情观测设施简陋，大坝安全监测设施不完善，水库管理通讯设施简陋。4.2.3工程存在的主要问题后窑水库自1973年投入运行至今已30余年。由于大坝先后不同程度地出现了一些质量问题,水库一直限制水位运行或空库运行。工程存在的主要问题如下:(1)大坝后窑水库自1973年建成以来，由于当时施工时坝体的施工质量较差，为人工拉运和人工夯实，致使土坝回填质量差，碾压不均匀，存在有较大的裂隙或空洞。另外在施工时由于没有地质资料，坝址处的洞穴、塌坑等隐蔽部位未彻底清除，导致初期坝体渗漏非常严重，现在坝体渗漏仍然存在。同时缺乏有效地质量控制及监测手段，结果使填土干密度、最优含水率、设计渗透系数均达不到设计规范要求。随着大坝运行，水库淤泥的厚度不断增加，目前淤泥厚度为9.5m，形成了很好的天然防渗铺盖，有效地防止了坝基的渗漏。大坝坝顶兼作交通公路，大坝坝顶已于2009年被交通部门硬化为砼路面，路面宽4.0m；前坝坡未砌护，坝坡受风浪冲蚀、淘刷等影响，形成悬坎；同时大坝下游坝坡未设排水沟和坝下游未设反滤排水设施。（2）开敞式溢洪道开敞式溢洪道进口砼剥落冲刷严重，两侧浆砌石砌护坑洼不平，存在裂缝；闸墩表面砼剥落，存在裂缝；溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体及墙基存在多处沉陷裂缝；溢洪道砼从进口到出口底板存在多条沉陷裂缝。（3）输水建筑物输水涵洞的启闭系统设置检修闸门和拦污栅，采用手动启闭方式。由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。2010年8月由隆德县水务局和设计单位对输水涵洞进行检查发现输水涵洞表面砼剥落，呈蜂窝麻面状。（4）工程管理水库水、雨观测设施简陋；无其它大坝安全监测设施；水库管理所46`n、通讯设施简陋。4.2.4工程除险加固的必要性后窑水库是一座以灌溉为主,兼有防洪等综合效益的小（一）型水库。自水库建成运行后，时常发生一些质量问题和大坝坝基、坝体、坝肩渗漏，水库一直带病状态。为了确保水库安全，一直被迫限制水位或空库运行，有必要对其进行除险加固。（1）除险加固是确保水库安全运行的需要：后窑水库自1973年运行以来历经36多年，大坝及其他建筑物均存在一些问题，大坝上游坝坡未砌护，坝坡受风浪冲蚀、淘刷等影响，形成悬坎；同时大坝下游坝坡未设排水沟和坝下游未设反滤排水设施。尤其是溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体及墙基存在多处沉陷裂缝；溢洪道砼底板从进口到出口存在多条沉陷裂缝，已失去作用。后窑水库一旦溃坝，下游后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄，共计人口0.33万人，0.25万亩耕地将毁于一旦。水库除险加固后，可使大坝达到相应的防洪标准。（设计洪水30年一遇，校核洪水500年一遇），确保下游防洪对象，满足当地国民经济持续稳定发展的要求。（2）除险加固是确保下游农田灌溉的需要：后窑水库主要以灌溉为主，原设计灌溉面积0.25万亩,由于水库长期带病运行,现实际灌溉面积仅0.06万亩。除险加固后可确保0.25万亩农田灌溉用水,改善下游村庄用水条件,提高用水保证率。（3）除险加固是改善当地生态环境的需要：由于项目受益区长期干旱少雨，自然条件恶劣，随着人口的增加，许多群众为生活所迫大面积开荒种地、放牧，使项目受益区原本恶劣的生态环境雪上加霜，自然植被破坏殆尽。后窑水库距隆德县城15Km，水库上游为六盘山区，上游植被较好。水库库面较大,是当地依托进行旅游开发的较佳位置。水库除险加固后将为今后水库的发展增添更加美好的前景。46`n综上所述，因为水库是山区调节水资源，充分利用降水资源的重要工程形式，在依赖降水所形成的水资源地区，没有水库就没有水利可谈，也就没有水利的发展，水库的建设既可以形成和利用地表水，同时也可补充地下水。所以，该项目的实施对防洪、拦沙，改善流域生态环境和灌区农业生产条件，提高农民生活水平都至关重要，因而对后窑水库进行除险加固改造是十分必要和迫切的。4.3工程任务后窑水库位于隆德县观庄乡后窑村，坝址以上集雨面积6.8km2，主河长4.0km，流域呈对称扇形，左岸地势较为平坦，右岸地势较较陡，属山区性河流，洪水由暴雨形成。流域内水旱灾频繁，灾情严重。为治理水旱灾害，满足该地区农业生产的需要，后窑水库于1972年动工，1973年建成运行,经1997年加固达到现有规模。根据原设计和大坝安全鉴定结论以及工程实际情况，工程任务是：以灌溉为主，兼有防洪等。⑴灌溉：后窑水库设计灌溉面积0.25万亩。⑵防洪：保护大坝及泄洪建筑物本身的安全；保护下游后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄，共计人口0.33万人的生命财产安全。⑶环境保护：以促进人与自然和谐为目标，坚持保护优先，自然修复为主。根据大坝安全鉴定意见、工程实际存在的问题以及大坝除险加固设计的实际情况，本次除险加固的主要工程任务如下：①对大坝进行上游坝坡加固处理；②对开敞式溢洪道进行加固处理；③对输水建筑物进行加固和扩建处理；④按规范要求增设和完善水库大坝安全监测设施，完善水情、雨情观测设施，通讯、管理设施及防汛公路等。4.4设计标准4.1.1洪水标准根据《水利水电枢纽工程等级划分及洪水标准》SL252—2000规定，后窑水库为小（一）型水库，工程等别为Ⅳ等，主要建筑物（土坝、输泄水建筑物）为Ⅳ等4级，次要建筑物及临时建筑物为Ⅳ等5级。查山区、丘陵区土石坝的洪水标准为：设计洪水标准为50～30年，取30年；校核洪水标准为1000～300年，取500年。4.1.2水库设计年限根据《水电工程水库淹没处理规划设计规范》（DLT5064—1996），水库淤积年限可取10～30年。本工程综合考虑河流输沙量的大小、水库运行方式、以及受淹对象的重要程度等，水库淤积年限取30年。46`n水库运行方式为蓄清排洪，至设计水平年时水库汛期按汛限水位运行，遇超标洪水时及时开闸泄洪，当水位回落至汛限水位时及时下闸蓄水。水库按设计的正常蓄水位运行，最大限度的蓄水，以期发挥最大效益。4.5水库泥沙淤积计算根据宁夏水文水资源勘测局提供资料，水库上游流域植被较好，多年平均输沙模数1700t/km2，年输沙量为1.16万t，折合0.86万m3（泥沙容重取1.35t/m3）。多年平均月分配见表4－2。水库年输沙量月分配表表4—2单位：万t月份123456789101112全年%0001.721.7211.2150.8627.596.030.8600100多年平均0000.020.020.130.590.320.070.01001.16后窑水库自1973年建成至2009年，在36年的运行中共计淤积库容10.36万m3，多年平均淤积量0.29万m3。水库运行期间淤积情况共进行过三次实测，分别为1987年、1996年和2009年。第一时段1973～1987年淤积量1.94万m3，年平均淤积0.14万m3；第二时段1988～1996年淤积量3.79万m3，年平均淤积0.42万m3；第三时段1996～2009年淤积量4.63万m3，年平均淤积0.35万m3；各时段淤积测量资料见下表4—3。后窑水库各时段淤积情况表表4—3单位：万m3编号时段淤积量年份平均淤积量11973～19871.94140.1421987～19963.7990.4231996～20094.63130.3541987～20098.42220.38水库实际淤积量呈逐年减少的主要原因有下几个方面：(1)多年来修建水平梯田、种草种树和退耕还林等其它水保措施的实施也使输沙量大大减少；(2)自1990年以来多年持续干旱，降雨量大大减少，导致输沙量大幅减少。因此综合考虑，水库设计水平年内年淤积量按1987～2009年期间的平均淤积量0.38万m3进行计算是符合实际的。则30年的总淤积量W沙、年＝0.38×30＝11.4万m3，对应的淤泥面高程为2150.80m。46`n4.6水库水量调节计算4.6.1坝址来水量分析坝址来水量分析计算，应用了工程区及周围雨量站水文站之多年观测整编资料成果，采用多年平均径流深等值线图进行径流的分析计算，由于多年平均径流深等值线图是1956年以来长系列、多站点的综合成果，反映了径流深在地域上的时空分布规律，是计算水资源量最基本最常用的方法，因其站点密、资料多、系列长，查算成果可靠，精度较高，经分析计算坝址多年平均径流深90.0mm，多年平均径流量61.2万m3，是可靠的，可以认定采用。4.6.2年径流量依据多年平均来水量，不同保证率年径流计算采用数理统计法。Cv=0.60，Cs=3.5Cv，按P-Ⅲ型分布适线，则保证率50％、75％、95％年径流量见表4—4。后窑水库不同保证率径流计算成果表表4—4P(%)多年平均507595径流量(万m3)61.255.837.919.84.6.3需水量计算4.6.3.1人畜蓄水量计算后窑水库1996年扩建时，根据水库下游坝坡角处附近的坝区渗流及沟道泉水，为下游后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄，共计人口0.25万人（现状人口），提供用水量。长期以来，由于连续干旱，加之后窑水库处于不蓄水状况，使饮水水质和水量均得不到保证，极大地影响了当地农民生活水平的提高。为了解决当地群众的饮水条件，自治区水利厅以宁水农发［2010］50号下达了《自治区水利厅关于隆德县倪套农村自来水入户工程实施方案的批复》，工程设计水源为倪套水库坝后沟道渗水，解决下游倪套（5个自然村）、观堡（1个自然村）和姚套（1个自然村）3个行政村共7个自然村506户2317人，同时为倪套小学203名师生供水。因此，后窑水库除险加固不考虑下游人畜饮水用水量问题。46`n4.6.3.2灌溉需水量计算4.6.3.2.1设计水平年现状水平年：2010年，设计水平年：2015年。4.6.3.2.2供水保证率根据《灌溉与排水工程设计规范》要求，以旱作物为主的地区，灌溉设计保证率为50～75%，项目区属于半干旱缺水地区，取供水保证率为50％。4.6.3.2.3灌区种植结构规划根据自治区《种植业“十一五”规划编制提纲》，在干旱、半干旱地区要加大种植业结构调整，不能再走传统农业的老路。实践证明，立足当地水源条件，调整作物布局，加快发展高效抗旱、耐旱作物及品种，是一条发展旱作节水农业的高效之路，要常抓不懈，持之以恒。特别是在长期干旱缺水的地区，要加大调整力度，努力扩大抗旱耐旱作物及品种种植面积。使种植业结构与当地水资源状况相适应，以增强抗旱节水能力，提高农业综合效益。努力发展现代农业，重点突出特色经济作物，优化区域布局，培育壮大优势产业。发展特色优势的经济作物，是时间短、见效快、风险小、快速提升灌区效益的捷径。经济作物以节水、抗旱、耐碱作物为主。实践证明，在中部干旱带和南部山区发展设施农业，是打破自然资源约束，扬光热资源之长，避水资源紧缺之短的重大举措；是提高水资源利用率、建设节水型社会的重大举措；是促进贫困地区农业增效、农民增收的重要渠道；是宁夏全面推进新农村建设、实现小康目标的重要保障。因此，因地制宜地大力发展节水效率高、生产效益好、技术密集型的设施农业，对于解决中部干旱带和南部山区农业发展瓶颈问题意义重大，也是根本出路。该工程拟将后窑水库的下游进行灌溉，在水资源紧缺情况下只有走发展节水高效农业之路，计划以发展日光温室、大中拱棚种植蔬菜为主，同时沿线壕掌地发展特色经济作物及地膜玉米。4.6.3.2.4建设地点后窑水库灌区设计灌溉面积2500亩。在当地连年遭受严重干旱的情况下，通过采取压夏增秋，地膜覆盖等措施，大力发展特色优势的经济作物，以节水、抗旱、耐碱作物为主。种植规划如下：46`n①灌区内大力发展高效蔬菜园区500亩。蔬菜重点种植南瓜、西芹、夏季大白菜、胡萝卜、番茄、辣椒、食用菌等喜凉蔬菜。②以草产业为突破口，走以养羊为主，多畜并举，舍饲育肥的路子，壮大畜产品和草产品加工龙头企业，延伸产业链条，建设养殖园区，扶持发展养殖大户，通过加工业和养殖园区带动畜产业和草产业上规模、增效益，形成种草、养殖、绒皮毛、肉乳加工一体化的草畜产业结构。规划种植饲用地膜玉米1000亩。③发展节水耐碱优质马铃薯400亩。④规划种植小麦400亩。灌区种植结构规划详见表4—5。灌区作物种植结构规划表表4—5序号作物名称灌溉面积(亩)比例(%)1瓜菜700282地膜玉米1000403小麦400164马铃薯40016　合计25001004.6.3.2.5输水、灌水方式项目区多年平均降水量550mm,主要集中在6～9月,占全年总降水量的73.0％,因此7月份以前以春季保苗补水灌溉为主，7月份以后主要利用天然降雨。田间灌溉方式大中拱棚、地膜玉米和马铃薯均采用低压管灌+沟灌，共2100亩占84％；小麦用沟灌，400亩占28％。4.6.3.2.6灌溉水利用系数根据《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288—99）规定，管道水利用系数取为0.97，田间水利用系数0.90，根据不同工程输配水方式的不同，按照上述各系数，求得灌溉水利用系数为0.87。4.6.3.2.7灌溉制度宁夏不同灌区各种作物田间灌溉定额表：表4-646`n编号作物名称灌溉方式北部引黄灌区中部干旱带南部山区卫宁灌区青铜峡河东灌区青铜峡河西银南灌区青铜峡河西银北灌区引黄灌区周边小扬水灌区扬黄灌区井灌区节水补灌区库井灌区节水补灌区1玉米畦灌生育期230230220190240240205／160／(种前灌)70707070707070／／／小计300300290260310310275／／／2冬小麦畦灌生育期240240240240240240220／175／播前灌606060606060／／／／小计300300300300300300220／175／3柴胡畦灌生育期／／／／／／／／120／黄芪冬灌／／／／／／／／／／秦艽小计／／／／／／／／120／4胡麻畦灌／／／／／／170／120／5小拱棚蔬菜膜下滴灌1201201201201201201201201201206马铃薯沟灌生育期90／9090909090／60／(种前灌)70／7070707070／／／小计160／160160160160160／60／宁夏不同灌区各种作物田间灌溉定额表单位：m3/亩46`n（1）小麦：年灌水4次，灌水周期10天，灌水定额42.5m3/亩，灌溉定额170m3/亩，灌溉时间自4月中旬至7月中旬。地膜玉米灌溉制度表见表4－7。表4—7小麦灌溉制度表单位：m3/亩灌水时间灌水延续时间灌水定额(亩/m3)始终4.144.231045.05.155.241045.06.156.241042.57.17.101042.5生育期小计175（2）大中拱棚：种植一季蔬菜，年灌水8次左右，灌水周期7天，灌水定额15.0m3/亩，灌溉定额120m3/亩，灌溉时间自4月中旬至8月中旬。大中拱棚灌溉制度表见表4－8。大中拱棚灌溉制度表表4－8种植形式作物种类灌水次数灌水期灌水定额(m3/亩)灌溉定额(m3/亩)灌水时间灌水延续时间始终大中拱棚辣椒(早春茬)1栽植151204.104.1672苗期154.305.673现蕾期155.155.2174开花期155.286.375结果期156.126.1876采收期156.307.677采收期157.197.2578采收期158.108.167（3）地膜玉米：年灌水4次，灌水周期10天，灌水定额42.5m3/亩，灌溉定额170m3/亩，灌溉时间自4月中旬至7月中旬。地膜玉米灌溉制度表见表4－9。玉米灌溉制度表4－9灌水时间灌水延续时间灌水定额(亩/m3)始终4.144.231040.05.155.241040.06.156.241040.07.17.101040.0生育期小计160（4）马铃薯：年灌水3次，灌水周期10天，灌水定额20.0m3/亩，灌溉定额60m3/亩，灌溉时间自5月至7月中旬。马铃薯灌溉制度表见表4－10。马铃薯灌溉制度107n表4－10灌水时间灌水延续时间灌水定额(亩/m3)始终5.105.201020.06.106.201020.07.107.201020.0生育期小计60.04.6.3.2.8灌溉需水量灌溉需水量根据以下公式计算：，（i＝1，…，n）；式中：、—分别为某时段灌区净灌溉用水量和毛灌溉用水量（万m3）；—灌区灌溉面积（万亩）；、—分别为第种作物的种植比例（%）和灌水定额（m3/亩）；—灌溉水利用系数。根据灌区灌溉制度分析。灌区净用水量为33.8万m3，毛用水量为37.6万m3，考虑干渠输水损失后的引水量为38.7万m3，详见表4—10。项目区灌溉需水量预测表表4—11单位：万m3作物比例（％）面积（万亩）灌溉定额（m3/亩）净用水量（万m3）毛用水量（万m3）引水量（万m3）瓜菜280.07508.49.39.6地膜玉米400.109016.017.818.3小麦160.04507.07.88.0马铃薯160.04902.42.72.7合计0.2533.837.638.74.6.3.2.9总需水量经计算全年农业灌溉需水量为38.7万m3，不考虑当地人畜饮用水量。灌溉用水量按灌水时间分配至各月，逐月需水量计算详见表4—12。后窑水库逐月需水量计算表表4—12单位：万m3月份123456789101112全年灌溉用水量0009.059.979.858.651.20000038.7总用水量0009.059.979.858.651.20000038.7107n4.6.7水库水量调节计算4.6.7.1水库清水量计算根据前面的分析计算结果，项目区属半干旱缺水地区，农业设计保证率为50％。后窑水库多年平均年径流量为61.2万m3，50％保证率年径流量为55.8万m3，75％保证率年径流量为37.9万m3，95％保证率年径流量为19.8万m3。后窑水库径流量表表4—13单位：万m3月份123456789101112全年多年平均1.51.42.83.03.44.810.111.49.86.14.22.861.2P=50%1.41.32.52.73.14.39.210.48.95.63.82.555.8P=75%1.50.72.82.53.97.88.33.72.11.81.51.237.9P=95%0.40.41.52.01.52.44.32.51.71.41.30.519.8流域多年平均年输沙量为0.38万m3，根据水库多年实际淤积量计算所得。后窑水库输沙量月分配表表4—14单位：万m3月份123456789101112全年多年平均0000.010.010.040.190.100.020.000.000.000.38%0001.721.7211.2150.8627.596.030.8600100根据水文资料，后窑水库50％保证率年径流量为55.8万m3，多年平均年输沙量为0.38万m3。50％保证率水库清水量为50％年径流量再扣除泥沙量即可，其清水量为55.42m3，其逐月分配详见表4－15。后窑水库50％逐月清水量计算表表4—15单位：万m3月份123456789101112全年径流量1.41.32.52.73.14.39.210.48.95.63.82.555.8泥沙量0000.010.010.040.190.100.020.000.000.000.38清水量1.41.32.52.73.14.39.010.38.95.63.82.555.424.6.7.2水库水量调节计算根据《水利工程水利计算规范》（SL104—95）规定，水库径流调节计算方法有时历法、概率法及随机模拟法等。时历法有长系列法和代表年法两种，长系列法需具有30年以上的径流系列及相应的用水系列，由于缺乏长系列资料，故只能采用代表年法。依据后窑水库50％保证率清水量成果表及用水过程按下式计算：107n式中：、—分别为水库第时段初及时段末的蓄水量；—第时段来水量；—第时段各部门用水量之和，这里主要为人饮用水量；—第时段水库蒸发、渗漏等损失水量之和；—第时段水库弃水量。计算方法：①将水库各月来水量(清水，详见表4—12)填入W天然列中；②W调为水库下游灌区灌溉用水量（详见表4—11）；③蒸发损失标准由下面计算而得：式中：—年蒸发损失深度，mm；—折算系数，取0.90；—年内水面蒸发深度，取多年平均水面蒸发量为850mm；—流域多年平均降水深度，取550mm；—流域多年平均径流深度，取90mm。将各值代入式中得＝0.90×850－(550－90)＝305mm，再按年内各月蒸发皿蒸发量的分配比分配到各月即得各月蒸发损失标准，详见表4—16。后窑水库逐月水面蒸发量表（大水面）表4—16单位：mm月份123456789101112全年%3.34.07.611.714.713.812.611.97.76.03.83.0100蒸发量10.112.223.235.744.842.138.436.323.518.311.69.2305④渗漏损失水量以当月平均蓄水量的1%计取。⑤水库库容及面积根据流域的地形地质条件，水库高程与库容及面积对应详见表4—17。107n水库高程与库容及面积关系表表4—17高程面积累计容积2148.200.000.002149.003.171.272150.004.515.112151.005.3010.022152.006.3415.842153.007.1222.572154.008.0130.132155.009.1038.692156.0010.2648.372157.0011.4259.212158.0012.5471.192159.0013.8384.372160.0014.9998.78从计算表4—18中看出,水库蓄水最大库容为43.6万m3（3月底对应库容），其中设计淤积库容11.4万m3，兴利库容32.2万m3，对应水位为2155.50m，期间水库来水量55.4万m3，用水量38.72万m3，蒸发、渗漏损失水量5.05万m3，弃水量11.63万m3。汛期最高洪水位为2153.90m，对应库容28.94万m3，其中设计淤积库容11.4万m3，汛期最大蓄水库容17.54万m3。水量调节计算详见表4—18。1107n后窑水库水量调节计算表（p＝75%）表4—18（V初＝96.6万m3）月　序　W天然(万m3)W调　(万m3)W天然──W调W初(万m3)　W计(万m3)　F计(万m2)　损失(万m3)W′(万m3)　W弃(万m3)　高程（m）多余水量不足水量蒸发(mm)渗漏小　计(万m3)　(万m3)　标准损失标准损失　　　　11.4　　　　　　　　　　79.08.650.35　11.811.65.5838.40.21蓄水量的1.0%计以当月水库平均算0.000.2211.53　2151.30810.31.29.1　20.616.26.4336.30.230.050.2820.35　2152.6398.908.9　29.324.97.4923.50.180.140.3128.94　2153.93105.605.6　34.531.98.5118.30.160.200.3634.18　2154.50113.803.8　38.036.39.0911.60.110.250.3537.63　2154.90122.502.5　40.139.19.459.20.090.280.3639.76　2155.1011.401.4　41.240.69.7710.10.100.290.3940.77　2155.2021.301.3　42.141.69.9912.20.120.300.4241.65　2155.3332.502.5　44.143.110.2423.20.240.320.5543.59　2155.5042.79.05　6.3537.240.710.0135.70.360.290.6536.59　2154.6553.19.97　6.8729.733.59.2644.80.410.220.6429.09　2154.1064.39.85　5.5523.526.68.5142.10.360.150.5123.0311.632153.21合计55.438.7235.4518.77　　　305.42.562.495.05　弃水11.63　∑W天然－∑W调－∑W损失－∑W弃＝55.4-38.72-5.05-11.63=0计算正确最大库容43.6.万m3，初始库容11.4万m3，蓄水库容32.2万m3，对应高程2155.50m。107n7施工组织设计4.7水库调洪计算后窑水库坝址上游总流域面积12.6km2，流域内建有小（一）型水库1座，为倪套水库，流域面积5.8km2，坝址距后窑水库约4.0km；沟道比降约1:80。倪套水库始建于1978年，水库洪水校核标准为500年一遇，而后窑水库洪水校核标准按500年一遇设计，故在后窑设计洪水计算过程中，其流域计算面积应扣除上游后窑水库控制面积，扣除后为6.8km2。但在水库调洪计算时，应将上游水库下泄洪水叠加。4.7.1计算原理与方法水库调洪采用静库容调洪计算方法，即假定水库库容与库水位在dt时段内成直线变化，将圣维南偏微分方程写成以下有限差形式的水量平衡方程式：（I初+I末）／2-（Q初+Q末）／2＝（V初+V末）/dt式中：I初、I末——分别为时段dt初、末的入库流量（m3/s）；Q初、Q末——分别为时段dt初、末的出库流量（m3/s）；V初、V末——分别为时段dt初、末的水库蓄水量（m3/s）。水库泄水量Q与坝前库水位Z有如下关系：Q＝f（Z）式中Q与Z的关系随防洪调度中所采用的不同泄水建筑物而定。水库蓄水量V与库水位Z的关系由库容容曲线给出，即:V＝f（Z）联解以上方程式，即可求得各时段的坝前水位、水库泄量及蓄水量。根据上述原理，采用试算法迭代求解，逐时段连续演算，完成整个调洪过程。4.7.2泄水孔尺寸选定及泄洪流量计算因放水建筑物设计流量为2.0m3/s，不参与洪水调洪计算。设计对原开敞式溢洪道实施改建。本次设计开敞式溢洪道断面维持现状，溢洪道为2孔，孔口尺寸为2.0×3.6m（宽×高），溢洪道进口底坎高程为2155.00m，泄流量按宽顶无坎平底堰计算，计算式如下：Q＝mnbH01.5107n7施工组织设计式中：m—流量系数，取m＝0.365；b—过水断面宽度，b＝2.0m；n—孔数，n=2则Q＝6.46H01.5泄量计算结果详见表4—19泄流量计算成果表表4—19高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）2148.20002149.0001.272150.0005.112151.00010.022152.00015.842153.00022.572154.00030.132155.00038.692156.006.548.372157.0018.359.212158.0033.671.192159.0051.784.372160.0072.398.784.7.3水库来洪过程线后窑水库来洪过程应考虑上游倪套水库的泄量。后窑水库距倪套水库4.0km，建筑物下泄洪水抵达后窑水库坝址处约需0.5小时，将倪套水库不同标准洪水泄流过程与后窑水库洪水过程叠加，求得后窑水库来洪过程。4.7.3.1倪套水库调洪计算倪套水库由土坝、泄洪建筑物和输水建筑物组成。输水涵洞断面尺寸较小，过流能力也较小，基本不影响调洪计算，调洪时泄流量只考虑泄洪建筑物泄量。4.7.3.1.1倪套水库泄洪建筑物泄量计算泄洪建筑物为开敞式溢洪道，溢洪道溢流堰堰宽6.0m，堰顶高程2178.00m，泄流量按宽顶无坎平底堰计算，计算式如下：Q＝mbH01.5式中：m—流量系数，取m＝0.365；b—过水断面宽度，b＝3.0m；则Q＝4.85H01.5泄流量计算成果及高程库容关系见表4-20。107n7施工组织设计倪套水库水位与泄量、库容关系表表4-20高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）2173.8000.612174.8000.612175.8002.022176.8004.232177.8007.142178.803.510.672179.8011.714.682180.8022.719.22181.8035.924.302182.8051.029.992183.8067.736.32184.8086.043.234.7.3.1.2倪套水库洪水过程线倪套水库洪水过程线根据水文资料见表4-21。倪套水库设计洪水过程表4-21单位：m3/sP(%)时段序号（△t=0.5h）12345678910111213141510011.917.213.89.25.43.21.81.10.70.30.205.0014.92319.2137.84.72.61.60.90.30.203.33012.925.62416.810.36.13.42.01.20.60.30.102.0012.228.127.919.812.37.34.22.31.40.80.40.201.0020.936.532.322.313.58.14.52.61.60.80.40.100.5017.440.139.928.117.610.35.93.42.110.40.200.33016.840.142.832.722.214.49.15.73.21.80.90.70.300.2018.744.847.836.424.916.210.26.33.7210.70.304.7.3.1.3倪套水库调洪计算根据倪套水库来洪过程线、溢洪道泄流曲线及水库水位－库容曲线进行调洪计算，起调水位为水库主汛期最高蓄水位高程2179.50m，计算结果见表4-22。倪套水库泄洪过程表表4-22单位：m3/s时间(0.5h)下泄量(P＝0.2%)(m3/s)下泄量(P＝3.33%)(m3/s)19.29.229.312.5317.016.9427.818.2533.216.5632.213.5727.810.5822.38.1917.36.11012.90.6119.60.3128.60.1137.60.0145.30.0107n7施工组织设计150.00.04.7.3.2后窑水库调洪计算后窑水库由土坝、泄洪建筑物和输水建筑物组成。输水涵洞断面尺寸较小，过流能力也较小，基本不影响调洪计算，调洪时泄流量只考虑泄洪建筑物泄量。4.7.3.2.1后窑水库泄洪建筑物泄量计算本次设计开敞式溢洪道断面维持现状，溢洪道为2孔，孔口尺寸为2.0×3.6m（宽×高），溢洪道进口底坎高程为2155.00m，泄流量按宽顶无坎平底堰计算，计算式如下：Q＝mnbH01.5式中：m—流量系数，取m＝0.365；b—过水断面宽度，b＝2.0m；n—孔数，n=2则Q＝6.46H01.5泄流量计算成果及高程库容关系见表4-23。泄流量计算成果表表4—23高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）高程（m）泄量（m3/s）库容（万m3）2148.20002149.0001.272150.0005.112151.00010.022152.00015.842153.00022.572154.00030.132155.00038.692156.006.548.372157.0018.359.212158.0033.671.192159.0051.784.372160.0072.398.784.7.3.2.2后窑水库洪水过程线后窑水库洪水过程线根据水文资料见表4-24。倪套水库设计洪水过程表4-24单位：m3/sP(%)时段序号（△t=0.5h）12345678910111213141516171009.719.318.212.684.62.71.50.80.40.20.10　　　5.0013.226.324.817.210.76.33.621.10.60.30.10　　　3.33015.430.728.920.112.57.44.22.31.30.70.30.20.10　　2.0018.436.634.523.914.98.852.81.50.80.40.20.10　　1.0022.544.742.129.218.110.76.23.41.910.50.30.10　　0.5022.24747.535.624.215.69.75.83.521.10.60.30.20.10107n7施工组织设计0.33023.551.652.139.126.617.110.66.43.82.21.20.70.30.20.100.2024.352.556.042.729.219.012.07.44.32.31.20.80.40.20.104.7.3.2.3后窑水库调洪计算将倪套水库的不同标准洪水泄流过程与后窑水库洪水过程叠加，求得后窑水库来洪过程，见表4-25、4-26。后窑水库P＝3.33%来洪过程表表4-25时间(0.5h)区间来洪过程(m3/s)倪套泄流过程(m3/s)合计(m3/s)10错后0.5小时叠加0215.49.224.6330.712.543.2428.716.945.6520.118.238.3612.516.52977.413.520.984.210.514.792.38.110.4101.36.17.4110.70.61.3120.30.30.6130.20.10.3140.10.00.115000后窑水库P＝0.2%来洪过程表表4-26时间(0.5h)区间来洪过程(m3/s)倪套泄流过程(m3/s)合计(m3/s)10错后0.5小时叠加0224.39.233.5352.512.565456.016.972.9542.718.260.9629.216.545.7719.013.532.5812.010.522.597.48.115.5104.36.110.4107n7施工组织设计112.30.62.9121.20.31.5130.80.10.9140.40.00.4150.200.2160.10.11700根据水库库容曲线、泄流曲线，结合相应频率的洪水过程线进行调算，以水库汛期最高蓄水位高程2153.90m为调洪演算的起调水位。调洪计算成果见表4-27、4-28。后窑水库调洪计算表（0.2%）表4-27序号时刻（h）入库洪水流量（m3/s）水库水位（m）水库库容（万m3）下泄流量（m3/s）1102153.9028.90.02233.52154.2632.40.033652155.2541.11.64472.92156.3752.410.95560.92157.2061.521.36645.72157.6366.727.97732.52157.7868.530.28822.52157.7468.129.69915.52157.6066.427.4101010.42157.4064.024.511112.92157.1661.220.812121.52156.9058.217.113130.92156.6655.514.314140.42156.4653.311.815150.22156.2851.49.816160.12156.1449.88.1171702156.0148.56.6后窑水库调洪计算表（3.33%）表4-28序号时刻（h）入库洪水流量（m3/s）水库水位（m）水库库容（万m3）下泄流量（m3/s）110.02153.9028.90.02224.62154.1731.60.03343.22154.8837.70.04445.62155.6845.34.45538.32156.2951.59.96629.02156.6555.414.27720.92156.8157.216.1107n7施工组织设计8814.72156.8457.516.49910.42156.7856.915.710107.42156.6855.714.511111.32156.5354.112.712120.62156.3552.110.613130.32156.2050.58.814140.12156.0749.17.215150.02155.9547.96.1经调洪演算，设计洪水位（P＝3.33%）2156.84m，对应库容57.5万m3，其中设计淤积库容11.4万m3，防洪库容46.1万m3，建筑物最大下泄流量16.4m3/s。校核洪水位（P＝0.2%）2157.78m，对应库容68.5万m3，其中设计淤积库容11.4万m3，调洪库容57.1m3，建筑物最大下泄量30.2m3/s。水库特征水位与库容见表4-29。后窑水库特征水位与库容表表4—29特征水位（m）特征库容（万m3）本次设计库容累计库容名称高程名称库容合计库容现状淤泥面2148.20已淤积库容0010.4设计淤泥面2150.80设计淤积库容11.411.421.8正常蓄水位2155.50兴利库容32.243.654.0汛限水位2153.90汛期最大蓄水库容17.528.939.3设计洪水位2156.84防洪库容46.175.085.4校核洪水位2157.78调洪库容57.186.096.4则后窑水库累计库容96.4m3，淤积总库容21.8万m3（至设计水平年）。4.8坝高计算4.8.1坝顶超高根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274—2001），坝顶在水库静水位以上的超高按下式计算：Y＝R+e+A式中：Y—坡顶超高，m；e—最大风壅水面高度，m；R—最大波浪在坝坡上的爬高；A—安全超高，山区、丘陵区4级建筑物正常运用0.5m，非常运用0.3m；107n7施工组织设计平均波高和平均波周期按莆田试验公式计算。式中：—平均波高，m；—计算风速，m/s。后窑水库处多年平均最大风速为11.5m／s，正常运用条件下4级坝采用多年平均年最大风速的1.5倍即为17.3m／s，非常运用条件下采用多年平均年最大风速11.5m／s；D—风区长度，700m；—水域平均水深，m，设计水深6.04m，校核水深6.98m；—平均波周期，s。平均波长按下式计算：＝式中：—平均波长，m；—坝迎水面水深，m，取值同。正向波在单坡上的平均波浪爬高可按下式计算：＝式中：—平均波浪爬高（m）；m—单坡的坡度系数，前坡坡比为2.5—斜坡的糙率渗透性系数，前坡为砌石护坡，取值0.75～0.80，取0.80；—经验系数，由比值查《碾压式土石坝设计规范》附录A表A.1.12－2求得。式中：—计算风速；风壅水面高度按下式计算：107n7施工组织设计e＝式中：e—计算点处的风壅水面高度（m）；D—风区长度（m）；K—综合摩阻系数，取3.6×10-6；—计算风向与坝轴线法线的夹角（°），＝25°。其结果详见表表4─30。土坝波浪爬高计算成果表表4─30单位：m，m/s，s项目平均水深Hm设计风速W有效风区长度D糙率及渗透系数KΔ经验系数KW平均波高hm平均波长Lm平均波浪爬高Rm设计爬高R5％风壅水面高度e坝顶超高正常运用条件6.0411.57000.801.130.143.490.230.430.010.93非常运用条件6.9817.37000.801.020.225.490.330.610.011.12对于4级坝设计波浪爬高值采用累计频率为5％的爬高值，按照《水工建筑物抗震设计规范》（SL203－97）中5.2.3规定，地震涌浪高度取值范围在0.5～1.5m之间，计入0.5m的地震涌浪高度。正常运用条件下Y正＝R正+e正+A正＝0.93m；非常运用条件下Y非＝R非+e非+A非＝1.12m。4.8.2坝顶高程及加坝高度确定坝顶高程为水库静水位与安全超高之和，按下列运用条件计算，取最大值。（1）设计洪水位+正常运用条件下坝顶超高；（2）正常蓄水位+正常运用条件下坝顶超高；（3）校核洪水位+非常运用条件下坝顶超高；（4）正常蓄水位+非常运用条件下坝顶超高+地震涌浪高度根据规范地震区的安全加高尚应增加地震沉降和地震涌浪高度，按照《水工建筑物抗震设计规范》（SL203－97）中5.2.3规定，地震涌浪高度取值范围在0.5～1.5m之间。坝顶高程为：107n7施工组织设计（1）2156.84+0.93=2157.77m（2）2155.50+0.93=2156.43m（3）2157.78+1.12=2158.90m（4）2155.50+1.12+0.50=2157.12m取2158.90作为设计坝顶高程，现坝顶高程为2159.00m，故本次设计不加高大坝。4.8.3坝顶沉降超高依据规范规定，土坝竣工后的坝顶沉降量不宜大于坝高的1%，由于该水库于1977年建成，已运行30年，坝体沉降已趋于稳定，加之，本次改造又不加高坝体，因此，土坝坝顶沉降超高值在此次设计中不予考虑。107n7施工组织设计5工程布置及建筑物5.1设计依据5.1.1工程等别、建筑物级别和洪水标准后窑水库总库容96.4万m3，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)及《防洪标准》(GB50201-94)，后窑水库工程规模为小（一）型水库。主要建筑物（土坝、输泄水建筑物）属Ⅳ等4级。次要建筑物及临时建筑物（库内施工围堰等）属Ⅳ等5级。工程地理位置十分重要，下游有窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄0.33万人，0.25万亩耕地。根据规范及大坝安全鉴定结论：设计洪水标准：主要建筑物30年一遇，临时性建筑物20年一遇。校核洪水标准：500年一遇。水库设计水平年(淤积年限)为30年。根据《中国地震动参数区划图》（1/400万），工程所在区地震动峰值加速度为0.15g，地震基本烈度为Ⅷ度，设计烈度采用Ⅷ度。5.1.2采用的主要规程、规范⑴《防洪标准》(GB50201-94)⑵《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)⑶《水利水电工程初步设计报告编制规程》(DL5021-93)⑷《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)⑸《溢洪道设计规范》(SL253-2000)(6)《水工隧洞设计规范》(GB5002-2002)(7)《混凝土结构设计规范》(GB5001-2002)(8)《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191-96)(9)《水利水电工程钢闸门设计规范》(SL74-95)(10)《水工建筑物荷载设计规范》(DL5077-1997)(11)《公路线路设计规范》(JTJ011-94)(12)《土石坝安全监测技术规范》(SL60-94)(13)《水利水电工程施工导流设计导则》(DL/T5114-2000)107n7施工组织设计(14)《水利水电工程围堰设计导则》(DL/T5087-1999)5.1.3主要参考文件、专题报告(1)《宁夏隆德县后窑水库水文分析计算报告书》(2)《宁夏隆德县倪套水库水文分析计算报告书》(3)《宁夏隆德县后窑水库除险加固工程地质勘察报告》（初设阶段）(4)《隆德县4071项目后窑水库扩建及人畜饮水工程设计报告》（1996年）（5)《大坝安全鉴定书》（6)《宁夏回族自治区隆德县后窑水库大坝安全评价报告》5.2工程除险加固方案后窑水库枢纽主要建筑物由大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞等组成。本次除险加固工程的主要任务是提高水库防洪标准、配套完善建筑物，变被动防洪为主动防洪，使大坝安全渡汛，同时充分发挥水库灌溉、人畜饮用水供给及防洪效益。5.2.1工程现状总体布置及建筑物概况（1）大坝大坝1973年初建时为碾压式黄土均质坝，初始设计坝高13.0m，坝顶宽5.0m，顶长122.0m，上游坡比为1:2.5，下游坝坡比1:2.0。该水库1978年第一次加高6.0m，加坝后坝高为19.0m，坝长170.0m，设计总库容84.0万m3。1997年为提高水库的防洪能力及水库的灌溉效益，同时解决下游包括后窑、观音店、北山根、黄家堡子、阳山、新庄子六个村庄的人畜饮水问题，在原大坝高的基础上游坡加坝1.0m，设计总库容为96.4万m3。坝长258.0m，大坝最大高度为20.0m,坝顶宽5.0m，前坡比1：2.5、后坡比1：2.0。并在坝后修建蓄水池，为下游六个村组提供人畜饮水。（2）开敞式溢洪道泄洪建筑物为两孔开敝式溢洪道，单孔净宽2.0m，高3.6m，溢洪道位于大坝左侧坝肩处，溢洪道底坎高程为2155.20m。开敝式溢洪道由进口渐变段、闸室段、明渠、陡坡、消力池，总长度118.4m。纵坡i=1/3.5，采用底流消能。（3）输水涵洞输水建筑物为竖井式闸门井和输水涵管（后段为涵洞），竖井式闸门井高13.4m。输水涵管（后段为涵洞）长61.0m，前段涵管直径1.0m，长26.0m；后段涵洞为107n7施工组织设计城门洞形，尺寸为1.2×1.5m（底×高），长35.0m。比降1：100,输水洞进口高程为2145.80m，出口高程为2145.19m，1997年对出口渐变段、消力池及陡坡重新补建。5.2.2工程加固处理总体布置后窑水库除险加固项目有：大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞加固,新建放水水塔,增设和完善水库大坝安全监测设施，完善水情、雨情观测设施、通讯、管理设施及防汛公路等。大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞加固均在现状布置的基础上进行;新建放水水塔,进水口与原坝下埋管进口相接;防汛公路加固改造沿现有路线进行,自观庄乡政府至大坝,全长0.80km。5.3大坝除险加固设计5.3.1大坝现状存在的主要问题（1）坝基：大坝清基不彻底，在大坝坝轴线在坝体钻探中查明，主沟道位置坝基下部有2.0～3.0m厚的砾砂层，证明在建坝时，对主沟道的强透水层未进行彻底清除和采取防渗处理措施，导致该水库渗漏严重。（2）坝肩：左右坝肩清基时未考虑两岸黄土的落水洞及黄土裂隙，其亦会成为主要的绕坝渗漏通道。（3）坝体填土：原坝体碾压程度不均匀，干容重在1.361－1.799g/cm3之间，孔隙比在0.512－0.999之间，压缩系数在0.29－1.07MPa-1，土样均具有一定湿陷性。通过击实试验（2009年），最大干容重为1.801g/cm3,按压实系数0.96计算，压实后土的干容重应在1.729g/cm3以上。在所取的12组样品中，只有1组达到设计要求，占总比例的8.33%，其他均未达到要求。因此，可以判断坝体的施工质量差，压实不均匀，且未达到设计要求，不能满足规范要求。下游坝角未设排水体，不能满足规范要求。（4）大坝上游坝坡沉陷较大，深度约0.3m，长60m左右，成弧线形、破损严重；下游坝坡不平整。（5）大坝下游坝坡不平整，不符合规范要求，需处理。5.3.2大坝现状复核5.3.2.1坝顶高程复核107n7施工组织设计根据坝顶高程复核计算，现状坝顶高程比校核水位时高1.22m。坝顶高程满足计算要求，本次设计不对大坝进行加高处理。5.3.2.2现状渗流复核为进一步论证大坝的渗流安全，采用了北京理正软件设计研究院有限公司编制的大坝渗流流场分布进行计算，以评价大坝的渗流安全性，推测高水位下大坝的渗流性态。（1）计算断面选取根据坝体、坝基的地质情况，本次渗流计算选取地质勘探查明的大坝河床段最大横剖面图。分析认为，采用此断面进行计算，可基本反映整个大坝的实际渗流状况。据本次地质勘探成果，结合坝体填筑情况及坝基土层结构，计算断面可分为2个渗透区：碾压均质土坝为1个渗透区；坝体各类土质混杂填筑，土坝采用附近的Q3m黄土及Q41al壤土经混合碾压而成；坝基砾砂石层视为1个渗透区。（2）计算参数选取因无观测资料，无法了解目前大坝渗流渗压的实际情况。为完整地了解大坝的渗流状况，本次渗流复核主要依据上述资料。各渗透分区渗透系数对比表部位分区土层定名渗透系数（cm/s）地质建议值坝体填土K1Q3m黄土及Q41al壤土5.0×10-7坝基K2砾砂石层1.0×10-5本次设计渗流计算坝体及坝基各土层的渗透系数采用地质建议值。（3）计算工况根据规范规定，渗流计算应考虑水库运行中出现的各种不利条件，主要工况组合情况如下：根据本次水文复核的成果，后窑水库的洪水标准为：正常蓄水位为2155.50m，设计洪水位为2156.84m，校核洪水位为2157.78m。溢洪道出口距坝脚较远，所以坝下游的水位不受洪水的影响。上游正常蓄水位与下游相应最低水位；上游设计洪水位与下游相应水位；上游校核洪水位与下游相应水位。107n7施工组织设计因该水库为年调节水库，主汛期洪水高峰7—9月间水库蓄水，当蓄水位达到2155.50高程时停止蓄水，校核洪水入库时，泄水建筑物全部开启，由于洪水历时短，库水位出现陡涨陡落，坝体内难以形成稳定渗流的浸润线，故浸润线计算时为简化起见，只考虑正常蓄水位和设计洪水位工况。计算条件：a、均质土坝，淤积物做为防渗铺盖可认为地基不透水；b、上游正常蓄水位2155.50mc、下游无水，不设排水体。计算公式：q/k=（H2-a02）/（2（l+Δl-m2a0）a0=q/k×m2-（（q/k×m2）2+H2-2ql/k）1/2hx=（2qx/k+a02）1/2式中：q——渗流量，m3/s·m；k——坝体土料渗透系数，5.0×10-7m/s;l——渗径，L1=60.1m，L2=34.9m;Δl=βH，β值、q/k值由《土坝设计》上册(水利电力出版社)中查取;H——上、下游水位差，m；a0——浸润线逸出高度，m；hx——坝体由浸润线的高度，根据该点与逸出点的水平距离X求得。坝体平均水力坡降可按J=(H-a0)/(L-m2a0)计算，则设计洪水位时，J1=0.17，正常蓄水位时，J2=0.25而土坝材料的允许水力坡降[i]=（G-1）/（1+e）/2.5=(3.02-1)/(1+0.70)/2.5=0.47均大于坝坡实际水力坡降，故坝坡满足渗透稳定要求。5.3.2.3大坝现状抗滑稳定复核1、计算断面根据后窑水库坝体的结构情况，本次坝坡抗滑稳定计算时选择与大坝渗流分析计算所选取的断面相同，特征水位采用本次防洪复核结果。2、计算工况107n7施工组织设计加固前计算的工况为：①稳定渗流期的上、下游坝坡；②水位降落期的上游坝坡。因溢洪道为无闸控制的宽顶堰，库水位超过正常蓄水位时，洪水由溢洪道自由下泄，且溢洪道的下泄流量能满足要求；库水位在正常蓄水位降至死水位时，由输水涵洞放水，水位降落速度慢，不属于骤降工况，故本次降落工况只计算由校核洪水位降至正常蓄水位时上游坝坡稳定。3、计算方法依据《规范》SL274—2001，坝坡静力稳定计算采用刚体极限平衡法。对于均质坝，宜采用计及条块间作用力的简化毕肖普法计算；计算稳定渗流情况中的上、下游坡的抗滑稳定时，抗剪强度指标采用有效应力指标，所要求的坝坡稳定安全系数分别为1.30；在计算非稳定情况的上游坡的抗滑稳定时分别采用有效应力和总应力指标，所要求的坝坡最小抗滑稳定安全系数分别为1.20。对于稳定渗流期和库水位降落期，采用简化毕肖普法进行稳定分析时，有效应力法抗滑稳定安全系数计算公式为：对于库水位降落期，采用简化毕肖普法进行稳定分析时，总应力法抗滑稳定安全系数计算公式为：以上各公式中：c′、φ′—有效强度指标；b—条块宽度；W1—坝坡外水位以上条块实重；W2—坝坡外水位以下条块浮重；β—条块的重力线与通过此条块底面中点的半径之间的夹角；Ccu、φcu—固结不排水剪总强度指标；W—土条实重；Z—坝坡外水位高出条块底面中点的距离；107n7施工组织设计Ui—水库水位降落前坝体中的孔隙水压力；U—稳定渗流期和库水位降落期坝体中的孔隙水压力；γω—水的容重。坝坡稳定复核采用了北京理正软件设计研究院有限公司编制的坝坡稳定分析计算程序。4、计算参数的确定大坝坝体填土物理力学指标及抗剪强度指标的确定均采用地勘建议值，总应力强度指标取各指标的小值平均值；大坝各区土料参数选取结果见下表。大坝坝体各种土料的物理力学指标表项目类别含水量（%）干容重rd（g/cm3）孔隙比（e）压缩系数（mpa-1）压缩模数（mpa）内摩擦角（度）凝聚力（Kpa）渗透系数（cm/s）库区淤积物35.01.371.010.505.214.121.02.31×10-6～3.60×10-5筑坝土料16.21.800.7560.306.026.08.05.0×10-75、坝坡稳定复核成果坝坡稳定复核成果见下表。表5-9坝坡稳定复核成果表坝坡运行工况(上游水位)圆心坐标滑弧半径(m)简化毕肖普法CxCy总应力法有效应力法规范允许值上游坝坡2155.50m58-51842.2321.302156.84m66-48842.3091.302157.78m66-48842.3331.20下游坝坡2155.50m58-44781.6241.302156.84m58-44781.431.302157.78m60-43771.0961.20上游坝坡2157.78m降至2155.50m63-52862.0762.1231.206、计算结果分析与稳定性评价由上107n7施工组织设计表可知，大坝上游坝坡在各种工况下，抗滑稳定安全系数均大于规范要求的最小值；下游坝坡在正常蓄水位时抗滑稳定安全系数满足规范要求，在设计洪水位和校核洪水位下抗滑稳定安全系数均满足规范要求。5.3.2.4复核结论综上复核成果，大坝坝顶高程满足要求；大坝坝体、坝基渗漏不存在渗透破坏问题；下游坝坡抗滑稳定安全系数满足规范要求；下游未设排水体。大坝已出现了诸多险情，存在诸多安全隐患，须对其进行除险加固。5.3.3大坝防渗加固原坝体碾压不均，质量较差，坝体上存在有裂隙，高水位运行时可能产生渗漏及渗透变形破坏，危及坝体安全，应进行处理。5.3.4大坝加固设计5.3.4.1坝顶改造坝顶是大坝防汛的主要通道，是上游库区和附近群众出行的交通必经之路。根据坝顶高程复核计算，现状坝顶高程距校核水位时所需的坝顶高程差1.22m，本次设计不加高大坝。现状坝顶宽度不足5.0m,坝顶高程为2159.20m。为改善大坝防汛交通条件，经过对大坝前坡培厚加固，坝顶宽度达到6.0m，坝顶设C20砼路面硬化（大坝坝顶已有4.0m被硬化），厚度为20cm，路面向下游侧倾斜，坡度为2%，上游侧增设照明等设施。坝顶两侧沿坝长设缘石，缘石为C15砼预制块，预制块顶宽0.30m，高0.15m，底宽0.37m，坝顶两侧铺设缘石总长516。5.3.4.2坝坡加固设计（1）坝坡加固设计根据安全鉴定及本次对大坝复核计算：本工程大坝上、下游坝坡在设计洪水位和校核洪水位下抗滑稳定安全系数均满足规范要求，但由于上游坝未砌护，经雨水冲刷和波浪淘蚀，形成许多不规则的小沟和悬坎，需进行培厚加固处理，其加固方案：上游坝坡整平按1:2.5、护坡，坝顶宽度6.0m。（2）护坡加固设计大坝上游坡原为未护坡；下游草皮护坡不标准，坡上杂草丛生。本次对大坝坝坡加固主要是：对上游护坡采用翻修、培厚加固后上游坝坡砌护，砌护方式为底层用20.0cm砂砾石作垫层，其上做30.0cm干砌块石，砌护高度为现状107n7施工组织设计淤泥面至现坝顶，最大砌护高度为：2159.2－2148.5=10.7m。下游坝坡护坡与原护坡保持一致，坝坡仍补种柠条加以保护，以防雨水冲刷。5.3.4.3坝坡排水设计为避免雨水漫流冲刷坝坡，在下游坝坡上设置纵排水沟，纵向排水沟设置1条，位于下游马道内侧；大坝下游坡面与两岸交线处各设一条竖向排水沟，纵、横排水沟相互连通成为整体。竖向排水沟、横向排水沟及岸坡排水沟纵横相通，横向排水沟坡降1：400。排水沟断面尺寸：为R15的U型渠道，用C15厚0.05m砼预制U型板砌护。排水沟总长280m。5.3.4.5下游排水棱体设计下游排水棱体加固原坝体未做坝体排水。根据地质资料，原坝体施工质量较差，压实不均匀，存在着较大的裂隙，坝体有渗漏现象，为增加坝坡稳定，防止渗透变形，增设贴坡式排水，设计排水体高度4.80m(浸润线逸出点高度a0=3.60m，冻土层厚度1.20m)，排水体顶高程2141.0m，顶宽2.42m。5.4泄水建筑物加固设计5.4.1泄水建筑物概况开敞式溢洪道全断面采用钢筋砼衬砌，底板厚30cm，侧墙厚30cm。进口为一宽顶堰，堰顶高程2155.20m，堰宽5.0m，设二孔闸但无闸门，闸顶高程2159.20m，厚0.40m，开敞式溢洪道全长118.4m，进口底板高程2155.20m，纵坡i=1/3.5采用底流消能。5.4.2泄水建筑物地质条件闸室壤土5m以下为泥岩层，其允许承载力[R]=180KPa；中等风化厚度约4.0米，其允许承载力[R]=250KPa，泥岩层可作为建筑物的基础持力层。溢洪道位于左坝肩坝下，紧靠左岸山体脚下。其地层分布状态与闸室相近：上部为壤土层，厚度5～10米，硬塑－坚硬状态，其性质同闸室壤土层的指标，非湿陷性壤土可以作为溢洪道的基础持力层；下部为泥岩层，岩性为紫红—桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，全～强风化厚度3～5米，其允许承载力[R]=180KPa。消力池：消力池位于溢洪道的尾端，由于原建时底部清基不彻底，受水库渗漏的常期浸蚀，现已损坏。107n7施工组织设计其性质同闸室壤土层的指标，非湿陷性壤土可以作为消力池的基础持力层；5.4.3开敞式溢洪道存在的主要问题开敞式溢洪道存在以下问题：进口段冲刷严重，坑洼不平，影响行洪；闸墩表面砼剥落，存在裂缝；浆砌石导流墙冲刷严重，墙体及墙基存在多处沉陷裂缝；溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体及墙基存在多处沉陷裂缝；溢洪道砼从进口到出口底板存在多条沉陷裂缝，影响开敞式溢洪道安全运用。5.4.4开敞式溢洪道加固设计本次加固主要针对现状采取分别处理：拆除进口段原有浆砌石导流墙；闸墩表面砼剥落，存在裂缝，故拆除闸墩。进口宽顶堰表面坑洼不平，而拆除闸墩势必破坏原堰体结构，故拆除原堰体后在原址重建。溢洪道明渠、陡坡及消力池墙体均为砼块衬砌，本次设计拆除砼砌块，拆除后进行砼现浇。5.4.5开敞式溢洪道加固设计计算5.4.5.1泄洪能力计算改建泄洪建筑物布置于拦河坝主沟道左岸坝肩处，由进口段、控制段、陡槽段、消能段和尾水渠组成，建筑物结构材料为钢筋砼。进口段：进口段布置成八字墙挡土形式，水塔前缘夹角15°，顺水流方向长10.0m；八字墙高度以保护坝坡为限，最大挡土高度为4.0m。进口基础座落在壤土层上，应进行基础处理，考虑到壤土层厚度只有5.0m左右，本次设计将壤土层全部挖除，然后用3：7灰土进行回填处理。基础处理及开挖断面见溢洪道闸室结构图。八字墙为扶壁式钢筋砼结构，顶宽0.4，内边坡铅直，外边坡1:0.2。控制段：闸室高3.6m，宽2.0m，设2孔，孔口尺寸2.0×3.6（宽×高）边墩和中墩为钢筋砼结构，边墩顶宽1.0m，中墩顶宽1.0m，闸墩上叠梁槽；闸墩顶设交通桥，桥面宽6.0m，桥面板厚0.30m。闸室基础座落在壤土层上，应进行基础处理，考虑到壤土层厚度只有5.0m左右，本次设计将壤土层全部挖除，然后用3：7灰土进行回填处理。基础处理及开挖断面见溢洪道闸室结构图。明渠段：根据实际地形，闸室出口接明渠，为梯形断面，进口底宽5.0m，边墙高3.6m～1.8m，边坡比1：0.75，该段陡坡落差0.29m，比降1/100，水平长29.0m；明渠末端接陡坡。建筑材料均为钢筋砼。陡槽段：根据实际地形，陡槽为梯形断面，进口底宽3.0m，边墙高5.0m～1.8m107n7施工组织设计，边坡比1：0.75，该段陡坡落差17.1m，比降1/3.5，水平长60.0m；陡坡末端接消力池，梯形断面，消力池15.0m，底宽5.9m，边墙高5.0m，边坡比1:0.75，陡坡进口高程2154.91m，消力池底高程2137.81m；消力池末端设底流消能。建筑材料均为钢筋砼。⑴．根据《溢洪道设计规范》（SL253-2000），进口宽顶堰假设为自由出流，其泄流能力按开敞式非淹没出流宽顶堰公式计算：Q=式中：Q—宽顶堰泄流能力，m3/s；m—流量系数，m近似取为0.365；B—宽顶堰净宽，B=4.0m;根据调洪计算溢洪道最大泄流量Q=30.2m3/s。⑵泄洪明渠明渠底宽3.0m，高1.80m的梯形断面，边坡1：1.0，比降i=1/100，最大下泄流量Q=30.2m3/s。明渠按明渠均匀流基本公式计算：Q=AC式中：Q——流量（m3/s）；A——过水断面面积（m2）；C——谢才系数，砼糙率取n=0.016；R——水力半径；i——渠道比降。经计算，明渠水深1.35m，流速5.59m/s。5.4.5.2水面线计算根据《溢洪道设计规范》（SL253-2000），水面线根据能量方程，用分段法求和法计算，以起始控制断面1为起始断面，根据已知的流量和水深h1，假设相邻断面2的水深h2，依据能量方程△L=△Es/(i-J)求得第I流段的长度(断面1-2之间的距离)△L1，以2断面处的水深作为第Ⅱ流段的长度△L2，如此逐段计算，即可推求陡槽内的水面线。再考虑掺气影响及安全超高，可算出需要的边墙高度。107n7施工组织设计（1）起始断面水深的确定后窑水库开敞式溢洪道上游接明渠，则起始计算断面定在陡槽首部，起始断面水深h1取用陡槽首端断面计算的临界水深hk。（2）水面线应根据能量方程，用分段求和法进行计算，公式如下：(h2cosθ+α2V22/2g)－(h1cosθ+α1V12/2g)△l1-2=i-==式中：△s—分段长度，m；h1、h2—分段始、末断面水深，m；V1、V2—分段始末断面平均流速，m/s；α1、α2—流速分布不均匀系数，取1.05；θ—渠道底坡角度(0)，θ=15.9°；i—渠段底坡，i=tgθ=1/3.5；—分段内平均摩阻坡降；n—洞内糙率系数，n=0.016；—分段平均流速，=(V1+V2)/2，m/s；—分段平均水力半径，=（R1+R2）/2，m。计算时，用试算法求解，结果见表5-15。对开敞式溢洪道水流掺气水深可按下式计算，结果见表5-15。hb=（1+ξv/100）h式中：h、hb—计算断面的水深及掺气后的水深，m；V—不掺气时，计算断面的流速，m/s；ξ—修正系数，可取1.0～1.4s/m，流速大者取大值。由起始断面的水深和流量可以计算出开敞式溢洪道的水面线，计算结果见下表：开敞式溢洪道水面线计算结果表表5—15桩号底宽边坡水深糙率流量比降过水面积流速掺气后107n7施工组织设计（m）（m）（m）（m3/s）（m2）（m/s）水深（m）03.00.751.350.01630.25.61.4653.00.751.020.01630.20.2855.427.91.13103.00.750.880.01630.20.2853.849.31.00153.00.750.800.01630.20.2853.2310.50.92203.00.750.740.01630.20.2852.8711.50.86253.00.750.700.01630.20.2852.6312.30.82303.00.750.670.01630.20.2852.4613.00.79353.00.750.640.01630.20.2852.3313.60.76403.00.750.620.01630.20.2852.2314.10.74453.00.750.600.01630.20.2852.1414.50.72503.00.750.590.01630.20.2852.0815.00.71553.00.750.570.01630.20.2852.0215.30.70603.00.750.560.01630.20.2851.9715.60.69653.00.750.560.01630.20.2851.9315.90.68703.00.750.550.01630.20.2851.9016.10.67753.00.750.540.01630.20.2851.8716.30.67803.00.750.540.01630.20.2851.8516.50.66853.00.750.530.01630.20.2851.8316.70.66903.00.750.530.01630.20.2851.8116.90.65955.90.750.280.01630.20.2851.7817.10.365.4.5.3消力池计算陡坡末端水流能量需经消力池消能后方可向下游河床排泄，末端采用底流式水跃消能，设计流量30.2m3/s，消力池底宽5.9m，单宽流量为5.12m3/s，断面为梯形，跃前水深0.36m，则跌后水深h2为：h2=m式中:h1——跃前水深，m；q——单宽流量，q=5.12m3/s。水跃长度根据经验公式:Lj=6.9(h2-h1)=15.6m。取消力池长度Lk为15.0m。消力池深度为跃后水深加安全超高，超高取1.18m，即消力池边墙高为3.8m。107n7施工组织设计5.4.5.4开敞式溢洪道结构计算5.4.4.3.1开敞式溢洪道结构复核开敞式溢洪道位于大坝左岸，整个溢洪道断面已全断面开挖形成多年，且断面为梯形断面。根据地质勘探报告情况，左岸山体雄厚，裂隙发育多以陡倾角为主，开敞式溢洪道无大的安全隐患。5.4.44扶壁式挡土墙稳定计算新建挡土墙采用C25砼砌筑，其截面布置详见附图。现分别复核边墙整体的抗滑稳定和抗倾覆稳定、墙底压力的偏心及墙趾应力等。抗滑稳定安全系数采用刚体平衡公式核算：式中kc—抗滑稳定安全系数；f—基底面与地基之间或软弱结构面之间的摩擦系数；—包括墙身自重、土重等垂直荷载以及基底面上扬压力的总和；—包括土压力、水压力等水平荷载的总和。对于4级建筑物，规范要求基本组合荷载时kc≥1.05，特殊荷载组合时kc≥1.00。抗倾覆稳定安全系数的计算如下：式中k0—抗倾覆稳定安全系数；—作用于墙身各力对墙前趾的稳定力矩；—作用于墙身各力对墙前趾的倾覆力矩。对于计入地震的特殊荷载组合k0≥1.3，其余各种荷载组合k0≥1.5。墙底压力的偏心距：式中e—墙底压力的偏心距；B—墙底宽度；107n7施工组织设计C—墙底面上垂直合力作用点与墙前趾之间距离。基本荷载组合时e≤；特殊荷载组合时e≤。基底应力：式中：σu—墙前基底处的应力；σd—墙背基底处的应力。计算结果表明，开敞式溢洪道进口段砼挡墙在荷载基本组合和特殊组合情况下抗滑及抗倾稳定均满足规范要求，亦满足地基承载力的要求。扶壁式挡土墙验算：原始条件:墙身尺寸:墙身总高:3.80(m)墙宽:0.40(m)墙趾悬挑长DL:0.50(m)墙踵悬挑长DL1:2.28(m)底板高DH:0.50(m)墙趾端部高DH0:0.40(m)扶肋间距:3.30(m)107n7施工组织设计扶肋厚:0.40(m)扶壁两端墙面板悬挑长度:1.19(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.50(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.0(kN/m3)混凝土强度等级:C25纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:17.50(度)墙后填土粘聚力:0.0(kPa)墙后填土容重:19.0(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.5(度)地基土容重:18.0(kN/m3)修正后地基土容许承载力:500.0(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.20墙踵值提高系数:1.30平均值提高系数:1.00墙底摩擦系数:0.50地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.0(度)土压力计算方法:库仑各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=142.398(kN),滑移力=140.945(kN)。107n7施工组织设计滑移验算不满足:Kc=1.010<=1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=536.673(kN-M),倾覆力矩=228.628(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.347>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.508<=0.250*3.180=0.795(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=175.461<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=3.656<=650.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=89.558<=500.000(kPa)5.5输水建筑物加固设计5.5.1基本概况本工程输水涵洞位于大坝右岸，始建于1973年12月。输水建筑物为竖井式闸门井和输水涵管（后段为涵洞），竖井式闸门井高13.4m。输水涵管（后段为涵洞）长61.0m，前段涵管直径1.0m，长26.0m；后段涵洞为城门洞形，尺寸为1.2×1.5m（底×高），长35.0m。比降1：100,输水洞进口高程为2145.80m，出口高程为2145.19m，1997年对进口渐变段护坡及管顶挡土墙修补加高，出口渐变段、消力池及陡坡重新补建，控灌下游0.25万亩川台地。输水涵洞的启闭系统原设计存在缺陷：没有设置检修闸门和拦污栅，采用手动启闭方式。由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。2010年8月由隆德县水务局和设计单位对输水涵洞进行检查发现输水涵洞表面砼剥落，呈蜂窝麻面状。5.5.2地质条件107n7施工组织设计此次初步设计根据原安全鉴定资料及本阶段地质勘察情况揭示：输水水塔4.0米以下为第三系泥岩：岩性为紫红——桔红色泥质砂岩、泥岩，属湖泊相沉积，泥质胶结，厚层状，在坝址区广泛分布，本次勘察在坝肩以及库区上游沿两岸均有出露。其允许承载力[R]=250KPa，边坡比1：0.75；以下为微风化，其允许承载力[R]=300KPa，边坡比1：0.75。建议水塔基础放置在中等风化程度以下的泥岩层中。5.5.3现状存在问题输水建筑物现状存在的主要问题有：（1）输水输水明渠经多年运行，已有较大毁坏。（2）坝下埋管段多处出现凹凸蜂窝麻面。水压力直接作用于止水，易使止水产生破坏，危及大坝的运行安全；（3）输水涵洞的启闭系统原设计存在缺陷：没有设置检修闸门和拦污栅，采用手动启闭方式。由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。5.5.4输水建筑物加固设计本次加固主要针对现状采取分别处理：新建放水水塔，对输水涵洞进行加固处理；原输水明渠、陡坡及消力池墙体均为砼块衬砌，本次设计拆除砼砌块，拆除后进行砼现浇。5.5.4.1输水建筑物布置水库原有输泄水建筑物由输水水塔、涵洞、明渠、陡坡及消能等组成。（1）输水水塔进口段由于闸门设在输水涵管后26.0m处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。水塔进口段需新建。进口段顺水流方向长6.50m，口宽4.80m，进口段底板用厚40cm混凝土砌护。挡土墙高度以保护坝坡为限，最大挡土高度为2.8m。拟定八字墙的结构形式为钢筋砼扶臂式结构。（2）输水水塔原水塔为钢筋砼框架结构，塔高13.4m，塔顶高程2159.20m，与坝顶齐平。原水塔设在坝体内，水塔距涵洞进口26.0m,由于闸门设在输水涵管后26.0m107n7施工组织设计处，经常会发生淤积堵塞，并且球形闸门也不能正常开启关闭，不能正常工作。严重影响蓄水，无法保证灌溉需求。故本次需新设计放水水塔，设在涵洞进水口处，水塔高13.4m，与坝顶齐平，水塔进口底板高程2145.80m。塔顶需新建启闭机操作室，为砖混结构，室长3.5m，宽3.5m，高3.8m，建筑面积为9㎡。塔顶后墙距坝顶30.0m，架设1跨钢绗架工作桥，桥面宽1.2m，拦杆高1.2m，工作桥一头搭在水塔的牛腿上，另一头搭在坝顶的支承上。详见工作桥结构图。（2）输水涵洞水塔后接直径1.0m的钢筋砼圆形涵洞，洞长87米，洞壁厚15cm，洞底坡比1/100，埋置于坝下，根据大坝安全鉴定结论，坝下埋管段多处出现凹凸蜂窝麻面。故需对其实施加固处理。由于涵管埋在坝下13.0m深度处，实施大开挖重新安装一方面开挖断面太大，工程量将增加很多；另一方面，开挖后将使原有稳定坝体受到影响，对大坝安全不利。故涵管改造只能在现有基础上进行，在不改变现状结构的情况下，由于坝下埋管段结构满足规范要求,其破坏主要为局部冲刷，多处出现凹凸蜂窝麻面，铁锈达多处,此次加固拟采用903胶进行补强加固，以增加其强度安全。（3）明渠、陡坡及消能涵洞出口用与明渠连接，明渠底宽1.5m、深1.5m，钢筋砼梯形断面，明渠全长48.0m，明渠出口接陡坡，陡坡水平长18.0m，坡比1：3.0，跌差6.0m，采用底流消能。消力池底宽1.5m、深1.8m，钢筋砼梯形断面，长5.0m。由于沟道窄浅，原有结构为底宽3.0m、深2.0m，边坡1：1.0、土渠断面，现淤积严重，局部已人为破坏，故需重新维修砌护，恢复沟道的输水能力。5.4.4.2输水能力计算（1）涵洞涵洞为直径1.0m的圆涵，洞底比降i=1/100，在校核洪水位工况下，闸门全部开启时，最大下泄流量Q=7.5m3/s涵洞处于有压状态。由于输水建筑物参与调洪演算时其泄量对坝高影响不大，加之，水库在校核标准下库容仍有富余，因此，实际运行中通过控制闸门开启度来实现涵洞的无压工作状态。涵洞无压状态时，按明渠均匀流基本公式计算：107n7施工组织设计Q=AC式中：Q——流量（m3/s）；A——过水断面面积（m2）；C——谢才系数，砼糙率取n=0.016；R——水力半径；i——渠道比降。经计算，涵洞洞内水深0.65m，流速2.8m/s，过水断面为全断面的75%时，其流量为1.2m3/s，经计算，1.0×1.0m的闸门相应的闸门开启度为0.10m。⑵输水明渠明渠底宽1.5m，高1.50m的梯形断面，边坡1：0.75，比降i=1/100，最大下泄流量Q=1.2m3/s。明渠按明渠均匀流基本公式计算：Q=AC式中：Q——流量（m3/s）；A——过水断面面积（m2）；C——谢才系数，砼糙率取n=0.016；R——水力半径；i——渠道比降。经计算，明渠水深0.30m，流速2.33m/s。（3）陡坡陡坡为底宽1.5m，深1.5m，梯形断面，边坡1：0.75，跌差14.0m，坡底比降i=1/3.0，斜长L=19.0m，砼糙率取n=0.016，最大流量1.2m3/s。陡坡水面线按能量方程公式计算：h1+式中：h1、h2——断面1、2的水深（m）；、——动能修正系数；V1、V2——断面1、2的流速（m/s）；107n7施工组织设计——断面1、2之间的平均谢才系数；——断面1、2之间的平均水力半径（m）；i——断面1、2之间的比降；L——断面1、2之间的距离（m）。经计算，陡坡末端水深0.11m，末端流速7.3m/s。（3）陡坡消能计算根据水面曲线计算结果,跌前水深为0.11米,则跌后水深h2=米式中:h1——跃前水深，米；q——单宽流量，q=0.8立方米/秒。水跃长度根据经验公式:Lj=6.9(h2-h1)=6.76米。消力池长度取5.0m。消力池长度Lk=0.8×6.76=5.4m（0.8为消力池长度修正系数）取消力池长度取5.0m消力池深度为跃后水深加安全超高,即H=(h2+0.7)=1.8米5.6防汛公路完善设计后窑水库的防汛公路为枢纽工程唯一对外交通道路，该公路已与2010年4月硬化（村村通工程），硬化路面宽4.0m，公路两侧排水沟均已建成。故本次设计不增加后窑水库防汛公路设计。该乡村道路从坝顶通过，坝顶宽6.0m,本次设计对坝顶未硬化部分进行砼全部硬化。5.7大坝安全监测设计严格按照《土石坝安全监测技术规范》执行。5.7.1现状及存在问题大坝从建成至今未建设和购买任何观测点和观测设备，也未进行水位和雨量观测。5.7.2监测目的及设计原则1．监测目的107n7施工组织设计（1）监测土石坝加固后的安全运行状况；（2）检验加固设计的合理性，为科学研究提供资料。2．监测设计原则（1）应对大坝整体统一规划，突出重点，兼顾一般；（2）监测断面应布置在大坝中具有代表性的部位，能准确反映大坝及基础运行状况，至少有一横断面为最大坝高处；（3）各种观测设施应避免相互干扰，但能相互校核，并且希望做到一种设施多种用途；（4）监测仪器、设施的选择，应在可靠、耐久、经济、适用前提下力求先进和便于实现自动化监测；（5）技术人员可通过对其观测资料的整理及分析，能对工程存在的问题及早发现并采取相应处理措施。5.7.3大坝监测设施布置根据《土石坝安全检测技术规范（SL60-94）》及《碾压式土石坝设计规范（SL274—2001）》中规定3级坝及坝高大于30m的坝应设置下列监测项目：1．坝面垂直位移和水平位移；2．根据具体情况观测坝体和坝基的孔隙压力及坝体浸润线。5.7.3.1大坝变形监测变形观测直观可靠，是大坝安全监测系统的必设项目，变形监测包括垂直位移观测，水平位移观测。根据规范要求，位移监测横断面一般不得少于3个，断面布设在最大坝高，地形或地质条件复杂坝段和其它关键位置；观测纵断面一般不少于4个，通常在坝顶上、下游两侧。1．垂直位移观测后窑水库大坝无任何位移观测点，故本次设计需要增设水准校核基点，起测基点，垂直位移标点。其中垂直位移标点直接用来监视大坝垂直位移情况，由附近的起测点来测点，而起测基点的变化则由水准标核基点来校核。（1）大坝垂直位移监测点后窑水库大坝为碾压黄土均质坝，主坝坝高20.0m，坝长258m，107n7施工组织设计大坝垂直位移观测断面共设3个横断面和1个纵断面，在大坝最大坝高及左、右坝段各设一横断面；沿坝轴线方向布置3个纵断面。横断面具体布置：桩号分别为0+020、0+110和0+180。纵断面具体布置：坝顶1个。用精密水准仪进行坝体垂直位移观测。（2）水平位移观测水平位移的测点分别为工作基点和水平位移标点，采用视准线法观测。后窑水库大坝水平位移测点与垂直位移测点，按规范要求共用同一观测点。在纵横断面的交点处均布设测点，共布置测点9个，在每一纵排测点两端的岸坡上各布设一个起测基点，其高程与测点高程相近，共布置起测基点3个。这样共计12个位移测点，9个工作基点和3个校核基点。5.7.4巡视检查巡视检查是安全监测的重要环节，应定期由熟悉工程并具有实践经验的工程技术人员负责进行。巡视检查分为加固期人工巡视检查和运行期人工巡视检查。主要检查项目为：（1）坝顶有无裂缝、异常变形、积水或植物滋生等现象。（2）坝坡和坝基有无裂缝、渗水、流土、管涌或隆起等现象或其它隐患。（3）溢洪道、涵管、进水塔等有无开裂、挤碎、架空、错断、倾斜等情况。5.7.4.1日常巡视检查日常巡视检查的次数在施工期宜每周两次但每月不得少于四次，在初蓄水期或水位上升期间宜每天或每两天一次但每周不少于两次，具体次数视水位上升或下降速度而定。在运行期一般宜每周一次或每月不少于两次，但汛期高水位时应增加次数特别是出现大洪水时每天应至少一次。5.7.4.2年度巡视检查在每年的汛前汛后，用水期前后，冰冻期和融冰期等应按规定的检查项目由管理单位负责人组织领导对土石坝进行比较全面或专门的巡视检查。检查次数一般每年不少于二至三次。5.7.4.3特别巡视检查107n7施工组织设计当土石坝遇到严重影响安全运用的情况如发生暴雨、大洪水、有感地震以及库水位骤升骤降或持续高水位等，发生比较严重的破坏现象或出现其他危险迹象时，应由主管单位负责组织特别检查。必要时应组织专人对可能出现险情的部位进行连续监视。当水库放空时亦应进行全面巡视检查5.7.4.4检查项目和内容坝体的检查项目和内容如下：（1）坝顶：有无裂缝、异常变形、积水或植物滋生等现象。(2)迎水坡：护面或护坡是否损坏；有无裂缝、剥落、滑动、隆起、塌坑、冲刷或植物滋生等现象；近坝水面有无冒泡变浑或漩涡等异常现象。（3）背水坡及坝趾:有无裂缝、剥落、滑动、隆起、塌坑、雨淋沟、散浸、积雪不均匀融化、冒水、渗水坑或流土、管涌等现象；排水系统是否通畅，护坡是否完好，有无兽洞蚁穴等隐患。坝基和坝区的检查内容如下：（1）坝基：基础排水设施的工况是否正常，渗漏水的水量、颜色、气味及浑浊度、酸碱度、温度。（2）坝端：坝体与岸坡连续处有无裂缝、错动、渗水等现象；两岸坝端区有无裂缝、滑动、崩塌、溶蚀、隆起、塌坑、异常渗水等。(3)坝趾：近区有无阴湿渗水、管涌、流土或隆起等现象，排水设施是否完好。（4）坝端岸坡：绕坝渗水是否异常，有无裂缝滑动迹象，护坡有无隆起、塌陷或其他损坏现象。泄水建筑物的检查内容如下：（1）引水段：有无堵塞、淤积、崩塌(2)闸室段:有无裂缝、渗水、空蚀等损坏现象。（3）明渠、陡坡及消力池段:内壁有无裂缝、空蚀、渗水等损坏现象。观测及通讯设施是否完好畅通，照明及交通设施有无损坏及障碍。5.7.4.5检查方法和要求检查方法：(1)常规方法：用眼看、耳听、手摸、鼻嗅、脚踩等直观方法或辅以锤钎、钢卷尺、放大镜、石蕊试纸等简单工具对工程表面和异常现象进行检查。（2）特殊方法：采用开挖探坑、探井、钻孔取样或向孔内注水、试验、投放化学试剂等方法对工程内部水下部位或坝基进行检查。107n7施工组织设计检查要求：（1）巡视检查必须是熟悉土石坝情况的管理人员参加。（2）日常巡视检查人员应相对稳定，检查时应带好必要的辅助工具和记录笔簿。（3）年度巡视检查和特别巡视检查均须制定详细的检查计划并做好如下准备工作：a.安排好水库调度为检查输水泄水建筑物或进行水下检查创造条件；b.做好电力安排为检查工作提供必要的动力和照明；c.排干检查部位的积水清除检查部位的堆积物；d.安装好临时交通设施便于检查人员行动；e.采取安全防范措施确保工程设备及人身安全；f.准备好工具设备车辆或船只以及量测记录绘草图照相录像等器具。5.7.6安全监测工程量本加固工程新增监测设施见下表。水库安全监测设备表表5-7序号名称单位数量备注1表面水平、垂直位移测点墩个12含对中基座和水准点2水平位移测量工作基点个4含对中基座3经纬仪套1含3个活动站牌4水准仪套15水尺组26通信设备套27电脑台18遥测水位计台19遥测雨量计套110气温计套111MCU(自动测量单元)台112水文模块台113监测软件套114电缆m50015传真机台16金属结构及启闭设备107n7施工组织设计后窑水库金属结构布置不合理，现状启闭机拉杆弯曲，基座开裂，漏水严重，不能正常启闭，此次加固拟新建进水口，更换新的工作闸门及启闭设备。6.1设计依据（1）后窑水库大坝安全鉴定报告书（2）《水利水电工程闸门设计规范》（DL/T50/13）（3）《水利水电工程启闭机设计规范》（SL/41）（4）《水工金属结构防腐蚀规范》（SL105-95）6.2电气设备及布置水库未架设输电线路，不能满足工程的用电需求。6.2.1用电负荷用电负荷10kw。6.2.2送电工程10KV输电线路1.0km。6.2.3变电工程采用30KVA变压器变电0.5km。6.2.4坝顶配电设备水库无防汛照明设施，为保障防汛运行管理，在坝顶上游侧沿坝轴线每隔40m安装一盏路灯。6.3金属结构6.3.1水塔闸门工作参数金属结构情况表项目进水孔口尺寸(m)闸前工作水头(m)闸前淤泥高度(m)水对门板压力(t)泥沙对门板压力(t)门板承受总压力(t)滑动摩檫阻力(t)闸板自重(t)数量1孔1.0×1.09.281.08.780.39.082.831.0项目启门力(t)闭门力(t)螺杆启闭机配套电机配套功率kw闸门选型螺杆总长(m)启闭机安装高程(m)数量4.913.84QL200KNY132S—63.0PQZ－1.0×1.0m14.02159.20拟定启闭机型式选为QL200KN-S/D型手电两用螺杆启闭机，其安装高程布置于2159.20m处，启闭机电动操作系统设于水塔顶的启闭机室内。107n7施工组织设计闸门选用钢闸门，闸门净孔尺寸为1.0×1.0m，闸门的设计、制造、指导安装、调试及人员培训均由闸门厂家承担。螺杆根据闸门与启闭机布置，螺杆长度为14.0米，螺杆直径φ100mm，材料为45号碳素钢。闸门及埋件应做防腐处理，按照水工金属结构防腐蚀规范，首先对防腐件表面做预处理，然后采用喷涂铝十环氧去铁防锈漆封闭＋氯化橡胶防腐涂料表层保护处理6.3.2门型式启闭力计算泄洪水塔初选铸铁拱型闸门，高1.0m，宽1.0m，采用前止水，闸门设计由我院与有关厂家协作完成。启闭设备选用螺杆式手电两用启闭机，闸门按校核洪水位进行受力分析，考虑一定的泥沙淤积，并根据《水利水电工程闸门设计规范》计算启门力、闭门力和持住力。启门力FQ=nT(Tzd+Tzs)+Py+n′GG闭门力Fw=nT(Tzd+Tzs)+Pt－nG•G持住力FT=n′GG+Gj+Ws+Px－Pt－(Tzd+Tzs)式中：nT—摩擦阻力安全系数取1.2；nG—计算闭门力时闸门自重修正系数取0.9～1.0；n′G—计算启门力、持住力时闸门自重修正系数，一般选用1.0～1.1；G—闸门自重G=1.0t;Tzd—滑动摩擦阻力Tzd=f2P，P为作用在闸门上的总压力，f2取0.25～0.3；a、水压力计算水压力按校核洪水位（P=0.10%）确定为2157.78m。P水=r(2Hs－h)h×Bzs=×(2×9.28－1.0)×1.0×1.0=8.78(t)作用点位置：107n7施工组织设计Hc=Hs－×=8.79(m)最高水位以下b、泥沙压力P泥=rnh2ntg2(45°－)Bzs=×1.0×1.02tg2(45°－)×1.0=0.26(t)作用点位置：Hc=hn－×=1.4(m)故作用在闸门上的总压力为：P=8.78t将有关数据代入，求闭门力、启门力：=4,91(t)=3.84(t)6.3.3启闭机型式及螺杆根据闸门受力分析，启闭机初步选用单吊点手电两用螺杆式启闭机，型号为LQL-20，启门力200KN，闭门力为100KN，配套电机3.0kw，型号Y132S－6，螺杆直径φ100mm，螺杆长14.0m，每3.0m左右设支承。7施工组织设计107n7施工组织设计7.1施工条件7.1.1工程概况及工程量后窑水库位于隆德县观庄乡后窑村，水库总库容96.4万m3,是一座以灌溉为主，兼有防洪、养殖等综合效益的小（一）型水库，主要建筑物有大坝、开敞式溢洪道、输水建筑物等。水库除险加固工程项目主要包括：1.对大坝进行加固处理。2.对开敞式溢洪道进行重新砌护处理。3.新建放水水塔，对输水涵洞进行维修加固和明渠重新砌护。4.完善水库水情、雨情观测，改善水库管理、通讯设施。本加固工程施工特性为：（1）工程项目多，单个项目工程量相对较小，可采用中小型机械施工；（2）加固部位相对较分散，可多处同时施工，但需分区进行施工布置；（3）工期紧、项目多，各工序间须协调衔接，对施工组织要求较高；（4）施工应与水库调度相协调。7.1.2水文、气象后窑水库流域区域深居内陆，气候属中温带季风区半湿润向半干旱过渡性气候，春低温少雨，夏短暂多雹，秋阴涝霜旱，冬严寒绵长。降雨集中，历时短、强度大，蒸发强烈，气温变化大，无霜期较短，日照充足。灾害性天气主要有大风、干旱、冰雹、霜冻等。年均气温5.1℃,1月份最低，极值为－25.7℃；7月份最高，极值为31.4℃。热量丰富，春温上升快，秋温下降迅速。无霜期124天，最少94天。年平均太阳总辐射量5007兆焦耳/平方米，年日照时数2228小时。夏季多偏南风，冬季多偏北风，平均风速2.2m/s。冻土深度最大为1.13m。流域内沟道一般11月中、下旬开始有岸冰，次年2月开始融冰，2月底至3月初终冰。封冻期水温0℃。7.1.3对外交通及场内施工运输条件107n7施工组织设计坝址区河谷呈喇叭口状,坝址建于峡谷段,坝址上游地形较开阔,下游则较狭窄。河谷呈“V”字形。坝上游侧地势较平，施工临时设施可布置于此。本工程现有交通公路通坝址，水库大坝距隆德县城15Km，水库大坝距隆-张公路1.0km,进库道路已全部硬化，完全可以满足施工要求。7.1.4水、电及通讯条件⑴供水、供电条件施工期内施工可直接可直接拦截库水使用，生活用水可以通过当地农村人饮工程解决或直接取用当地地下水；施工、生活用电可就近接电网电。⑵建筑材料来源工程所需工程建筑材料包括天然建筑材料和水泥、钢材（筋）等。水泥、钢材（筋）等建筑材料从隆德县采购；天然建筑材料：土料在坝址上游500m处开采；块石料三关口块石料场购买；砂石从静宁威戎料场购买。7.1.5工程地质条件库区处于陇西系巨型帚状构造所形成的清水河断陷带与卫宁东西向构造带–卫宁北山复斜的交织、复合部位。陇西系形成的断陷带基岩出露不多，主要沉积了较厚的第四系堆积物，其区域构造稳定性还是较好的。库区两岸均为Q3m黄土覆盖，局部有E3q泥岩出露，表部强风化强烈，较破碎，根据调查未发现有断裂构造及滑坡体等不良地质现象。坝址区地下水主要为第四系孔隙潜水，地表水补给地下水，受季节影响较大，在勘察期间，沟内有地表水和地下水，其地表水化学类SO2-4—HCO-3—Ca2+—Na+，SO42-含量384.24mg/L，对普通水泥具结晶类硫酸盐型弱腐蚀性。7.2天然建筑材料7.2.1天然建材分布7.2.1.1土料场分布该水库大坝主要为当地建筑材料（土料）。库区上游约500m处一丘陵，为料场。该丘陵岩性主要为冲积壤土，现为当地群众的耕作地。经调查该土料场储量大于50万立方米，开挖便利，运输方便。7.2.1.2块石料来源107n7施工组织设计块石料场地位于三关口，开采多年，已形成规模，岩性为奥陶系灰岩，致密、坚硬，天然容重在2.6g/cm3以上，符合建筑材料标准，属外购料，距坝址区60km，交通方便。7.2.1.3砂料及卵石料来源砾料场与块石料为同一料场，岩性及指标相同，同属外购料，距坝址区60km，交通方便。7.2.1.4砂料（细骨料）来源砂料位于静宁威戎砂料场，主要分布于甘肃省静宁县城的河谷中，为第四系冲积作用形成，属砂砾混合料，总储量大于500万立方米，砂含量占70%，属中粗砂。砂料的总储量约350万立方米，可做为建筑材料使用，现料场开采已形成一定规模，属外购料，距水库坝址区约80km，交通方便。7.2.2土料场的选择及开采7.2.2.1土料场的选择根据地勘提供的资料、土料场选用库区上游约500m处一丘陵，为料场。7.2.2.2土料场开采（a）开采前的准备工作（1）划定料场范围根据料场使用规划提出分期批用地计划，解决征地占地问题，划定料场的边界线并埋设界标。（2）分区分期清理覆盖层首先应清除断面表层的树根、乱石及妨碍施工的一切障碍物。对于土料场清除的覆盖层根据土地整治规划堆存在附近适当地。一般料场覆盖层不厚时，采用推土机并铺以人工清理。（3）设置排水系统在土料场周围布置截水沟阻挡场外水进入开采区，并根据地形、取土面积及施工期降雨强度。在料场内布置表面排水系统。（4）修建施工交通线路料场开采前根据其使用要求，制定线路分期修建的进度计划。先修建场内干线，与场外交通干线连通，然后再分期延伸干线、分期修建支线及场内临时干线。107n7施工组织设计b)开采本工程土料开采采用1m3挖掘机配备5t自卸汽车进行立面开采运输，对局部料层较薄且含水量较优含水量大较多的料场，则采用推土机进行分层平面开采。7.3施工导流和渡汛7.3.1导流标准依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）和《水利水电施工组织设计规范》（SL303-2004）的有关规定，临时性建筑物级别采用5级。导流围堰属临时性5级建筑物，洪水标准采用5～10年一遇，取10年一遇。相应导流标准洪水位为2151.60m。7.3.2导流方式及围堰型式后窑水库除险加固工程主要包括大坝加固、开敞式溢洪道续建、输水涵洞续建。根据施工安排和水文特性，导流时段为6个月。7.3.3导流方式与导流建筑物输水涵洞施工时需在进水口前沿修筑围堰，围堰型式为土围堰，堰顶高程2152.10m，围堰最大高度3.6m，内外边坡均为1：2。输水涵洞进水口处围堰轴线长74m。库区考虑排水，可采用潜水泵抽排。7.4主体工程施工本加固工程包括大坝加固、新建放水水塔并对放水涵洞和明渠加固续建，开敞式溢洪道加固续建三大项。7.4.1大坝加固大坝加固主要施工项目有土方开挖、风化料回填、土石围堰、草皮护坡等。（1）土方开挖土方开挖包括迎水坡土方削坡开挖，削坡采用人工配合挖掘机进行。（2）坝风化料回填风化料从土料场开采及利用开挖料。人工配合推土机摊平、铺料厚度20～30cm，10t振动碾压实，边脚用蛙式打夯机夯实。（3）原干砌石护坡拆除人工拆除并人工运至上游坝脚，并采用人工配合挖掘机进行抛石固脚。107n7施工组织设计（4）草皮护坡草籽采用柠条草籽，播种采用人工撒播法，其施工工序：整地→播种→养护。7.4.2输水涵洞加固输水涵洞施工项目主要有：启闭塔、工作桥。（1）土方开挖人工配合挖掘机挖装，自卸汽车运输至堆渣场放。（2）砼一般立、柱式混凝土施工采用分层浇筑法，插入式振捣器振捣，平台面混凝土施工采用平板式振捣器振捣。7.4.3开敞式溢洪道改建加固主要施工项目有土石方开挖、浆砌石挡墙、砼浇筑等。（1）土方开挖人工配合挖掘机挖装，自卸汽车运输至堆渣场放。（2）浆砌石挡墙浆砌石砌筑石料由载重汽车运至施工场地，再人工搬运至工作面，浆砌时，填满填实砂浆，并要求错缝砌筑块石，风化石料不能上工作面。（3）砼浇筑采用0.4m3移动式拌和机现场拌制，砼采用胶轮车推运入仓，人工平仓，机械振捣。7.4.4施工技术要求7.4.4.1土方工程⑴挖方　土方开挖以挖掘机为主，人工为辅，拉运采用10107n7施工组织设计t自卸汽车。土方工程施工应进行土方平衡计算，按照土方运距最短、运程合理和各个工程的施工顺序做好调配，减少重复搬运。土方开挖时应防止附近已有建筑物、道路等发生下沉和变形，必要时应与设计单位或建设单位协商采取可行的防护措施。土方工程施工中应经常测量和校核其平面位置、水平标高和边坡坡度是否符合设计要求，平面控制桩和水准点也应定期复查和检查是否正确。防止土方超挖或欠挖，危险地段应设明显标志。采用机械施工时，必要的边坡修正和场地边角、小型沟槽的开挖等，可采用人工或小型机具配合进行。永久性挖土边坡应符合设计要求，当工程地质与设计不符时需要修改边坡坡度时，应与设计单位确定。使用较长的临时性挖方坡度，应根据工程地质结合当地同类土体的稳定值确定，一般硬塑性土边坡坡度为：1：1～1：1.25，充填坚硬的碎石类土边坡坡度为：1：0.5～1：1。挖方经过不同类别的土（岩）层或深度超过3.0m时其边坡可做成台阶形。⑵填方回填、夯填土方前，应彻底清除基地表面草皮、垃圾、树根、表面浮土、孔洞、裂隙、井及墓穴等，应对填方基地和已完隐蔽工程进行检查和中间验收。填方施工前，应根据工程特点、填料种类、设计压实系数、施工条件等合理选择压实机具，并根据实验确定含水量范围、铺土厚度及压实遍数等。填土前应检验含水量是否在控制范围内，如含水量偏高，可采用翻松、晾晒、均匀掺入干土等措施；如含水量偏低，可采用预先洒水湿润、增加压实遍数或使用大功率压实机械等措施，碾压时轮（夯）迹应相互塔接，防止漏压。填方每层土厚度：平碾200～300mm，碾压6～8遍；羊足碾200～350mm，碾压8～16遍；蛙式打夯机200～250mm，碾压3～4；人工打夯不大于200mm，碾压3～4遍；土块粒径不大于5cm。分段填筑时，每层接缝处应做成斜坡形，碾迹重叠0.5～1.0m，上下层接缝应错开不小于1.0m，填方可根据工程性质、填方高度、填料种类、压实系数和地基情况预留沉降量，沉降量一般不超过高度的3％。填方取土应在填方体坡脚线30m以外取料，取土坑的坡度应根据土质而定。土坝的填筑土料选用黄土及壤土，填筑机械采用20～30t压路机碾压，要求分层碾压。铺土层厚20～30cm，碾压遍数6～7遍，最优含水量15％～18％，压实度不小于0.98。施工时必须要保证其回填质量，尤其对坝体与建筑物接触的部位，需用人工或小型机具夯实，此时铺土厚度应控制在15cm以内。施工中应避免出现压不到的死角，人工夯实时，应采用连环套打夯实法，夯压夯1/3，行压行1/3；采用机械碾压时，碾压机具的行走方向应平行坝轴线，不宜垂直坝轴线。施工时要求回填的2：8水泥土及素土压实系数大于等于0.96107n7施工组织设计，施工单位应根据此压实系数乘以回填土料的击实试验最大干密度得出压实土料的控制干密度用以控制施工质量；施工单位在拌制2：8水泥土时，要求在施工场地以外按照试验得出的控制最优含水量进行洒水拌制，待充分拌合均匀后再运至施工现场施工，严禁在施工现场边拌制边碾压的现象出现，2：8水泥土及素土的控制含水量分别为各自最优含水量的±2％，严禁超标。⑶基坑（槽）的开挖与回填基坑（槽）的开挖或回填应连续进行，施工中应防止地面水流入坑（槽）内，以免边坡塌方或基地遭到破坏。开挖基坑（槽）不得超过基地标高，如个别地方超挖时，应用与基地相同的土料填补，并夯实至要求的密实度，或用碎石类土填补并夯实。基坑（槽）回填前应清除沟槽内的积水、杂物，基础的砼应达到一定强度，不致因填土而受损伤时方可回填。要求夯填厚度为200mm，压实系数大于0.98。基坑（槽）回填应在相对两侧或四周同时进行。7.4.5.2砌石工程砌石砂浆应按设计配合比拌制均匀，随拌随用。自出料到用完，其允许间隔时间不应超过1.5小时。砌石施工时，应先洒水润湿基础，然后在基础或垫层上铺筑一层厚度2～5cm低标号混合砂浆，再铺筑砌石料。石料安放要求：浆砌石应花砌、大面朝外、错缝交接，并选择较大较规整的块石砌在渠底和渠坡下部；浆砌料石和石板，在渠坡应纵砌，在渠底应横砌，必须错缝砌筑，料石错缝距离为料石长边的1/2；浆砌卵石相邻两排应错开茬口，并选择较大的卵石砌于渠底和渠道坡角，大头朝下、挤紧靠实；浆砌石挡土墙式防渗层，应有足够的小石。石料砌筑要求：砌筑前宜洒水润湿，石料应冲洗干净；浆砌料石和块石，应干摆试放分层砌筑、座浆饱满，每层铺砂浆的厚度，料石宜为2～3cm，块石宜为3～5cm，块石缝宽超过5cm时，应填塞小片石；卵石可采用挤浆砌筑；浆砌石板应保持砌缝密实平整，石板接缝间的不平整度不得超过1.0cm。勾缝要求浆砌料石、块石、卵石和石板宜在砌筑砂浆初凝前勾缝，勾缝自上而下用砂浆充填、压实和抹光。浆砌料石、块石和石板宜勾平缝，浆砌卵石宜勾凹缝，缝面宜低于砌石1～3cm。107n7施工组织设计浆砌石施工：石料要求石质均匀，质地坚硬、不易风化、无裂纹、无尖角薄片、黄皮等；砌筑采用Mu30块石M7.5砂浆，要求严格按试验室提供的配合比配制，所用水泥、砂、水材料质量标准应符合工程相应材料质量标准，砂子为中细砂，最大料经不大于5mm，砂浆全部采用机械拌和，时间为3～5min，随拌随用，一般应在2h内用完。7.4.4.3混凝土工程7.4.4.3.1材料⑴水泥水泥品质应符合现行的国家标准及有关部颁标准的规定。除非工程师另有规定，一般宜选用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或酸盐大坝水泥。环境水对混凝土有硫酸盐侵蚀性时，应选用抗硫酸盐水泥。水泥供应，宜固定厂家。有条件时采用散装水泥。选用的水泥标号应与混凝土设计标号相适应，对于低标号混凝土当其标号与水泥标号不相适应时，应在现场掺用适当的混合材料。建筑物外部水位变化区、溢流面和经常受水流冲刷部位的混凝土，以及受冰冻作用的混凝土，其水泥标号不宜低于R42.5。运至工地的水泥应有制造厂的品质试验报告，实验室必须进行复检，必要时应进行化学分析。每200～400t同品种、同标号的水泥为一取样单位，如不足200t也可作为一取样单位，可采用机械连续取样，亦可从200t的不同部位中等量取样，混合均匀后作为样品，其总数量至少10kg。复验应按国家标准进行，其项目包括水泥标号、凝结时间、体积安全行稠度、细度、比重和水化热试验。水泥的运输、保管及使用，应符合下列要求；水泥的品种、标号不得混杂；运输过程中应防止水泥受潮；水泥储存应有仓库（棚），堆放袋装水泥时应设防潮层，距地面、边墙至少30cm，堆放高度不得超过15袋；袋装水泥到货后，应标明品种、标号、厂家、出厂日期，分别堆放，并留出运输通道；线到的水泥先用，袋装水泥超过三个月、散装水泥超过六个月，使用前应重新检验；避免水泥的散失浪费，注意保护环境。⑵骨料骨料应根据优质、经济、就地取材的原则进行选择。骨料的料源在开采前应详细查勘，按照《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》中的有关规定进行。107n7施工组织设计冲洗、筛分骨料时，应控制好筛分进料量、冲洗水压和水量、筛网的孔径和倾角等。骨料的堆放和运输应符合下列要求：堆存骨料的场地应有良好的排水设施；不同粒径的骨料必须分别堆放，设置隔离设施，严禁相互混杂。砂料应质地坚硬、清洁、级配良好，使用山砂、特细砂，应经过试验论证。砂的细度模数宜在2.4～2.8范围内，砂料中有活性骨料时，必须作专门实验论证。⑶水凡适于饮用的水均可用于拌制和养护混凝土。未经处理的工业污水和沼泽水不得用于拌制和养护混凝土。对拌制和养护混凝土的水质有怀疑时，应进行砂浆强度试验。如用该水制成的砂浆的抗压强度，低于饮用水制成的的砂浆28d龄期的抗压强度的90％，则这种水不宜用于拌制和养护混凝土。⑷外加剂为改善混凝土的性能，提高混凝土的质量及合理降低水泥用量，必须在混凝土中掺加适量的外加剂。拌制混凝土或水泥砂浆常用的外加剂有减水剂、加气剂、缓凝剂、速凝剂和早强剂等。应根据施工需要、对混凝土性能的要求及建筑物所处的环境条件，选择适当的外加剂。有抗冻要求的混凝土必须掺用加气剂，并严格限制水灰比。混凝土的含气量宜采用下列数值：骨料最大粒径20mm6%骨料最大粒径40mm5%骨料最大粒径80mm4%骨料最大粒径150mm3%外加剂必须与水混合配成一定浓度的溶液，各种成分用量应准确，对含有大量固体的外加剂，其溶液应通过0.6mm孔眼的筛子过滤。外加剂溶液必须搅拌均匀，并定期取有代表性的样品进行鉴定。当外加剂储存时间过长，对其质量有怀疑时，必须进行试验鉴定。严禁使用变质的外加剂。7.4.4.3.2混凝土配合比选定不同结构部位的混凝土，根据设计要求，应分别满足抗压、抗渗、抗冻、抗裂（拉）、抗冲耐磨、抗风化和抗浸蚀等要求，同时应满足施工和易性的要求。选用配合比时，必须采用适当的措施，合理降低水泥用量。配合比必须通过试验确定。混凝土的水灰比应以骨料在饱和状态下的混凝土单位用水量为准，应根据设计对混凝土性能的要求，由试验室通过试验确定。107n7施工组织设计粗骨料级配及砂率的选择，应考虑骨料生产的平衡、混凝土和易性及最小单位用水量等要求，综合分析确定。混凝土的塌落度，应根据建筑物的性质、钢筋含量、混凝土的运输、浇注方式和气候条件确定，尽可能采用校的塌落度。7.4.4.3.3混凝土拌和拌制混凝土时，必须严格遵守试验室签发的混凝土配料单进行配料，严禁擅自更改。水泥、砂、石、混合材料应以重量计，水及外加剂溶液可按重量折算成体积。施工前，应结合工程的混凝土配合比情况，检验拌合设备的性能，如发现不相适应时，应适当调整混凝土的配合比；有条件时，也可调整拌合设备的速度等。在混凝土拌合过程中应根据气候条件定时地测定砂、石骨料的含水量（尤其是砂子的含水量）；在降雨情况下应相应的增加测定次数，以便随时调整混凝土的加水量。应采取措施保持砂、石、骨料的含水率稳定，砂子的含水率应控制在6％以内。如使用外加剂，应将外加剂溶液均匀配日拌合水中，外加剂中的水量应包括在拌合用水量之内。必须将混凝土各组分拌合均匀。拌合程序和拌合时间，应通过试验决定。7.4.4.3.4混凝土浇筑在气候条件不适宜,无法进行正常浇注时，不应进行混凝土施工。混凝土在浇注过程中，在混凝土硬化之前，不应使其表面经受水流作用。对混凝土结构物的地基，应清除淤泥，并不得扰动原状土，当地基为湿陷性土壤时，应采取专门的处理措施，经验收合格后，方可进行混凝土浇注的准备工作。浇注前，应检查有关浇注准备工作，包括膜板、支架、钢筋、预埋件及止水设施等，签发验收单后，方可开始浇注作业。混凝土浇注应按一定厚度、次序、方向，分层进行。其浇注厚度应根据拌合能力、运输距离、浇注速度、气温及震捣器的性能因素确定。用震捣器震捣后，应遵循下列原则：前后插入混凝土的距离不得超过震捣器作用半径的1.5倍，其作用半径由试验确定；震捣器距膜板的垂直距离不应小于震捣器有效半径的1/2，并不得触动钢筋及预埋件；闸门预制面板宜采用表面震捣器，移动时应注意覆盖边缘重叠不得小于5cm。107n7施工组织设计混凝土震捣时间以混凝土不再明显下沉、不出现气泡、并开始泛浆为止。震捣时间亦不可过长，避免发生离析和泌水。混凝土浇注完毕后立即排除表面泌水，待表面顶浆后再抹第二遍，以防出现表面裂缝。混凝土浇注作业应保持连续性，如因故中断且超过允许间歇时间，则应按工作缝处理，若能重塑者，仍可继续浇注。浇注混凝土允许间歇时间（自出料时算起，到覆盖上层混凝土为止）可通过试验确定。混凝土能重塑的标准：用震捣器震捣30s钟，周围10cm内能泛浆且不留孔洞者。土工作缝的处理，应遵循下列规定：已浇好的混凝土强度未达到25kg／cm2前，不得进行上一层混凝土浇注的准备工作；混凝土表面应用压力水、风砂枪或刷毛机等加工成毛面并清洗干净，排除积水，并在清仓后的混凝土表面铺一层3～5cm的水泥砂浆，砂浆的水灰比应浇混凝土的水灰比减少0.05～0.05，一次铺设的砂浆面积与混凝土强度相适应，铺设工艺必须保证新浇混凝土能与老混凝土结合较好，压力水冲毛时间由试验确定；预制构件不得出现工做缝。混凝土浇注期间，如表面泌水较多，应及时排出，并研究泌水的措施。严禁在膜板上开孔排水，以免带走灰浆。浇注混凝土工程中，应随时观察混凝土预埋件（特别是闸门预埋件）的位置是否移动，发现移动时应及时较正。防止预埋件下出现空洞，注意排除多余空气及水份。应注意膜板、支架等稳固情况，如有漏浆、变形或沉陷，应及时处理。7.4.4.3.5混凝土养护混凝土浇注完毕后，应及时洒水养护，以保证混凝土表面经常湿润，底流态混凝土浇注完毕后，应加强养护，并延长养护时间。混凝土浇注完毕后，早期应避免太阳光暴晒，混凝土表面应遮盖；一般在混凝土浇注完毕后12～18h内即开始养护，但在炎热、干燥气候情况下应提前养护；养护时间不得小于下列规定：硅酸盐水泥及普通硅酸盐水泥14天硅酸盐大坝水泥等21天所有混凝土工程在最终验收前，必须对其进行维护和保护，浇注块的棱角和突出部分，更应加强保护。7.4.4.3.6混凝土质量保证107n7施工组织设计为保证砼质量达到施工详图的要求，承建者必须对砼原材料配合比及施工过程中的各项主要工艺实施及硬化后的砼质量进行控制和检查。现场工程师认为必要时，也可以通过取样自行试验。运至工地的水泥，应有厂家的品质试验报告，试验室必须对其品种、标号、包装、出厂日期等进行复验，必要时还应进行化学分析。复验取样以400t同品种、同标号水泥作为一个单位，不足400t的也可作为一个取样单位。取样可以从20个不同部位水泥中等量获取，混合后作为样品，样品的数量不少于10kg。复验应按国家标准进行，其项目包括水泥标号、凝结时间、体积安定性、稠度、细度、比重和水化热试验。配制砼所用的外加剂，应有厂家出厂合格证，否则必须按国家标准进行质量检验。拌合及养护砼所用的水，除经常按规定进行水质分析外，宜每季度检查一次。在水源改变或对水质有怀疑时，应随时进行检查。骨料质量检查，应分别按以下规定在筛分场和拌和场进行：在筛分场每班应检查一次，内容包括各级骨料的超逊径、含泥量、砂子细度模数等；在拌和场应检查砂子、小石的含水量、砂的细度模数以及固料的含泥量、超逊径等。砂、小石的含水率变化每班应检查二次，宜分别控制在±0.5%和±0.2%之内。当气温变化较大，雨后固料储料条件突变时，每两小时应检查一次；砂子细度模数应每天至少检查一次，如超过±0.2%，则须调整砼的配合比。骨料的超逊径、含泥量每班应检查一次。此外，每季度应对骨料进行一次全面分析检查。在砼拌和场，每班至少应进行三次检查各种原材料配合量的试验。为检查砼拌和的均匀性，每班至少抽样两次，检查拌和时间是否符合规定，在每一工作班内，如砼配合比由于外界影响而有变动时，应及时检查，并作好记录。砼塌落度的检查，每班应在机口进行四次，在仓面进行两次，此外，在取样成型时，应同时测定塌落度，其值应在规定范围内。现场砼质量检查以抗压强度为主，工程师提出要求时，还需做抗冻、抗渗、抗酸等试验。每一浇筑块内同一标号砼试件的组数应符合规定。如果每一浇筑块砼方量不足以下规定的数字时，也应取样成型一组试件，下表规定所述的3个试件应取自同一盘砼。试件必须在机口取样成型，不得任意挑选。同时需在浇筑地点取一定数量的试件，以资比较和评价。非大体积砼：28天龄期：每100m3砼成型试件3个设计龄期：每200m3砼成型试件3个大体积砼：107n7施工组织设计28天龄期：每500m3砼成型试件3个设计龄期：每1000m3砼成型试件3个抗拉强度试件，28天龄期每2000m3砼成型试件3个对砼原材料和生产过程中的检查资料，以及砼抗压强度试验结果，应及时进行统计分析，对原始资料的统计方法及其质量评定标准，必须执行水电部SDJ207-82规范。承包商必须设立砼质量控制的专门机构，拟定必要的制度。在同施工期承包商必须及时整理规定的各项试验成果，并按月报现场工程师，并提出相应措施，征得现场工程师同意后执行。如需凿除返工重浇，则一切费用由承包商承担。7.5场内交通及施工总布置7.5.1场内交通该工程系加固工程，施工区内交通路网已初步形成，现有道路直达大坝坝脚。场内交通适当修建支线公路至临时设施布置点和弃渣场。7.5.2施工总布置7.5.2.1施工布置原则本工程施工作业区有大坝、开敞式溢洪道、输水涵洞，其施工作业面相距远，按二个施工区布置。7.5.2.2大坝、开敞式溢洪道、输水水塔工区布置施工区内布置主要有施工生活用房、施工仓库、砼拌和系统、弃碴场、加工厂等。（1）施工生活管理用房、加工厂、仓库大坝左岸及上游游附近地势平坦，可在此布置施工生活管理用房、仓库、钢材加工厂。新建生活用房及水泥仓库及其它仓库220m2。（2）砼拌和系统分别在大坝左、右两岸设置砼搅拌站，搅拌站各配置1台0.4m3砼搅拌机。（3）弃碴场弃碴能利用的就近堆放，弃料弃渣1至2km处。施工布置详见附图。7.6施工安全①对施工人员必须加强安全教育，制定制度，加强安全检查。107n7施工组织设计②爆破施工应符合现行有关规范规定。③汛期施工，应按照防汛预案做好防洪物资、报汛联系、夜间照明等准备工作。④脚手架必须经常检查、维修和加固。操作人员必须使用安全带，配戴安全帽，材料不得自高空随手扔下。脚手架周围应布设安全网，身体不适或有病人员不得上架。大风或夜间停电、灯光暗淡时应停止工作。⑤严格按设计的有关规范削坡、清基，以保证施工安全。7.7施工总进度工程计划两年完成。第一年度：首先进行前期准备工作，完成输电线路架设及施工围堰。6月底以前完成新建水塔闸室及进口建筑物和溢洪道闸施工。汛期7、8月不施工。汛后进行剩余建筑物的施工。第二年度：完成土坝及建筑物剩余部分的工程，完成坝坡砌护及扫尾工作等。107n7施工组织设计后窑水库除险加固工程施工进度计划横道图表7—1序号单位工程名称施工总进度计划第一年第二年3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月一工程施工准备1施工基地建设2水塔围堰填筑二主体工程施工1放水建筑物2溢洪道3土坝加固加高三完建期工程1金属结构设备安装2管理所基建工程3验收竣工107n9水土保持方案8淹没、工程征(占)地与移民8.1概述后窑水库位于葫芦河一级支流观堡河上游，距县城约15km，是一座以灌溉为主，兼顾防洪、交通的综合性水利枢纽工程。水库流域面积6.8km2。水库始建于1973年，设计坝型为碾压式均质土坝，由土坝、放水建筑物、开敞式溢洪道三大件组成。最大坝高20.0m，坝顶宽6.0m，坝顶长258m，后坝坡坡比1:2.0；前坝坡坡比1:2.5。总库容96.4万m3，属小（一）型水库。8.2淹没和工程征（占）地依据《水利水电工程建设征地移民安置规划设计规范》（SL290-2009），耕地及园地淹没高程的确定，根据设计洪水标准30年一遇的洪水位加0.50m安全超高，即2156.84+0.5=2157.34m。在此高程范围内，水库不淹没耕地及园地。工程建设及施工占地20亩，均为临时性占地。8.3农村移民安置规划水库无淹没农户，不考虑移民安置规划。107n9水土保持方案9工程管理9.1管理机构后窑水库总库容为96.4万m3，是一座以灌溉为主，兼顾防洪等综合利用的小（一）型水库，目前实行事业单位的管理体制。根据水利部、财政部《水利工程管理单位定岗标准（试点）》（水办[2004]37号）和《水利水电管理单位编制定员试行标准》（SLJ705-81）的规定，按照“因事设岗，以岗定责，以工作量定员”的原则，结合水库除险加固后的实际情况来合理确定水库人员。全面实行人员聘用制度，实行职工竞争上岗，按岗择优聘用，签订聘用合同，建立严格的考核标准和工作责任制度。水库编制管理人员6人。后窑水库建设初期无管理所，为了便于加强对后窑水库的管理，更好的发挥水库效益，本次规划新建水管所120m2,包括办公场所、职工宿舍、文化娱乐、会议室、灶房及库房等。9.2主要管理设施9.2.1工程管理范围和保护范围工程所在地为隆德县观庄乡后窑村，按照《水库工程管理设计规范》（SL106-96）的规定，工程区管理范围包括：大坝、开敞式溢洪道、水雨情自动测报及通信、交通设施等建筑物。管理范围如下：大坝：上游库水向上不少于100m，下游坝脚线向下不少于150m。开敞式溢洪道：沿线两边向外不少于80m，上游至水面线以外不少于80m。其它建筑物：从工程外轮廓向外不少于20～50m。工程保护范围如下：大坝、开敞式溢洪道等主要建筑物保护范围在工程管理范围边界线外延不少于200m，次要建筑物在工程管理范围边界线外延不少于50m。库区保护范围为两岸土地征用线以上至第一道分水岭脊线之间的陆地。9.2.2工程管理区规划后窑水库自1972年动工兴建，1973年基本建成，现有的生产、生活管理设施不能满足水库的运行管理要求。本次除险加固按照《水利工程管理设计规范》（SL106-96）《后窑水库大坝安全鉴定报告书》的意见和建议，在充分利用原有管理设施的基础上，增建完善水库的管理设施。107n9水土保持方案后窑水库管理仍设在目前位置，管理区的供水、供电利用现有设施进行改造、扩容，以满足管理区运行的生产、生活需要。9.2.3管理设施现状后窑水库主要管理设施情况及存在问题如下：⑴办公、生活用房：现有办公、生活用房，大部分破旧需维修或拆除重建；⑵通讯、调度：防汛调度电话和电台等防汛通讯设备老化，无计算机和水文遥控系统装置，水库调度手段非常落后；⑶监测设施：一直无变形监测设施和水雨情观测采用人工观测；⑷交通工具：无其它车辆。9.2.4管理设施的完善与改建后窑水库是一座以灌溉为主，兼顾防洪的小（一）型水库，管理项目多，难度较大。为给工程管理提供必要的条件，满足工程监测、经常性维护（修）、运行调度、资料管理、交通、通信及办公等需要，按有关规范拟设置以下主要管理设施。(1)安全监测设施本次后窑水库大坝除险加固设计新增大坝变形观测设施和渗压观测及渗流量监测设施，并设计了相应的安全监测自动化系统。有关设计详见本报告第5.7节。(2)水情、雨情信息及数据处理设施后窑水库自建成至现在，一直利用人工观测，观测设施简陋，观测手段落后。为提高水库防洪应变能力，满足水库防洪调度、兴利调节的需要，确保大坝安全，拟设立必要的水、雨情自动测报系统。依据国家防汛指挥系统分中心建设指导书，中华人民共和国行业标准《水文自动测报系统规范》（SL61—94）以及水文测验规范要求可只进行水位及雨量站点的布设，由此建立水库水情预测、调度自动化系统，确保水库的安全运行。(3)通信设施107n9水土保持方案通讯、调度系统是确保工程安全运行，合理、有效地分配水资源的有力保障。为提高工作效率，减轻工作人员的劳动强度，在水库管理局建立运行调度中心和计算机局域网，对各水雨情遥测站发送回来的实时数据进行处理后，通过局域网发送到各职能科室及运行调度中心，对水库及各建筑物及时进行运行调度，以便上级部门及时进行防洪决策与调度。(4)交通设施按《水库工程管理设计规范》（SL106-96）规定，配备防洪专用车一辆。(5)办公、生产用房和生活用房管理所现有办公楼及大部分面积的辅助生产用房始建于70年代，大部分为砖木结构，目前房顶漏雨，门窗腐烂，需加以维修拆除重建。(6)水库对外交通及防汛公路水库大坝距隆—张公路1.0Km，水库现有进库公路为枢纽工程唯一对外交通道路，进库道路已全部硬化并通过大坝坝顶，给大坝防洪和除险加固物资运输带来了极大方便。(7)工程管理和职工生活福利区绿化根据“见缝插绿”的原则，结合房屋，道路合理规划，进行园林绿化，种植观赏树种，绿篱；铺设草坪，布设花坛，花台，绿化美化环境。工程管理和职工生活福利区绿化率应大于35%。新增加工程管理设备的工程量及仪器、设备清单见下表9—1。表9—1工程管理设施增加仪器、设备清单表序号项目单位数量一外部观测设备及安装工程1全站仪台12水准仪台13自计雨量计套1二水库运行管理调度1计算机台12程控电话部13打印机台14传真机部15复印机台1三交通设备1防汛专用车辆1107n9水土保持方案9.2.5综合经营计划后窑水库管理所对全水库的综合经营进行统一、集中、有效的管理。综合经营以灌溉为主、兼顾旅游等经营项目，积极利用和开发旅游资源、增加工程效益。9.3管理办法9.3.1调度管理原则工程管理关系到工程的安全和效益的充分发挥,结合水库具体情况,拟定水库调度原则如下：（1）水库调度以满足灌溉用水为原则。（2）防汛调度由隆德县防汛抗旱指挥部统一指挥，一切服从防汛。（3）工程管理实行技术经济责任制，充分发挥工程效益。（4）积极开展多种经营，以水养水，发展和开发旅游业等。9.3.2防洪调度后窑水库调洪任务主要是确保大坝安全。水库洪水调节原则为：不考虑灌溉涵管、导流放空涵泄水，不考虑洪水预报和预腾防洪库容，当库水位高于正常蓄水位2155.50m时，开敞式溢洪道自由泄洪。9.3.3工程管理工作任务（1）控制运行：根据水文气象和上、下游防洪要求，结合工程情况和用水部门的要求制订综合计划，优化调度，尽量做到有计划地蓄水、灌溉、泄水，使工程发挥最大效益。（2）检查观测：对工程进行全面、系统、经常性的检查观测，掌握其工作状况。（3）养护与维修：保持工程经常处于良好的工作状态，及时消除隐患，延长工程寿命。（4）防汛：保证汛期防汛联络可靠，组织好防汛队伍，准备防汛器材和物料，确保工程安全。9.3.4管理办法依据《中华人民共和国水法》、《中华人民共和国防洪法》、107n9水土保持方案《水库大坝安全管理条例》等法律法规性文件，制订工程管理规程和条例,后窑水库管理所应严格按照制订的有关规程和条例进行管理和经营。制订各级和各类（项）管理规章制度以及教育职工严格、自觉地执行规章制度，协调好灌溉和发电用水关系,充分发挥工程效益，研究和执行优化调度运行。该工程建成后，为确保水库安全运行，充分发挥水库防洪效益，制定以下一些规章制度。（1）所长责任制（2）工程技术人员责任制（3）考勤制度（4）仪器设备的保管和使用管理制度（5）工作人员值班工作制度（6）资料收集、整理、保存制度（7）水库日常巡查制度9.4施工期工程管理施工期间，后窑水库管理所及上级部门派人进行现场管理，并参与工程质量检查、监督、参加工程验收，协助协调各方关系。为更好地对除险加固工程施工进行控制，实行项目法人与工程监理制。107n9水土保持方案10水土保持本工程建设任务是对水库除险加固，工程主要包括大坝加固、溢洪道和坝下涵管的加固等。施工项目主要有土石方开挖与填筑、砼浇筑、干砌石护坡、砼防渗墙、砼预制块护坡、抛石固基、草皮护坡等。由于工程施工将扰动原有地貌，损坏植被，特别是土石方开挖产生的弃土弃渣，将对区内水土保持产生一定的影响。因此，需对建设项目进行水土流失预测和制定相应的水土保持措施，力求减小工程所造成的水土流失影响。10.1设计依据10.1.1有关法规(1)《中华人民共和国水土保持法》(1991年6月29日)；(2)《中华人民共和国水土保持法实施条例》(国务院[1993]120号令)；(3)《建设项目环境保护管理条例》(国务院[1998]253号令)；10.1.2规范和标准(1)《开发建设项目水土保持方案技术规范》(5L204一98)；(2)《水土保持监测技术规程》(5L277-2002)；(3)《水利水电工程制图标准水土保持图》(5L73.6一2001)；(4)《水土保持综合治埋技术规范》(GB/T16453.1一16453.6一1996)；(5)《水土保持工程概(估)算编制规定》；(6)《水土保持工程概算定额》。10.2水土流失预测与影响分析10.2.1工程施工扰动地表，损坏土地及植被情况根据本工程的施工布置和施工特点，工程建设过程中容易产生的水土流失区为土料场、渣场、临时道路和临建设施区。10.2.2可能造成的水土流失量预测107n9水土保持方案本工程建设中产生的水土流失量主要是因为项目建设造成原地貌水土保持功能降低甚至丧失，土地生产力下降，导致土壤侵蚀加剧而增加的水土流失量。新增的水土流失量由两部分组成：一是由于工程扰动原地貌，破坏、占用土地及植被，使土壤侵蚀加剧所造成的水土流失；二是由工程建设产生的大量弃渣，表面易受水力侵蚀而产生水土流失。随着工程完工，水土保持措施的实行，水土流失将得到有效的控制。10.2.3水土流失可能造成的影响分析由于工程的施工，地表植被受到破坏，地表土壤疏松，表土层剥离及地表机械车辆碾压，道路硬化，将使岩土体下渗和容蓄水分能力降低，地表水表现为地表径流迅速汇集而流失，使边坡易产生沟蚀，导致平台干旱，植被不生；土壤肥力主要集中在表层，工程施工首先破坏的是表层土，使土层变薄，岩石裸露，经降雨和地表径流作用，造成水土流失，造成地表的肥力下降，土壤贫瘠化，也是植被不易生长的原因。因而，施工区原有水土保持功能将降低。工程建设产生的弃土、弃渣如果不采取拦挡措施，一遇降水等外力，极易被冲刷。流失物大量下泄，泥沙将淤塞河流，抬高河床，影响河道泄洪能力，对下游村庄、道路、农田造成威胁。10.3水土流失防治措施10.3.1防治原则与目标根据《中华人民共和国水土保持法》第四条规定：水土保持工作实行“预防为主，全面规划，综合防治，因地制宜，加强管理，注重效益”的原则规定，确定水土保持防治原则为：(1)水土保持生物措施设计与工程措施设计相结合进行综合治理的原则。生物措施和工程措施是水土保持的两项重要措施，这两项措施相辅相成，互相补充，在水土保持方案实施中应将两种措施有机结合，因地制宜，增强防治效果。(2)水土保持措施设计与主体工程的保障设计相结合的原则。在编制设计过程中应当保持二者协调一致，使水土保持措施与主体工程的设计深度和特点协调。同时水土保持方案的编制要在主体工程设计和已实施的水土保持工程的基础上进行，充分利用主体工程自身具备的水土保持功能以及已经实施的水土保持设施，保证方案的可操作性。(3)重视项目建设施工过程中水土保持管理措施的及时、有效。应注意施工过程中各个环节的合理安排和有效控制，将施工过程中由于作业不合理造成的水土流失量降到最低。107n9水土保持方案(4)重点突出和综合防治相结合的原则。结合工程的实际情况，遵循全面治理和重点治理相结合、防治和监督管理相结合的设计思路，合理布置各项防治措施，建立选型正确、结构合理、功能齐全、效果显著的水土流失综合防治体系。同时要结合实事求是、因地制宜的原则，力求定性合理，定量准确，使项目建设单位在水土流失防治责任范围内有效控制并负责治理新增的水土流失，防治原有的水土流失。(5)坚持环境效益优先的原则。在控制水土流失，改善生态环境，恢复植被的同时，设计中应注意经济效益，各项治理措施在符合技术规范要求的情况下，因地制宜、施工材料应尽量就地取材，以便节约投资，在保证环境和社会效益的同时兼顾经济效益。确定防治目标为：一是要保障工程的安全运营；二是要做好水库水土保持，岩石、表土不裸露；三是要创造良好的环境，使水库景观得到美化，对周边地区和下游的环境和安全不造成负面影响。采用工程措施与生物措施相结合的方法，从而使工程建设期和运营期可能产生的水土流失和环境问题进行综合治理，使原有的水土流失状况得到基本治理，新增水土流失情况得到有效控制，保障工程的安全进行，保证生态环境的良性循环。10.3.2防治责任范围与分区根据“谁开发谁保护，谁造成水土流失谁负责治理”的原则以及《开发建设项目水土保持方案技术规范》中的有关规定，确定本工程水土防治责任范围主要包括主体工程施工区(坝区)、料场、渣场、临建设施区(施工场地、临时道路、仓库)等。由于主体工程采取了砼护坡及草皮护坡等水土保持措施，所以本设计主要补充料场、渣场、临建设施区等水土保持设计。根据项目建设区内的地形条件和自然条件以及建设项目施工工艺和施工区具体特点，结合水土流失防治责任范围的划分，遵照治理措施布局合理、技术指标可行、方案实施后经济有效的原则，防治分区为土料场区、弃渣场区、临建设施区。10.3.3防治措施107n9水土保持方案根据水土流失防治责任范围内各部分地貌类型、主体工程布局以及水土流失特点等，水土流失防治区先采用一级分区然后再进行二级分区，一级分区为土坝坝坡及建筑物防治区；二级分区为弃渣场防治区、管理站及施工生活区防治区、施工区及材料场防治区、施工道路防治区等。根据本项目的水土流失预测结果和划定的防治责任范围，以及水土流失防治分区和防治内容，确定不同的防治区采用不同的防治措施及布局，统筹布局各项水土保持措施。(1)土料场水土保持措施土料开采前，在土料场外围修筑土质排水沟，排除外来水。开采时剥离的表层腐殖质土集中堆放在料场形成的工作台面，以备回填复垦。土堆堆置高度不高于2m；土堆边沿坡脚处修筑装土草袋临时挡土墙，断面尺寸为(上底×下底×高)0.5×1.5×2.6m。土料场开采后形成的开挖面，施工结束后尽快将表层弃土回填，根据土地使用功能进行土地整治，恢复林草植被。复垦方案：平整料场，填平取土场，修成带子田或水平梯田还耕。带子田沿等高线开挖，长度因地形而异，阶间距6.0m，隔坡长4.8m，沿线由上至下刨土成阶，采用内切外垫，阶面呈外高内低，形成1.0m宽的田面，坎高0.8m，后坡以3～15°为宜。水平梯田田面宽度为3～8m，长度因地而定，采用外高内低，反坡度为3～10°为宜，纵向保持水平，田边缘必须培埂，埂高不小于0.2m，要求踩实拍光；田坎高度一般不要超过4m，田坎坡度一般为1：0.5～1：0.75。(2)弃渣场水土保持措施本工程1#弃渣场位于下游沿坝脚150m内，弃渣场面积约为0.20万m2，运至的弃渣用于固定坝脚。在工程结束后，进行土地平整，主要种植混合草种；2#弃渣场位于左坝头库区，面积约为0.03万m2，由于填渣位于库区，施工时采取分层碾压，渣面推平，填筑压实，对库区不会产生危害，故不采取水保措施。(3)临建设施区水土保持措施施工生活管理设施和临时道路等其它临时用地共.59万m2，土地现状为耕地，在工程结束后，清理场地，进行土地平整，种植水土保持林草。(4)坝后坡种草土坝后坡将有大片坡面裸露，遇大雨易冲刷，形成细沟，影响坝体安全和美观。规划后坡及邻近50m的两岸岸坡采用以种植当地较易生长的柠条为主进行防护处理，选择树种为柠条、草种为芨芨草。107n9水土保持方案10.4水土流失监测监测任务由具备相应资质的监测单位承担，水土保持管理部门组织实施。水土流失监测布点主要在工程建设对原地貌、土地及植被破坏较严重，容易产生弃土、弃渣造成较大水土流失的地段。根据本工程特点，监测地段设置在土料场，监测项目主要是对影响水土流失因子进行监测，监测方法采用定位观测与调查相结合的方法，定时对坡面细沟、浅沟及沟道淤积情况进行观测或采样分析，第二年3月份监测1次，分别在降雨前后进行。10.5水土保持工程施工进度安排根据水土保持法律规定，水土保持方案应与主体工程同步实施，但在实际生产建设过程中，由于主体工程建设和可能引起水土流失的特点，落实防护优先施工进度原则，要求方案中临时防护措施必须与主体工程同时实施，防止施工过程中水土流失的产生。治理措施在主体每一单项工程结束后，根据方案中的规定此区需治理的，必须马上实施。在全部工程完工后，所有的治理措施也应在最短的时间内完成。本工程受主体施工制约，水保措施实施进度呈现非连续性。107n9水土保持方案11节能11.1设计依据11.1.1法律法规文件(1)《中华人民共和国节能法》（1998年）；(2)《中华人民共和国水法》（2002年）；(3)《国务院关于加强节能工作的决定》(2006年)；(4)《节约用电管理办法》(原国家经贸委，2001年)(5)《宁夏节约能源条例》(2001年)；(6)《关于固定资产投资工程项目可行性研究报告“节能篇（章）”编制及评估的规定》（原国家发改委、国家经贸委、建设部，1997年）；(7)《国家发展改革委关于加强固定资产投资项目节能评估和审查工作的通知》（2006年）；(8)《水利部转发国家发展改革委关于加强固定资产投资项目节能评估和审查工作的通知》（2007年）；(9)《国家发展改革委关于宁夏扶贫扬黄灌溉一期工程建设规模及初步设计概算调整的批复》（2005年）。11.1.2规程规范(1)《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288-99）；(2)《泵站设计规范》（GB/T50265-97）；(3)《节水灌溉技术规范》(SL252—2000)；(4)《低压管灌设计规范》(GB50201-94)；(5)《村镇供水工程技术规范》(SL310-2004)。11.2能耗分析11.2.1能源消耗种类根据《能源法》，能源是指煤炭、原油、天然气、电力、焦炭、煤气、热力、成品油、液化石油气、生物质能和其他直接或者通过加工、转换而取得有用能的各种资源。126n9水土保持方案节能，是指加强用能管理，采取技术上可行、经济上合理以及环境和社会可以承受的措施，减少从能源生产到消费各个环节中的损失和浪费，更加有效、合理地利用能源。对于该水库工程，能效的消耗主要为水库运行和维修的耗电，水库的节能设计意味着降低水库的运行成本，提高水库的经济效益，能源消耗的主要部位为建筑物日常维护消耗的电能和照明消耗的电能。11.2.2管理措施(1)充分认识加强节能工作的重要性和紧迫性，把节能摆在更加突出的战略位置。(2)用科学发展观统领节能工作，落实节约资源基本国策，以提高能源利用效率为核心，大力调整经济结构，强化节能意识。　　(3)建立健全节能保障机制,加大对节水项目的资金投入力度，扶持高效节能技术和产品推广、技术改造等。11.3节能效果分析节约资源是我国的一项长期国策，节能是解决我国能源问题的根本途径，通过水库的节能设计，将大大降低水库的运行成本，使能源得到充分利用，水库的经济效益发挥到最大，所以水库的节能效果是显著的。12环境保护设计126n9水土保持方案12.1环境保护本工程通过对水库除险加固，主要包括大坝加固、坝体防渗处理、溢洪道和坝下涵管的加固及重建等工程措施，使其能够安全运行并正常发挥效益。工程的实施可消除水库主要建筑物的安全隐患，保证水库按设计要求正常运行。本工程除险加固工程实施后，水库的库容及其规模没有变化，水库的运行方式不变。工程区无珍贵动植物和自然保护区，附近无民房、医院、学校等其他的环境敏感点，工程建设主要环境影响时期为施工期。因此工程对环境的主要影响体现在施工过程中，三废排放和噪声对施工区周围的环境影响，以及施工对地表植被的破坏，产生新的水土流失。工程区植被多为一般性常见草丛，其生态分布幅度广，工程施工不会造成物种损失，对植被影响不大。由于工程涉及范围较广，土石方需求量较大等因素，将对环境产生一定的影响。根据建设项目环境保护有关规定，建设项目的初步设计应当编制环境保护篇章，对不利影响提出减免措施和环境保护对策，并落实环境保护措施投资概算。12.1.1设计依据12.1.1.1有关法规(1)《中华人民共和国环境保护法》(2)《水利水电工程初步设计报告编制规程》(3)《建设项目环境保护管理条例》(4)《建设项目环境保护设计规定》12.1.1.2环境保护标准1)《地表水环境质量标准》GB3838-2002；2)《环境空气质量标准》GB3095-96；3)《城市区域环境噪声标准》GB3096-93；4)《污水综合排放标准》GB8978-96；5)《大气污染物排放标准》GBl6297-96；6)《建筑施工场界噪声限值标准》GBl2523-907)《机动车允许噪声标准》GBl495-7912.1.1.3工程对环境主要不利影响126n9水土保持方案本工程为加固工程，工程对环境的主要影响体现在：工程施工建设中，主要在土石方开挖填筑及混凝土浇筑等施工活动和施工人员日常生活中，产生的施工废水、生活污水和废气对河流水质及施工区空气质量产生一定影响；由于施工车辆运输，产生的废气、噪声和扬尘对周围环境有一定影响；施工人员较多，可能引起传染病流行等人群健康方面的问题。因此，本工程环保初步设计的工作重点，主要为施工区环境保护、环境监测和环保投资概算等。12.2环境概况后窑水库流域区域深居内陆，气候属中温带季风区半湿润向半干旱过渡性气候，春低温少雨，夏短暂多雹，秋阴涝霜旱，冬严寒绵长。夏季多偏南风，冬季多偏北风，平均风速2.2m/s。流域洪水由暴雨形成，洪水发生的规律性与暴雨的规律性一致，流域从7月开始进入汛期，年最大暴雨多发生在7～9月。库区处于陇西系巨型帚状构造所形成的清水河断陷带与卫宁东西向构造带–卫宁北山复斜的交织、复合部位。陇西系形成的断陷带基岩出露不多，主要沉积了较厚的第四系堆积物，其区域构造稳定性还是较好的。库区两岸均为Q3m黄土覆盖，局部有E3q泥岩出露，表部强风化强烈，较破碎，根据调查未发现有断裂构造及滑坡体等不良地质现象。坝址区地下水主要为第四系松散层孔隙性潜水及基岩裂隙性潜水，接受大气降水补给，排泄于沟谷、河床。根据调查，库区经济以农业为主，工业较薄弱，坝址上游污染物主要来源于农田施用的化肥农药和河流两岸居民及牲畜的日常生活污水，没有工业排污口，库区水体现状水质良好，基本达到地表水Ⅱ类标准(GB3838--2002)。施工区附近无大的噪声源，噪声背景值较低，区内环境噪声可控制在GB3096—92《城市区域环境噪声标准》2类标准以内。施工区周围环境空气质量较好。12.3环境保护12.3.1水质保护12.3.1.1保护目标评价标准采用《地表水环境质量标准》GB3838-2002，评价类别为Ⅲ类；施工废污水排放执行《污水综合排放标准》GB8978-96中二级标准。12.3.1.2污染源分析及水质影响126n9水土保持方案工程施工对水质的影响主要来自施工中混凝土生产及浇筑、砂石料的清洗、土石方工程开挖以及施工人员的生活污水等方面。主要污染物是：SS、碱性废水、石油类、CODcr、BOD5等。⑴悬浮物砂石料加工系统冲洗废水有大量的悬浮物，在施工过程中，经雨水冲刷可能会随地表径流进人一级支流什字路河，增大水体浑浊度。由于该类废水污染物成分单一，不含有机污染物和有害污染物，且悬浮物比重大，易于沉降，采用沉降池进行处理即可。⑵碱性废水本工程需砼总量920m3，砼生产中养护水量较大。据有关资料，养护1m3混凝土产生生产废水0.35m3，水中pH值可达9～12，本工程产生的碱性废水约322m3，需经集中进行中和处理后排放，以免污染水体。⑶含油废水施工机械、车辆的检修、冲洗，会产生一定量的含油废水，含油废水若不经处理任意排放，会污染附近的水域和农田地，改变土壤结构，降低土壤肥力，不利于施工完建后的迹地恢复。⑷生活污水本工程施工高峰期施工人数为80人，按每人每天排放量0.20m3计算，最高生活污水日排放量为16m3，其中主要含有CODcr、BOD5、氨氮等有机污染物。需采取处理措施。由于生活区布置集中，可采取化粪池进行初级处理，然后再排人附近农田。12.3.1.3保护措施⑴筛分废水处理措施：筛分系统每天工作14h，筛分废水中的主要污染物为泥土、细砂及少量漂浮有机物如植物残株等。据类比，其悬浮物浓度为789mg／L，最大值可达18627.5m/L。如任其流入水体，将产生悬浮物污染，拟采用物理法(即沉淀法)进行处理。⑵混凝土拌和废水:采用中和沉淀法处理碱性废水。处理流程见图12-1。⑶含油废水处理:由于本工程没有大规模的汽修与机修站，而大的汽修与机修业务均送到隆德县城进行，故其大量的含油废水将在隆德县城进行统一处理。对于施工区内小规模的汽修和机修站所产生的含油废水，可在站内通过集油坑收集，再进行过滤吸油处理，过滤池内由上到下铺设锯木屑0.6m，炉灰渣0.9m，砂卵石0.8m126n9水土保持方案，锯木屑定期更换后送到锅炉房搅拌煤烯掉，炉渣可用于制砖。含油废水处理工艺流程见图12-2。水质监测⑷生活废水处理：由于生活区布置集中，废水可采取化粪池进行初级处理，然后再排入附近农田。酸液调制器沉淀池碱性废水排放图12-1混凝土拌和系统废水处理流程图出水净水池吸附过滤池集油坑含油废水图12-2含油废水处理工艺流程图12.3.2环境空气质量保护12.3.2.1保护目标执行《环境空气质量标准》GB3095-96二级标准。12.3.2.2污染源分析和评价施工期对环境空气污染主要为灰土拌合，现场作业燃油动力机械和运输汽车，干燥表面开挖、回填，钻孔及回填会产生扬尘，水泥、砂和泥土在装卸过程中会产生粉尘。据有关资料，距拌合站下风向50m处TSP浓度可达1.367mg／m3，超过二级标准；下风向100m处TSP浓度为0.619mg／m3，满足二级标准，大风时对下风向的污染较重，一般情况下在距施工现场50～500m范围以外可符合标准要求。混凝土拌和系统承担920m3现浇混凝土126n9水土保持方案的生产任务。在水泥装卸、混凝土搅拌过程中，进料处于干燥状态且密封条件不好，在储库进料口、拌和楼进料层、贮料层等处水泥易泄漏，将造成局部空气污染，影响现场作业人员身体健康，影响周围农作物生长。施工期间，砂石料及水泥均需从外运进，运输量很大，拟全部采用汽车运输。运输扬尘、汽车尾气对局部区域空气质量产生影响。12.3.2.3保护措施⑴混凝土拌和系统降尘措施:拌和系统设有袋式收尘器，定期检测收尘器除尘效果，收尘效率降低时应及时清理；在水泥装卸过程中，应保持良好的密封状态；细骨料堆设简易棚，骨料堆积边坡角度不宜过大，给细骨料堆适当加湿，防止细骨料被风吹散，在拌和楼进料层和贮料层能粘附水泥颗粒。⑵交通扬尘防治措施:实行场内干道车辆速度控制，限制在15km／h；干旱、多风季节及运输高峰期，交通干道每天洒水两次，以减少扬尘量；装载多尘物料时，应对物料适当加湿或用帆布覆盖，经常清洗运输车辆。⑶燃油机械尾气:定期维修、保养机械设备。使用零号柴油和无铅汽油。12.3.3噪声防治12.3.3.1保护目标施工车辆按GBl495-79《机动车辆允许噪声标准》评价，施工区执行GBl2523-90《建筑施工场界噪声限值》标准，乡村生活区参照GB3096-93《城市区域环境噪声标准》2类标准评价。12.3.3.2污染源分析和评价施工区噪声主要来自各种施工机械设备和运输车辆。前者主要来自主体建筑物土石方开挖机械、混凝土拌和系统等，具有声源强、声级大、连续性特点，据有关资料表明，混凝土拌和系统中搅拌机产生噪声源强108dB(A)，根据计算，搅拌机影响范围白天为100m，夜间为300m，不仅对现场施工人员产生较大影响，还对周围居民区产生影响。后者主要是车辆运输带来的引擎声和喇叭声，具有源强大、流动性等特点，对公路沿线两侧的工作人员和居民产生一定影响。12.3.3.3防治措施(1)调整施工时段，避免夜间爆破，晚间10时至凌晨6时混凝土拌和系统应停止运作；(2)加强设备的维护和保养，保持机械润滑，降低运行噪声；126n9水土保持方案(3)在工程坝址以及生活区出口等车流量较大的交叉路口设立警示牌4个，标明禁止施工车辆大声鸣笛，并在该地段限制车辆时速在20km以内；(4)对在高噪声环境下工作的施工人员发放防噪声耳塞、耳罩或噪声头盔等个人防护用品。12.3.4施工期人群健康保护本工程施工总工期24个月，即从第一年的3月份至第三年的3月份，第二年的3月底水库开始蓄水，同年的6月至9月暂停施工。工程区主要传染病有病毒性肝炎、钩端螺旋体、痢疾、出血热、疟疾、流脑等。当地县、乡、村三级卫生保健网健全，医疗卫生条件可满足施工人员防病、治病需要。施工期间大量施工人员进住工地，人口密度加大，疾病传播机会增加。本工程施工人员居住在大坝左侧新建的生活用房内，生活居住条件较好，公共卫生设施齐全。生活用水水质能够得到保证，食品卫生有当地有关专业部门管理与监督，生活垃圾有当地环卫部门集中清理。因此，人群健康保护措施主要有施工区卫生清理和施工人员卫生防疫。12.3.4.1施工区卫生清理⑴原有生活性污染源旧址的清理和消毒：主要对临时生活区进行一次性清理和消毒，包括原有的厕所、粪坑、畜圈、垃圾堆放点和近十年来新埋的坟地等。选用苯酚药物用机动喷雾器消毒，同时清理固体废物。⑵对动物性传染源和传播媒介的清理：主要是灭鼠、灭蚊和灭蝇，施工期内对生活区传染源进行定期消、杀、灭。特别要加强灭鼠工作，灭鼠用鼠夹法或毒饵法(溴敌降颗粒)，每季度进行一次，控制出血热传播；灭蚊和灭蝇选用灭害灵，每年一次。将药物和工具分发给施工人员投放，同时注意做好监督管理工作。12.3.4.2施工人员卫生防疫⑴施工人员进场前的卫生检疫：施工人员进场前，对其中20％的人员进行检疫。根据施工人员来源地的疾病构成和流行状况，拟定检疫项目，发现新人境传染病后，必须对患者隔离治疗，切断传播途径。给合格者发放“作业人员健康许可证”。⑵施工人员定期健康检查：开工后，每年对10％的施工人员进行一次体检。检查内容包括：一般健康体格检查常规、疟疾、乙肝和传染性肝炎等专项检查，对特殊人群可作相应的特殊检查。若发现病种出现流行趋势，应扩大检查人数，并采取防治措施。126n9水土保持方案⑶施工人员预防免疫计划：按《全国计划免疫工作条例》有关规定，对施工人群采取疟疾预防性服药、乙肝疫苗接种的预防免疫措施。若发现新病种，应及时针对病情进行预防和治疗。12.4环境监测监测任务由具备相应资质的监测单位承担,环境管理部门组织实施。12.4.1水质监测⑴监测断面在砂石料加工系统出水入河口下游50m处、混凝土拌和废水处理后的出水口各设1个断面，共2个断面。⑵监测时间及频次水质监测在工程实施的第二年2月及第三年3月各监测1次，每次连续监测2天，每天两次。水样的采集、保存、分析方法按GB3838-2002执行，采样时同时观测水文要素。⑶监测项目水质分析项目:PH值、高锰酸盐指数、DO、石油类、悬浮物、粪大肠菌群等六项。12.4.2环境空气监测监测布点:在工程管理站房及施工临时生活区各设置1个监测点。监测项目:为TSP和NO2。采样时间、频率：在工程实施的第二年2月及第三年3月各监测1次,每次采样时间为5天。采样分析方法:依照国家环保局有关规定进行。监测同时应记录气温、气压、相对湿度、风向、风速及周围环境简况。12.4.3声环境监测在工程管理站房及施工临时生活区各设置1个监测点进行声环境现状监测，监测项目区域环境噪声。监测方法与频率按照GB／T14623—93《城市区域环境噪声测量方法》中有关规定进行。在工程实施的第二年2月及第三年3月各监测1次，共2次。每个监测点测1天，分昼间和夜间两个时段。12.4.4人群健康监测126n9水土保持方案由地方卫生防疫部门按卫生部门有关要求对施工人员进行健康监测。在工程实施的第二年2月及第三年3月各报告1次，共2次。建立疫情报告制度，发现法定传染病时，除及时上报外，应立即采取相应措施，控制疾病发展和传播。13工程建设招投标126n9水土保持方案根据《中华人民共和国招标投标法》、《水利工程建设项目招标管理规定》、《宁夏自治区招标管理办法》和《宁夏水利工程建设招标投标管理细则》的规定，结合国家发改委“建设项目可行性研究报告增加招标内容及核准事项暂行规定”的要求，确定本项目招标内容、范围及招标组织形式。13.1工程建设招标方案13.1.1工程招投标办法总则为确保项目的顺利实施，应坚持合法，公正，平等，有偿，讲求信用的原则，以技术水平，管理水平,社会信誉和合理报价等条件开展竞争，不受地区，部门限制。根据《中华人民共和国投标法》，中华人民共和国国家发展计划委员会第3、5、9号和国家发改委，建设部等七部委第12号令《评标委员会和评标方案暂行规定》，编制隆德县后窑水库除险加固建设项目招标方案。13.1.2项目招标范围及招标组织形式招标公告发布的范围包括工程施工、工程监理和设备采购三项，全面向社会公开招标。13.1.3投标、开标、评标和中标程序（1）在项目批复后在国家指定媒体上发布招标公告。（2）凡具备承担投标项目能力的法人或者其他组织都可以投标。投标人少于3个时，应当重新进行招标。投标文件应当对招标文件提出的实质性要求和条件作出响应。招标项目属于工程施工的，投标文件的内容还包括拟派出的项目负责人与主要技术人员的简历，业绩和拟用以完成投标项目的机械设备，本项目不接受联合招标。（3）开标时由招标人主持，邀请所有投标单位参加，开标时由招标人委托监察机构和公正机构检查并公正。（4）评标按照《中华人民共和国招投标管理法》进行。（5）中标人确定后，招标人向中标人发出中标通知书，该通知书具有法律效力，若中标人放弃中标项目，应当承担法律责任。按照招标文件，招标人和中标人签订书面合同。13.1.4评标委员会的人员组成和资质要求126n9水土保持方案项目主要采用招标的方式，因此，在招投标过程中，为保证项目的公开，对评委员会的组成和资质有如下要求：（1）评标委员会人员组成评标委员会人员由有关技术，经济等方面的专家组成。评标委员会主任由资深的专家担任，主任不参与投标，只负责人员的挑选和监督投票的公正性：评标委员会采用单数制，但最低不少于5人,并且技术，经济等方面的专家不得少于成员总数的三分之二；评标委员会要严格按照招标文件确定的评标标准和方法，对投标文件进行评审和比较。投标采用无记名投票的方式，以得票多者当选，但中标者的得票不得低于半数。（2）评标委员会成员的资格要求评标委员会是副高（副教授）级以上的技术职务，从事专业至少8年以上，对工程项目有较深的研究，并且职业道德良好，与投标单位无任何利害关系的。评标委员会成员应当客观公正的履行职务，遵守职业道德，对所提出的评审意见负责。13.2招标初步方案基本内容及要求项目基本情况：主要包括建设项目名称，总投资，资金来源，项目进展情况等。（1）项目法人资格需附以下附件：营业执照，法人证件或项目法人组建文件复印件。（2）招标范围本项目拟在工程施工，工程监理，设备采购等环节全部招标。（3）招标方式本项目拟在全国范围内采用公开招标的方式招标，并根据项目情况，按照国家和省有关规定，确定公开招标的范围。各项目部可利用宁夏日报和当地新闻媒体发布招标公告，进行公开招标，建筑及安装工程要求水利总承包二级以上资质单位，监理单位要求乙级以上单位。（4）招标组织形式由于本项目法人单位不具备规定的条件要求，所以本工程项目拟采用委托招标的形式进行招标。需附以下附件：项目法人与招标代理机构签订的委托协议书（复印件）。招标代理机构的资格证（复印件）及业绩状况说明。126n9水土保持方案（5）评标专家库及评标委员会情况本项目评标委员会由5至7人组成，由项目法人和评标专家组成。（说明：1.评标专家应从国家或省政府部门评标专家库或招标代理机构的专家库内抽取；2.评标委员会成员应由技术，经济等方面的专家及招标人的代表组成，成员人数为5人以上单位，其中技术，经济等方面的专家不得少于成员总数的三分之二）。（6）招标公告发布媒体（公开招标方式）项目招标公告拟在公开发行的报纸和政府网站上公开发布。说明：按照有关规定，招标公告需在国家或省指定的媒体上发布。（国家指定媒介为：宁夏日报，宁夏回族自治区政府网站）。13.3招标基本情况工程招标基本情况表建设项目名称招标范围招标组织形式招标方式不采用招标方式招标估算金额(万元)备注全部招标部分招标自行招标委托招标公开招标邀请招标勘察√设计√建筑工程√√√安装工程√√√监理√√√设备√√√重要材料√√√其他√√√情况说明本工程为农村人畜饮水供水工程，限于前期工作的超前性和工程立项建设的时机等因素，勘察、设计等前期工作不具备公开招标的条件，故建议由项目法人直接委托具有相应资质的单位承担。建设单位盖章年月日14设计概算126n9水土保持方案14.1编制依据14.1.1定额依据水利建筑工程按宁水计发【2009】13号文《宁夏水利建筑工程预算定额（试行）》进行编制。机械台时定额按宁水计发【2009】13号文《宁夏水利建筑工程预算定额（试行）》进行编制。定额不足部分参考水利部水总【2002】116号文《水利建筑工程概算定额》及《水利工程施工机械台时费定额》进行编制。14.1.2编制办法及费用标准编制办法及费用构成执行宁水计发【2009】13号文〖宁夏水利工程设计概（估）算编制规定（试行）〗。14.2基础单价14.2.1人工预算单价根据宁水计发【2009】13号文的规定，计算得技工工资为2.64元/工时，普工工资为4.97元/工时。14.2.2电、风、水基础单价施工用电主要以电网供电为主，自发电为辅，按电网供电90%、自发电10%综合计算，施工电价为0.7元/千瓦小时。施工用风按油动空压机供风计算，风价为0.12元/立方米。施工用水按购水拉运计算，水价为5.0元/立方米。14.2.3材料预算价格钢材、木材、水泥、汽油、柴油以宁夏建设工程造价管理站公布的2010年第四期建筑市场综合价为材料原价。另加运杂费、装卸费、采保费进行计算。砂子、石子、块石料以就近购买，另加运杂费、装卸费、采保费进行计算。材料预算价格高于限价时，按规定价进入工程单价，差额部分作为价差计取税金后列入其综合单价中。次要材料以宁夏计委标准定额管理站1994年颁发的《建筑工程预算定额材料价格取定表》为依据，按年物价上涨指数5%进行调整取定。14.2.4运杂费126n9水土保持方案依据宁夏水利水电建设经济定额站宁水定额发【2008】1号文关于转发《宁夏公路工程造价管理站关于发布宁夏公路汽车普通货物运输价格及装卸费的通知》综合计算。14.2.5设备出厂价以厂家和主要经销部门的询价为依据，另计运杂费、采保费进行计算。运杂费按设备价的7%计算，采保费为0.7%，不计设备成套服务费。14.3工程单价（1）其他直接费按费率进行计算，费率为4.5%。（2）现场经费根据不同工程类别按不同费率分别计算，详见下表。现场经费费率表序号工程类别计算基础现场经费费率（%）1土方工程直接费2.52石方工程直接费4.53砌石工程直接费5.04混凝土工程直接费5.05钢筋工程直接费3.56钻孔灌浆工程直接费6.57其他工程直接费3.0（3）间接费根据不同工程类别按不同费率分别计算，详见下表。序号工程类别计算基础间接费率（%）1土方工程直接工程费2.52石方工程直接工程费4.53砌石工程直接工程费5.54混凝土工程直接工程费4.55钢筋工程直接工程费3.56钻孔灌浆工程直接工程费6.57其他工程直接工程费3.5间接费费率表（4）企业利润：按直接工程费和间接费之和的不同费率分别计算，详见下表。企业利润费率表126n9水土保持方案序号工程类别计算基础企业利润（%）1土方工程直接工程费+间接费5.02石方工程直接工程费+间接费5.03砌石工程直接工程费+间接费7.04混凝土工程直接工程费+间接费7.05钢筋工程直接工程费+间接费7.06钻孔灌浆工程直接工程费+间接费7.07其他工程直接工程费+间接费5.0（5）税金：税率为3.22%。14.4独立费用14.4.1建设管理费：以工程第一至第四部分建筑安装工程费总额的4%计取。14.4.2工程监理费：以工程第一至第四部分建筑安装工程费总额的2.5%计取。14.4.3科研勘测设计费（1）资源勘察规划统筹费：按勘测设计费的10%计取。（2）勘测设计费：以工程第一至第四部分建筑安装工程费总额的5.5%计取，其中：勘测费2.0%、设计费3.5%。14.4.4技术咨询费：按《宁夏水利工程设计概（估）算编制规定》计取。14.5预备费（1）基本预备费费率3%计算。（2）价差预备费：本工程不列价差预备费。14.6水保及环保投资水保及环保投资：以工程第一至第五部分投资总额的0.5%计取14.7编制成果14.7.1主要工程量及劳动力工程总土方5.16万立方米，其中：土方开挖1.34万立方米，土方回填3.81万立方米；砌石3688立方米，其中：干砌石2968立方米，浆砌石719立方米；浇筑混凝土918立方米。劳力29万工时。14.7.2主要材料用量126n9水土保持方案工程共需钢材34吨，水泥359吨，砂子1880立方米，石子2061立方米，块石4256立方米。14.7.3工程投资工程概算总投资为408.77万元。工程部分投资393.40万元，其中建安工程279.36万元，设备费54.5万元，临时工程16.51万元，独立费用45.04万元；预备费11.8万元；水保及环保费1.97万元；淹没及征地补偿费1.6万元。14.7.4工程设计概算表工程设计概算表见下表。15经济评价126n9水土保持方案15.1项目概述为响应西部大开发，国家对水利项目建设的重视，加大投资力度，该水库在这个大环境下进行建设。通过对后窑水库进行除险加固改造，拦蓄地表径流，充分利用当地水资源，发展库灌区，改善当地农业生产条件和人民的生活条件。水库除险加固完成后，防洪标准将达到500年一遇。后窑水库属小（一）型水库，主要建筑物（土坝、溢洪道、水塔）属Ⅳ等4级。次要建筑物及临时建筑物（库内施工围堰等）属Ⅳ等5级。设计洪水标准：主要建筑物30年一遇，临时性建筑物20年一遇；校核洪水标准：500年一遇；水库设计水平年(淤积年限)为20年。水库运行方式为蓄清排洪，至设计水平年时水库汛期按汛限水位运行，遇超标洪水时及时泄洪，当水位回落至汛限水位时及时蓄水。本次除险加固的主要内容有：(1)土坝培厚加固，坝顶长258m；(2)新建泄洪建筑物﹙开敞式溢洪道﹚；(3)新建输水建筑物（放水水塔和输水明渠）。建设工期为两年，该项目为社会公益性项目，管理机构为后窑水库管理所管理。13.2经济评价13.2.1社会效益该工程实施后，水库将达到国家防洪标准，使防洪能力提高到抵御500年一遇洪水，达到除险的目的，减少对下游人民群众生命财产的威胁，改善下游水质，减少下游泥沙淤积。对农业生产和社会经济的发展起到积极作用。13.2.2生态效益水库流域属黄土丘陵区，近年来乱砍滥伐，陡坡垦植，水土流失比较严重。工程实施后，可把部分泥沙拦蓄起来，减少水土流失。同时水库蓄水量的增加，可确保下游水库水质，促进下游退耕还林(草)建设的实施。对周边生态环境恢复创造良好条件，其生态效益十分显著。内部资料仅供参考9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^G89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84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