某某水库除险加固工程设计学士学位 62页

目录摘要1ABSTRACT2安沟水库地理位置图3安沟水库工程特性表4安沟水库大坝结构分析与溢洪道设计51工程现状及存在的问题51.1大坝及坝基51.1.1大坝概况51.1.2地形地貌61.1.3坝基地质61.1.4坝体填筑质量71.1.5大坝存在的问题81.2溢洪道91.2.1溢洪道概况91.2.2溢洪道地质91.2.3溢洪道存在的问题92设计依据92.1工程等别及建筑物等别92.2洪水标准102.3设计基础资料102.4采用的规103总体设计方案104大坝114.1设计方案比较114.2防渗设计134.2.1坝体防渗134.2.2坝基防渗134.3加固后大坝渗流稳定分析144.3.1主坝加固后渗流稳定分析144.3.2加固后坝坡稳定计算17n5溢洪道225.1溢洪道右岸山坡挡土墙225.2溢洪道设计235.2.1工程现状235.2.2溢洪道过流能力计算255.2.4消能防冲计算295.2.5工程设计30结语38致39参考文献40附件一：英文专题翻译41英文原文41中文翻译48附件二：图纸59n摘要本设计对安沟水库的工程概况进行了介绍，并引用安沟水库大坝安全鉴定的结论，总结了大坝存在的问题，主要有坝体填筑质量较差，坝基砂卵石和强风化岩，以前的防渗没有形成连续体系,渗漏严重，影响大坝安全；溢洪道下游未设消能设施，尾水直接下泻到坝下游路面上，危及坝脚安全。针对这些问题本文提出了解决方案，并对各个方案进行了比较计算，选出了最佳方案。坝体防渗措施选用连锁井柱混凝土防渗墙，坝基基岩防渗用帷幕灌浆；溢洪道重新设计，最后对加固后大坝的渗流稳定和边坡稳定进行复核，消能池进行复核等，保证大坝的安全性，确保改良措施达到除险加固的目的。关键词：防渗墙帷幕灌浆除险加固稳定分析nAbstractThedesignintroducedstheproject’soverviewofAngoureservoir,quotestheconclusionofAngouDam’ssafetyidentifyandsummesuptheproblemsofthedam:mainlyincludingthepoorquality,ofthemainbodyofDam’sfillingandfoundationofsandandgravelofweatheredrock,thereisnocontinuoussystemseepageinthepastandleakageisserious，whicharebadimpactondam’ssafety.DownstreamofSpillwayhasnoenergydissipationfacilitiesandthetail-waterfallsdirectlytothelowerreachesoftheroadofDams,whichendangeringthesafetyofDam’sfoot.Inthispaper,wethinkoutthesolutionstotheseproblems,comparesthevariousoptionsandelectesthebestoption.DamseepagecontrolmeasuresadoptsChainWellcolumnconcretecut-offwall,impermeablebedrockfoundationwithcurtaingrouting;spillwayre-designedafterthelastofthereinforcementoftheseepagestabilityofdamandslopestabilityreview,energydissipationpool,suchastheconductofthereviewmeetingtoensurethesafetyofthedam,ensuringthattheimprovementmeasurescanachievethepurposeofreinforcement.Keyword：Cut-offWallCurtainGroutingReinforcementStabilityAnalysisn安沟水库地理位置图图1.安沟水库地理位置图n安沟水库工程特性表序号项目单位数量备注现状加固后一水文1流域面积89892设计洪水位m275.86274.41黄海高程系，下同3校核洪水位m278.95278.484正常高蓄水位m270270二主要建筑物（一）大坝1坝型均质土坝心墙坝砼防渗墙2坝顶高程m279.55278.973坝基高程m2432434最大坝高m36.5536.555坝顶长度m295295(二)溢洪道1进口底高程(m)m2702702宽顶堰长m32323控制段底宽m46464消能型式无消力池n安沟水库大坝结构分析与溢洪道设计1工程现状及存在的问题安沟水库位于汝州市北20km焦村乡安沟村附近，属淮河流域沙颖河水系，工程处于北汝河支流黄涧河上，水库控制流域面积89km2，总库容1530.27万m3，属中型水库。其设计防洪标准为50年一遇，校核洪水标准为2000年一遇。相应的正常蓄水位270m，设计洪水位274.41m，校核洪水位278.48m。安沟水库下游保护区有5万多人以及军事光缆、省道洛界公路等，防洪位置重要。安沟水库枢纽由大坝、溢洪道、输水洞等建筑物组成。a）水库于1959年9月动工至1960年完成坝高32m，1974年续建加高，1982年另开溢洪道，直到1983年春完工。b）溢洪道位于大坝右岸，无闸门控制，型式为宽顶堰，长32m，底宽46m，堰顶高程270m。堰后接1：10陡坡，底宽收缩为20m的梯形断面，本区气候属于温暖带大陆性半湿润、半干旱气候，四季分明，具有冬长寒冷雨雪少，春季干旱风沙多，夏季炎热雨集中，秋季晴和日照长的特点。降水量、蒸发量、气温等气候要素的年变化明显。年平均温度14.2℃，多年平均降水量为615.9mm，年际差别很大，年分配极不均匀，夏秋季受东南暖湿气流影响，降雨较多，6月至9月降水占全年降水量的60%，冬、春季节干旱、寒冷，少雨雪，历年平均无霜期215天。当地秋冬季多为西北风，春夏季多为东南风，风力最大8级，风速可达20m/s。1.1大坝及坝基1.1.1大坝概况大坝为均质土坝，坝顶高程279.55m，最大坝高36.55m。右坝段（原主坝）坝顶宽8.4m，坝顶长度253m，防浪墙顶高程280.05m；左坝段（原副坝）坝顶宽3.6m，坝顶高程278.97m，坝顶长98.5m，防浪墙顶高程279.83m。坝基防渗工程采用粘土截水槽，槽底宽5m，深7m，边坡1：1，未将坝基砂卵石层截断。迎水坡为干砌石护坡，自上而下坡率分别为1：2.62、1：3.3、1：3、1：4，在高程267.15、262.20、258.0处变坡；下游坡自上而下坡率为1：2.0、1：2.75、1：3.4、1：2.16，在高程267.16、255.62、248.54处变坡。上游设马道3条，下游设马道3条，大坝典型断面如图：n图2.大坝典型断面图1.1.2地形地貌坝址区为高低起伏的剥蚀低山。左岸最高山顶高程311.8m，高出河床42.5m左右，右岸最高山顶高程308.1m，高出河床39.1m左右，两岸山高坡陡，基岩裸露。坝址区河谷成“V”字形，底宽200m左右。两岸均为白云质灰岩，坡度35°～45°，河床高程（原地面）约242--246m。1.1.3坝基地质坝址区为高低起伏的剥蚀低山。左岸最高山顶高程311.8m，高出河床42.5m左右，右岸最高山顶高程308.1m，高出河床39.1m左右，两岸山高坡陡，基岩裸露。坝址区河谷成“V”字形，底宽200m左右。两岸均为白云质灰岩，坡度35°～45°，河床高程（原地面）约242～246m。坝址区在勘探深度围揭露地层除坝体人工填土外，其下部为上更新统冲积成因的砂卵石层和粉质粘土；下伏寒武系白云质灰岩。坝址区地层根据时代、成因、岩性及其物理力学性特征，共划分为7个土、岩体单元，现由上到下分述如下：（1）人工填土主要为筑坝土，岩性以壤土为主。第①层：填筑土（QS）：杂色，含有混凝土，可见碾压痕迹，具层理，偶含钙质小结核。第②层：坝体填土（壤土）（QS）：褐黄色，稍密，可塑状，可见碾压痕迹，具层理，偶含钙质小结核。（2）第四系上更新统冲积成因，为河床近期冲积物，岩性主要为砂卵石层和粉质粘土互层，主要在大坝底部揭露。第③层：砂卵石层（Qn3al）：杂色，冲积成因，卵石为灰白色白云质灰岩，并夹有少量紫红色石英砂岩，磨圆度较好；砂为灰黄色石英粗砂。第④层：粉质粘土（Q3al+pl）：褐黄～棕黄色，可塑状，可见针状孔隙，含铁锰质氧化物，可见灰白色钙质条纹，含钙质结核，一般粒径1～2cm，干强度较高。第⑤层：砂卵石层（Q3al）：杂色，冲积成因，卵石为灰白色白云质灰岩；砂为灰黄色石英粗砂。（3）寒武系河湖相沉积，岩性主要为白云质灰岩。第⑥层：白云质灰岩（ε）：灰色、灰白色，强风化白云质灰岩。岩芯破碎，多呈碎屑或碎块状。第⑦层：白云质灰岩（ε）：灰色、灰白色，弱风化白云质灰岩。岩芯多呈柱状，最大柱长30～50cm，岩石质量指标RQD值55%～75%。根据2001年国家质量技术监督局发布的《中国地震动参数区划图》（1:400万），水库区位于地震动峰值加速度0.10g，相应地震基本烈度Ⅵ度。按《水工建筑物抗震设计规》（SL203—97）及《水库大坝安全评价导则》（SL258—2000）规定，对6度区工程可不进行抗震复核。1.1.4坝体填筑质量根据本次地质勘察资料，坝体为均质土坝，填土岩性以壤土为主，坝体填筑质量差，夯实不密实，室试验表明，坝体填土天然干密度平均值仅为1.60g/cm。干密度平均值大于1.63g/cm3的占31％。根据《碾压土石坝设计规》（SL274—2001）规定的三级坝压实度应为96%～98%，因此坝体质量评价以压实度的96%（即1.63g/cm3）进行评价，坝体施工质量较差，填土压实不均匀，大坝质量未达到设计要求，坝体质量较差。其物理力学性质见表1-1和2-2。表1-1坝体土物理性质指标统计表岩性特征值含水量W(%)比重G密度g/cm3干密度ρdg/cm3孔隙比e饱和度Sr(%)液限WL(%)塑限WP(%)塑性指数IL液性指数IP填土样本数n38383838383838383838下页见续表n最大值max25.12.732.011.690.81195.436.923.00.8716.3最小值min18.92.701.801.500.61266.324.813.00.028.9平均值μ22.12.721.951.600.70086.030.617.50.3613.2最小平均值20.52.711.881.550.65676.227.715.30.2811.1标准差σ1.610.0070.0520.0490.0546.0083.5682.1730.1741.844变异系数δ0.070.0030.0260.0310.0770.0700.1170.1240.4810.134表2-2坝体土力学性质指标统计表岩性特征值剪切压缩渗透直剪饱和快剪压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量Es(MPa)渗透系数Kv(cm/s)C(kPa)φ(°)C(kPa)φ(°)填土样本数n1717101024249最大值max41.42038.613.40.458.352.0E-5最小值min15.910.811.35.20.24.023.3E-6平均值μ28.59414.82926.318.790.3195.8261.26E-5标准差σ7.9292.9528.0822.4640.0821.4820.622变异系数δ0.2770.1990.30720.2800.2560.25430.4931.1.5大坝存在的问题1）根据本次地质勘察资料，坝体为均质土坝，填土岩性以壤土为主，室试验表明，坝体填土天然干密度合格率31%小于规规定的90%，坝体质量不合格。n坝体填筑土质不满足现行规的要求，工程的设计及施工水平均较低，建坝时对上坝土料和碾压未作严格要求，施工质量较差。2）河槽部分坝基主要是砂卵石层和壤土，地部为寒武系白云质灰岩，岩层裂隙发育，第四系土层或坝体填土接触部位为砂卵石层，透水严重，根据现场注水试验渗透系数为2.18～5.91m/d，具强透水性。大坝没有形成连续的防渗体系，坝下游有多处渗水点明流和冒水翻砂现象,渗漏严重。右岸坡下伏岩体和坝基下伏强风化白云质灰岩，渗漏量大，存在接触冲刷现象；坝体、截水槽与砂卵石接触面未设反滤，计算最大渗透坡降均大于砂卵石允许渗透坡降。坝基渗流稳定不满足规要求，坝基渗漏严重。3）主坝坝体多处裂缝，其中有几条贯穿性裂缝。1.2溢洪道1.2.1溢洪道概况水库于1959年9月动工，至1960年7月基本建成，1974年续建加高，1982年另开右岸（西）溢洪道，直至1983年春完工。新开溢洪道设在水库右侧，进口高程270m，型式为宽顶堰，底宽46m，岸坡较陡。原溢洪道进口高程为266m，现已封堵成为左坝段（原副坝）一部分。溢洪道进口座落在安山岩上，两侧和底部采用混凝土块石护砌，护砌标准低，质量差；下游无消能防冲设施，尾水直接下泻到坝下游路面上，危及坝脚安全。按照《水库大坝安全评价导则》(SL258—2000)，将溢洪道安全性定为C级。1.2.2溢洪道地质现用溢洪道位于大坝右侧，进口高程270m，型式为宽顶堰，底宽46m，堰后接1：10陡坡，底宽收缩为20m的梯形断面，岸坡较陡。建筑物底板及边墙地质为白云质灰岩和砂卵石地基。1.2.3溢洪道存在的问题溢洪道右岸坡现状岩石风化、破碎；护底和原溢洪道边墙混凝土强度不够、表面剥落、碳化严重和裂缝较多；溢洪道护砌不完整，护砌剥蚀严重；两边边墙高度不够；下游无消能防冲设施，尾水直接下泻到坝下游路面上，危及坝脚安全。2设计依据2.1工程等别及建筑物等别n安沟水库水库控制流域面积89，总库容1530.27万，属中型水库。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）和《防洪标准》（GB50201—94），工程等级为Ⅲ等，相应主要建筑物级别为3级。安沟水库下游保护区有5万多人以及军事光缆、省道洛界公路等，防洪位置重要。2.2洪水标准根据水库规模及防洪任务，其原防洪标准为50年一遇设计，2000年一遇校核；本次水库大坝除险加固设计仍采用防洪标准为：设计洪水标准为50年一遇，校核洪水标准为2000年一遇洪水的计算。设计防洪标准为50年一遇，校核洪水标准为2000年一遇。相应的正常蓄水位270m，设计洪水位274.41m，校核洪水位278.48m。2.3设计基础资料1）安沟水库大坝安全综合评价报告（2007年5月）2）安沟水库平面布置图、纵剖面图3）安沟水库土坝横断面图;4）安沟水库监测报告2.4采用的规1)《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—20002)《中华人民国国家标准》GB50201—943)《碾压土石坝设计规》SL274—20014）《溢洪道设计规》SL253—20005）《中国地震动峰值加速度区划图》（2001）6）《水利水电工程地质勘测规》GB50287—997）《水力计算手册》3总体设计方案考虑到安沟水库的总体情况，本次除险加固设计主要做了如下工作：1）挡水建筑物n为了确保水库安全，有必要对大坝坝体及基础接触部位进行防渗处理。根据我省其他大中型水库坝身、坝基防渗处理的经验，结合本工程实际情况，本着经济、实用、高效的原则，采用坝身设置防渗墙的工程措施，降低坝体浸润线，同时解决基础接触部位渗漏问题，对大坝进行加固处理。使渗水能自由地向坝外排出，且满足反滤要求及便于观测和检修，防止渗流出逸处产生渗透变形。为了增强大坝的防渗性能，本次除险加固设计对坝体及基岩面以上坝基进行防渗处理。自强风化基岩面以下采用灌浆帷幕，防渗墙和灌浆帷幕的中心线均与坝轴线重合，灌浆帷幕采用单排孔，孔距1.5米。2)泄水建筑物现状溢洪道存在诸多问题，本次设计针对这些问题进行，例如，下游无消能防冲设施，则建立消力池（其中，包括底流消能、挑流消能及面流消能的方案比较）；护底和原溢洪道边墙混凝土强度不够、表面剥落、碳化严重和裂缝较多，则需将这些拆除，重新加固设计；溢洪道过短，且地基为砂砾石，下游冲刷严重，需新建边墙、护底。4大坝4.1设计方案比较土石坝质量问题主要具体表现在:渗漏，滑坡和裂缝，我们一般处理渗漏的原则是“上堵下排”。上堵的措施有垂直防渗和水平防渗。下排的措施有:在坝体背水坡脚附近开挖导渗沟、减压井等。上游水平防渗措施一般有水平粘土铺盖和铺土工膜等。它可以增加渗径、降低渗透坡降，减少渗漏量，但不能完全截断渗流。防渗铺盖的优点是造价低、施工简单，但当长度超过一定限度后，防渗效果并不能显著增加。其中土要慎重，必须了解土的分布情况，厚度、干容重以及粘土下面覆盖层的厚度、粒径组成和透水性等；二是人工填筑粘土铺盖长度与坝前设计水头比，一般有7-8倍，最大也有超过10倍；三是铺盖粘土渗透系数应小于1000倍地基的渗透系数；四是粘土铺盖要避免与河床覆盖层渗透系数K>10cm/s透水层接触；五是铺盖粘土要封闭大坝两侧岸坡，避免绕渗。垂直防渗方案一般有粘土截水槽、帷幕灌浆、高压喷射灌浆、混凝土防渗墙、劈裂灌浆防渗、冲抓套井回填粘土防渗、土工合成材料防渗、射水造孔混凝土防渗等。与水平防渗相比，垂直防渗能够可靠、有效地截断渗流，在不完全封闭透水地基的情况下防渗效率也比水平防渗高。在技术可行、经济合理的前提下，应优先采用垂直防渗方案。安沟水库大坝渗漏是由于当时施工质量控制不严、碾压密实度不够、防渗墙和截渗槽未形成连续体系等原因造成的。为从根本上解决坝体渗漏问题，需对大坝进行防渗加固处理。安沟水库大坝为均质坝，坝体填土为低液限粘土，可采用的防渗加固主要措施有：选择以下三种方案进行比较：方案①：大坝劈裂灌浆劈裂式切断软灌浆是运用坝体应力分布规律，用一定的灌浆压力，将坝体沿坝轴线方向劈裂，同时灌注合适的泥浆，形成铅直连续的防渗泥墙，堵塞漏洞、裂缝或弱层，以提高坝体的防渗能力，同时通过浆、坝互压和湿陷，使坝体部应力重分布，提高坝体变形稳定性。该方法造价低，施工相对简单，便于操作，投资低，在对均质土坝渗漏处理中应用相对较多，n但劈裂灌浆质量不易控制，处理效果与土质情况、浆液容重、灌浆压力等因素密切相关，处理效果可靠性差。方案②：连锁井柱防渗墙连锁井柱是用人工分层挖井、井分层浇筑混凝土井圈，达到基岩后，再回填素混凝土或粘性土，然后逐个相连成防渗墙。井柱直径一般采用2.0—2.5m，井壁厚0.15—0.25m。施工时，先做主井，后作副井。井底与基岩接触处应设齿墙。墙嵌入基岩0.5—1.0m。若基岩破碎，则还要设灌浆帷幕。此种防渗墙既可用于处理坝基的渗漏，又可用处理坝体的渗漏。这种防渗墙的优点是施工中很少使用机械、施工技术较易掌握，也便于组织人力在全线多井并进作业，一缩短工期。由于施工和排水的困难，这种墙只宜用于透水层的深度不超过20m；用于坝体防渗，则还可以深些。方案③：高压喷射灌浆法造防渗墙。高压喷射灌浆是利用工程钻机，将安上特制喷嘴的注浆管下到设计要求的预定位置，然后用高压水泵、空气压缩机、高压泥浆泵将水或浆液通过喷嘴按预定方向喷射出来，冲击破坏土体，使一部分细小土粒随浆液冒出地面，其余土粒在喷射流束的冲击力、离心力、重力等综合作用下，与浆液搅拌混合，并按一定的浆土比例和重量大小，有规律地重新排列。待浆液凝固以后，在土形成一定形状的固结体，固结体的形状与喷射流移动方向有关。高喷灌浆法具有施工速度较快，固结体强度大，可靠性高等优点，与普通灌浆法相比还具有以下特点：其在覆盖层中不存在可灌性问题；浆液不易流失，能保证预期的加固围和控制固结的形状；能在钻孔中任何一段施工；可以倾斜方向喷射施工；采用水泥浆液，不会造成环境和地下水的污染，且耐久性较好；施工噪声较小。其最显著的特点是不受库水位的干扰。虽然方案①投资较低，但是施工质量难以保证、不可靠，且泥墙设计厚度要根据土坝土质、碾压质量、隐患性质和坝高等情况来综合确定，据现场查看，安沟水库坝面出现数条横向裂缝，其中有几条贯穿性裂缝，在劈裂式灌浆形成帷幕的时候，因为这些横向裂缝的存在，不仅会导致漏浆、冒浆现象，而且这些横向裂缝的存在，也会使所形成的浆体帷幕质量较差。因此，该方案不适合本工程。方案②与方案③比较，二者均对大坝防渗处理有着很好的效果，在对均质土坝渗漏处理中应用较为广泛，但是，方案③从技术的角度分析，高压喷射灌浆形成的防渗体，多呈复合型，具有良好的防渗性能，渗水先经渗透凝结层，再进入防渗性极强的浆皮层，最后才能到达呈木纹状的墙体核心，然后沿相反的层次穿过防渗体。由于是多层复合体，削减渗水压力作用较为明显，高喷灌浆施工技术要求高，防渗效果不稳定；同时还存在入岩搭接问题，成墙不直接，整体性检测难度大，虽施工技术参数有比较完善的经验数据，但防渗体及防渗效果的现场检测较为困难。本次防渗最大深度超过50m，高喷灌浆的最佳深度在40米以。二者比较，方案②施工便于操作，质量容易控制，且工程造价略低，n且有工程经验：丹江口水库水利枢纽左岸为土石坝，最大坝高56m，施工质量较差，干容重合格率低，采用连锁井柱防渗墙处理后，防渗效果明显，通过强的水头损失约为50%，故予以采用。4.2防渗设计4.2.1坝体防渗根据比选结果，坝体防渗采用连锁井柱混凝土防渗墙方案。坝体施工质量较差，填土压实不均匀，大坝质量未达到设计要求，坝体质量较差。鉴于以上严重情况，本设计在比较几种防身方案的基础上，选择最优方案进行防渗处理。防渗墙上至坝顶，下至坝基下5m，且必须满足：防渗板墙的渗透系数和防渗板墙的抗渗坡降：渗透系数：K≤1.0×10-6cm/s；抗渗坡降：Jmax＞80。防渗墙厚度的确定，根据公式：δ=△H/J式中：△H—为作用在防渗墙上的水头差（m）；J—渗透破坏坡降；δ—防渗墙厚度。取偏于安全工况，△H=60，J=80，计算得δ=0.750，取墙厚为0.8m。防渗墙的材料：防渗墙材料的选择考虑以下因素，防渗墙的物理力学性能；施工机械和工艺过程要求；防渗墙厚度；材料供应条件和价格；施工经验等。为了满足拌合料质量、输送、灌注的要求，拌合料和易性要好，不离析、不沉淀。水泥采用425#普通硅酸盐水泥，卵石粒径为10~20mm，砂料为中粗砂，造浆粘土要求塑性指数大于20，粒径小于0.005mm的粘粒含量在50%以上，含砂量小于5%。4.2.2坝基防渗安沟水库河槽部分坝基主要为砂卵石层和壤土，底部为寒武系白云质灰岩，岩层裂隙发育，第四系土层或坝体填土接触部位为砂卵石层，透水严重，根据现场注水试验渗透系数为2.18～5.91m/d，具强透水性。主坝砂卵石层之下、副坝坝基、右坝肩有0.6～2.2m的强风化白云质灰岩，大坝没有形成连续的防渗体系，坝下游有多处渗水点明流和冒水翻砂现象,渗漏严重。对于砂卵石的垂直防渗措施，由于砂砾石地基透水层很深，粘性土截水槽和混凝土防渗墙的实施就有困难，可采用帷幕灌浆法。简单来说，就是利用高速射流切割掺搅土层，改变原土层的结构和组成，同时灌入水泥浆或复合浆形成凝结体，以达到加固地基和防渗的目的。n对于基岩的垂直防渗措施，无论从施工条件、防渗效果还是工程造价，采用灌浆帷幕是很适宜的。本次设计，该部分采用灌浆帷幕进行防渗处理。帷幕灌浆孔宜采用回转式钻机钻进，帷幕插入弱风化基岩深度至少一米。第一层砂砾石层以下采用帷幕灌浆。帷幕灌浆深度由地质报告提供的渗透剖面图确定，防渗墙和灌浆帷幕的中心线均与坝轴线重合。灌浆采用单排孔，孔距1.5m。灌浆前需在现场做实验，确定灌浆参数。帷幕灌浆按分序加密的原则进行，分为三序施工。在灌浆过程中，可根据实际情况适当添加速凝剂，以达到速凝早强目的。坝基帷幕灌浆采用重复灌浆法，安排在防渗墙施工后进行，钻孔采用回转式钻机钻进，成孔后必须进行清洗、压水，之后方可进行灌浆，幕灌浆的钻孔灌浆按设计排定的顺序，逐渐加密。两排孔或多排孔帷幕，大都先钻下游排，再钻灌上游排，最后钻灌中间排。同一排孔多按3个次序钻灌。灌浆方法均采用全孔分段灌浆法。灌浆完成后，坝体未灌浆孔用粘土球回填并导实，施工完成后按照设计要求打检查孔，进行压水试验，检查灌浆效果。4.3加固后大坝渗流稳定分析4.3.1主坝加固后渗流稳定分析1）计算模型和计算断面选取坝体坝基以及塑性混凝土防渗墙一并进行渗流稳定和结构稳定分析，选择河槽段典型横断面作为计算断面，该断面上游坡坡比自上而下为1：2.62、1：3.3、1：3、1：4；下游坡坡比自上而下依次为：1：2、1：2.75、1：3.4，坝高36.55m。采用平面有限元分析方法进行渗流计算，瑞典圆弧法进行边坡稳定计算，其中考虑了孔隙水压力的作用，采用有效应法进行计算。大坝渗流、稳定分析采用理正软件设计研究所的分析软件计算。2）计算理论大坝渗流计算采用平面有限元法进行计算。由于大坝已运行多年，可认为主体完全固结，采用不可压缩渗流方程，认为渗透系数各向同性，稳定渗流水头函数满足如下方程：根据达西定律和连续条件，可得二维渗流方程式中：，分别为x向和y向的渗流速度；n，分别为x向和y向的渗流系数；H为渗流场中某一点的渗压水头，m。3）分析计算工况主坝加固后渗流分析工况：工况1：正常蓄水位270m与下游相应水位242m；工况2：设计洪水位274.41m与下游相应水位242m；工况3：校核洪水位278.48m与下游相应水位242m；工况4：水位骤降（校核水位降至正常蓄水位）。4）计算参数的选取各土层计算参数采用地质报告建议值，见表3-3表3-3渗透系数取值表部位土层定名渗透系数（cm/s）渗透系数（m/d）坝体填土壤土1.11×10-50.00959塑性混凝土墙混凝土1.0×10-60.000864坝基砂卵石4.75×10-34.104坝基强风化白云质灰岩4.54×10-40.3923坝基弱分化白云质灰岩2.5×10-40.216坝基粉质粘土2.29×10-60.00198坝基防渗帷幕1.0×10-50.00864排水棱体堆石渣料1.0×10-28.645）计算结果渗流分析采用软件计算结果有稳定渗流场的浸润线，水力坡降，任意点的流场数据及单宽渗流量。渗流计算结果见下页表4-4。表4-4渗流计算结果n计算工况上游水位下游水位水头防渗墙渗透坡降下游出口最大坡降防渗帷幕渗透坡降计算单宽渗流量(m3/d.m)(m)(m)(m)正常蓄水位270242285.140.063.580.11设计洪水位274.4124232.416.010.066.670.88校核洪水位278.4824236.486.430.066.00.96水位骤降278.48降至27024236.48降至284.880.064.300.79计算结果简图如下：工况1：正常蓄水位270m与下游地面高程242m的稳定渗流情况下：图3.正常蓄水位大坝流网图工况2：设计洪水位274.41m与下游相应水位242m图4设计洪水位大坝流网图工况3：校核洪水位278.48m与下游相应水位242mn图5校核洪水位大坝流网图工况4：水位骤降（校核水位降至正常蓄水位）图6水位骤降下大坝流网图（第四天）5）计算成果的分析坝体渗流稳定分析有渗流理论计算知：大坝浸润线逸出点都在棱体排水体，不会发生渗透破环，因此，大坝渗流稳定满足要求。坝基的渗流稳定性分析根据渗流程序计算得出的流网计算，大坝下游出口最大坡降为0.06，且渗透坡降都小于允许值，因此，大坝下游坝基渗流稳定满足要求。4.3.2加固后坝坡稳定计算1）依据资料坝体土的物理、力学指标（见下页表5-5）n表5-5边坡稳定计算采用的参数坝料湿容重（KN/m）饱和容重（KN/m）C(kPa)φ(°)水上水下水上水下坝体坝基壤土19.1620.0325.922.212.610.6排水棱体2022.6003235碓石2022.6003235坝基砂卵石20.721.4003234坝基粉质粘土19.920.1242015.414.1坝基强风化白云质灰岩25.625.630030021.821.8坝基弱风化白云质灰岩26.226.280080033.833.8防渗墙24243503503030帷幕灌浆17173503503030计算断面选取稳定分析计算断面采用本次设计断面，所取断面为大坝上主河槽最大坝高断面。大坝计算断面图如下：图7安沟水库大坝典型断面图2）计算方法根据《碾压式土石坝设计规》（SL274-2001），对大坝采用瑞典圆弧法进行抗滑稳定计算。3）计算工况根据《碾压式土石坝设计规》（SL274-2001）的要求，并结合水库的运行情况，计算工况为：n正常工况：<1>正常蓄水位时形成稳定渗流期上、下游坝坡稳定；<2>设计洪水位时形成稳定渗流期上、下游坝坡稳定；非常工况：<1>校核洪水位时形成稳定渗流期下游坝坡稳定；<2>库水位由校核洪水位降落至正常蓄水位时上游坝坡稳定；<3>安沟水库区位于地震动峰值加速度0.10g，相应地震基本烈度Ⅵ度。按《水工建筑物抗震设计规》（SL203—97）及《水库大坝安全评价导则》（SL258—2000）规定，对6度区工程可不进行抗震复核。4）坝坡稳定分析成果安沟水库大坝稳定性按三级建筑物标准进行核算，安全系数满足：正常情况不小于1.30；非常1情况不小于1.20，非常2情况不小于1.20。经计算，大坝抗滑稳定安全系数见下表（6-6）。表6-6边坡稳定计算结果计算条件计算工况允许最小安全系数折减后允许最小安全系数上游坡抗滑安全系数下游坡抗滑安全系数备注正常运用条件正常蓄水位1.301.1961.3041.215采用瑞典圆弧法计算坝坡稳定时，安全系数可降低8％设计洪水位1.301.1961.2711.217非常运用条件校核洪水位骤降至正常水位1.201.1041.264-----校核洪水位1.201.104-----1.210计算结果简图如下：正常工况：<1>a.正常蓄水位时形成稳定渗流期上游坝坡稳定计算结果简图如下：n图8正常蓄水位上游坝坡稳定计算结果简图b.正常蓄水位时形成稳定渗流期下游坝坡稳定计算结果简图如下：图9正常蓄水位下游坝坡稳定计算结果简图<2>a.设计洪水位时形成稳定渗流期上游坝坡稳定计算结果简图如下：图10设计洪水位上游坝坡稳定计算结果简图b.设计洪水位时形成稳定渗流期下游坝坡稳定计算结果简图如下：n图11设计洪水位下游坝坡稳定计算结果简图非常工况：<1>校核洪水位时形成稳定渗流期下游坝坡稳定计算结果简图如下：图12校核洪水位下游坝坡稳定计算结果简图<2>库水位由校核洪水位降至正常蓄水位时上游坝坡稳定计算结果简图如下：图13库水位由校核洪水位降至正常蓄水位时上游坝坡稳定计算结果简图n5）坝坡稳定分析结论参考《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000），《碾压式土石坝设计规》（SL274—2001），三级建筑物的容许安全系数为：正常情况1.30，非常情况1.20。采用瑞典圆弧法计算坝坡稳定时，安全系数可降低8%。坝坡在正常情况和非常情况下均大于各自的允许安全系数，满足规要求。5溢洪道5.1溢洪道右岸山坡挡土墙大坝上游右岸山坡堆积大量松散材料，很容易滑坡，堵塞溢洪道进口，为防止右岸山坡松散材料滑坡，在右岸山坡修建M7.5浆砌石重力式，挡土墙长40m。，最大墙高3m，顶宽0.5m，底宽2m。混凝土基础高0.50m，两侧外伸各0.5m，宽3m。挡墙每隔10m设一道沉降缝。在墙后回填土时，应先于墙背填筑一层不小于0.5m厚的砂石料。墙身每隔3m设一直径为0.1m的排水孔。用理正软件对安沟水库浆砌石挡土墙稳定计算采用以下方法：①沿建基面的抗滑稳定按以下抗剪强度公式进行：式中：Kc—抗滑稳定安全系数，按三级建筑物取[K基本]=1.05；[K特殊]=1.0f—边墙与基面接触面的抗剪摩擦系数，取f=0.55；∑W—作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的法向分量；∑P—作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的切向分量。②抗倾覆稳定计算公式：式中：∑My—作用于墙体的荷载对墙前趾产生的稳定力矩；∑Mo—作用于墙体的荷载对墙前趾产生的倾覆力矩；Ko—抗倾稳定安全系数，按规取[Ko]=1.5。③地基承载力校核：n式中：L1—合力作用点到上游端点的距离；e—偏心距；—底板上、下游端的地基应力，取[σ]=800~1000Kpa。边墙稳定复核，最不利情况进行计算。计算简图如下（图12-12）图.13浆砌石挡土墙计算简图滑移验算满足：Kc=3.833>1.300倾覆验算满足：K0=3.620>1.500，趾处地基承载力验算满足：压应力=46.121<=600.000(kPa)，踵处地基承载力验算满足：压应力=25.595<=650.000(kPa)，地基平均承载力验算满足：压应力=35.858<=500.000(kPa)。从以上计算结果可看出，新建浆砌石挡土墙在荷载基本及特殊组合工况下都能满足稳定要求。5.2溢洪道设计5.2.1工程现状溢洪道位于大坝右岸，无闸门控制，控制段为开敞式宽顶堰，长32m，底宽46m，堰顶高程270m，堰后接1：10陡坡，底宽收缩为21.45m的梯形断面。陡槽段长39.5m，宽21.45m；现状溢洪道底部和两侧护砌不完整，护砌剥落，两岸边墙高度不够，下游无消能防冲设施，没有尾水渠，下泄水流不能安全泄入下游河道，直冲坝下交通道路，存在安全泄洪隐患。此次设计依据《防洪标准》（GB50201—94），《溢洪道设计规》（SL253—n2000）及其它相关规，本着投资最节省的原则，对溢洪道按3级建筑物、50年一遇设计洪水位274.41m，溢洪道泄水量为638.22/s。溢洪道2000年一遇校核洪水位278.48m，溢洪道泄水量为1832.18/s。取原溢洪道行洪断面，清淤疏挖后，对边墙、底板进行衬砌。5.2.2加固设计溢洪道由进口引渠段、控制段、陡坡段、消力池、尾水渠组成。因为桩号（0+178.2）上游地质为白云质灰岩，下游是砂卵石地基，而出口消能设施建在砂卵石地基上，所以消能方式为底流消能。（挑流消能虽结构简单，投资节省，消能效果也好。但是，缺点是：使水面波动大，消能时常产生雾化现象。而且，在泄量较大时，对土基或破碎软弱基岩冲蚀较严重，影响坝和其他建筑物的安全和正常运行。）1、引水渠由于地形、地质条件的限制，溢洪道往往不能紧靠库岸，须在溢流堰前开挖引水渠，将库水平顺地引向溢流堰。引水渠的取缔视地形条件可做成平底或具有不大的逆坡，此次设计做成平底。2、控制段控制段包括：溢流堰及其两侧的连接建筑物。溢流堰是水库下泄洪水的口门，是控制溢洪道泄流能力的关键部位。因此，溢流堰的形式（薄壁堰、宽顶堰、实用堰）和尺寸必须合理选择。本工程选择宽顶堰，是因为它结构简单，施工方便，堰矮，荷载小，对承载力较差的土基适应能力强，在泄量不大或附近地形较平缓的中小型工程中，应用较广。控制段的结构设计包括：结构形式选择和布置、荷载计算及其组合、稳定计算等。SL253—2000《溢洪道设计规》指出：堰的稳定分析可采用刚体极限平衡法。堰的沿基底面的抗滑稳定安全系数按下列抗剪断公式计算。式中：K为按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数；为堰体混凝土与基岩接触面间的抗剪断摩擦系数；为堰体混凝土与基岩接触面间的抗剪断凝聚力，Kpa；为作用于堰体上的全部荷载对堰体混凝土与基岩接触面的法向分量，kN；为作用于堰体上的全部荷载对堰体混凝土与基岩接触面的切向分量，kN；A为堰体育基岩接触面的面积，。经计算，其基本组合、特殊组合下的抗滑稳定安全系数均大于规要求的对应的K值，满足。n3、泄槽泄槽是常见的一种平面布置形式，溢流堰先接收缩段，再接等宽泄槽，最后接出口扩散段。设置收缩段的目的在于节省泄槽土石方开挖量和衬砌工程量；设置出口段的目的在于减小出口单宽流量，有利于下游消能和减轻水流对下游河道的冲刷。泄槽纵剖面的设计主要是决定纵坡。泄槽纵坡必须保证泄流时，溢流堰下为自由出流和槽中不发生水跃，使水流出于急流状态。因此，泄槽纵坡必须大于临界坡度；泄槽横剖面在岩基上接近巨形，以使水流分布均匀，有利于下游消能。在土基上则采用梯形，但边坡不宜太缓，以防止水流外溢或影响流态，一般为1：1—1：1.5。收缩段和扩散段均在平面上成对称。5.2.2溢洪道过流能力计算本次水库除险加固设计50年一遇设计洪水位274.41m，溢洪道泄水量为638.22/s。溢洪道2000年一遇校核洪水位278.48m，溢洪道泄水量为1832.18m3/s。能满足宣泄校核洪水要求。本次对设计洪水和校核洪水进行验算。按宽顶堰水力计算公式计算：式中，堰无侧收缩，自由出流，为堰孔数，为一个堰孔的净宽。因仅有边墩而无闸墩存在，故。对梯形断面：，为边坡系数。宽顶堰的流量系数m决定于堰顶的进口形式和堰的相对高度,如图14所示，并用如下经验公式计算：图.14宽顶堰流简图n上式的适用围为03.0；当3.0时，m可视为常数，即m=0.32。算得：设计洪水时，Q＝639.22/s＞638.22/s，满足设计洪水泄洪要求。校核洪水时，Q校核＝1832.36/s＞1832.18/s，满足校核洪水泄洪要求。5.2.3陡槽水面线计算（1）一级陡槽水面线计算一级陡槽首端：宽度为b=20m，则q=Q/b=91.6/s。通过溢洪道水流在陡槽进口处将形成临界水深。计算见图如下：图.15一级陡槽示意图（坡率：1：2.5）根据以上公式迭代，得出临界水深hk。算得：n＝8.911m取混凝土糙率n=0.018，代入公式得=74.058，则临界坡度：I=0.4>，陡槽属陡坡，即陡槽首端水深==8.911m水面曲线用能量守衡公式：进行逐段试算，陡槽首断面为第一断面，各断面间距分别为15m，24.5m，共3个断面。第一断面（桩号0+138.7）：宽度为=20m，=8.911m，=217.923㎡，=39.926m第二断面（桩号0+153.7）：宽度为=20m，假设=5.029m，则=113.245㎡，=31.246m，=Q/=16.179m/s算出：，说明假设的=.029m很合适，用同样的方法计算其他各断面。陡槽的边墙高度H为：H=h+△，式中：△—安全超高，取△=0.5m。计算结果见表7-7。表7-7陡槽段水面线计算结果表断面位置第一断面（桩号0+138.7）第二断面（桩号0+153.7）第三断面（桩号0+178.2）计算水深(m)9.285.0293.875计算要求边墙高(m)9.785.534.38（2）二级陡槽水面线计算二级陡槽首端：宽度为b=20m，则q=Q/b=91.6m3/s。通过溢洪道水流在陡槽进口处将形成临界水深hk。n计算见图如下：图.16二级陡槽示意图（坡率：1：5.6）根据以上公式迭代，得出临界水深hk。算得：＝7.875m取混凝土糙率n=0.018，代入公式得=74.058则临界坡度：I=0.154>，陡槽属陡坡，即陡槽首端水深==7.875m水面曲线用能量守衡公式：进行逐段试算，以陡槽首断面为第一断面，各断面间距分别为14m，14m，共3个断面。第四断面（桩号0+243.5）：宽度为=20m，=7.875m，=250.523㎡，=48.394m第五断面（桩号0+257.5）：宽度为=20m，假设=5.458m，则=153.845㎡，=39.679m，=Q/=11.908m/s算出：说明假设的=5.458m很合适，用同样的方法计算其他各断面。陡槽的边墙高度H为：H=h+△，式中：△—安全超高，取△=0.5mn。计算结果见表8-8。表8-8陡槽段水面线计算结果表断面位置第四断面（桩号0+243.5）第五断面（桩号0+257.5）第六断面（桩号0+271.5）计算水深(m)7.8755.4584.831计算要求边墙高(m)8.385.965.335.2.4消能防冲计算一级陡槽按30年一遇洪水进行消能防冲设计，溢洪道下泄流量Q=415.83m3/s。消能池计算简图见下图：图.17消能池一级陡槽第一共轭水深（收缩水深）取为尾部斜段末端水深，即hc=3.875m，第二共轭水深（跃后水深）：式中：α—水流动能校正系数，取α=1；q—单宽流量，q=415.83/20=20.791/s；、—消力池首、末端宽度，取/=1；算得：hc″=7.355m，hc″>hs′(hs′为下游水深，hs′=5.143m)n，一级陡槽下游是砂卵石地基，故需设消能防冲设施。消力池深度：；式中：σ—水跃淹没系数，取σ=1.1；算得：d=1.007m，取d=1.1m。消力池长度：Lsj=βLj；Lj=6.9(hc″-hc)式中：Lj—水跃长度；β—取值在0.7--0.8之间。算得：Lj=15.263m，取消力池长度L=15m。二级陡槽按30年一遇洪水进行消能防冲设计，溢洪道下泄流量Q=415.83/s。二级陡槽第一共轭水深（收缩水深）取为尾部斜段末端水深，即hc=4.831m，第二共轭水深（跃后水深）：式中：α—水流动能校正系数，取α=1；q—单宽流量，q=415.83/20=20.79/s；、—消力池首、末端宽度，取/=1；算得：hc″=6.705m，hc″>hs′(hs′为下游水深，hs′=5.089m)，二级陡槽及其下游是砂卵石地基，故需设消能防冲设施。消力池深度：；式中：σ—水跃淹没系数，取σ=1.1；算得：d=0.5105m，取d=0.6m。消力池长度：Lsj=βLj；Lj=6.9(hc″-hc)式中：Lj—水跃长度；β—取值在0.7--0.8之间，β=0.8。算得：Lj=11.150m，取消力池长度L=12m。5.2.5工程设计（1）设计概述n溢洪道右岸坡现状岩石风化、破碎，本次设计拟采用C20混凝土护砌，护砌长71米，护砌高10.70米，到高程278.70，厚30cm。用断面比能公式计算，溢洪道边墙不够，本次设计拟对0+000~0+138.7部分溢洪道边墙加高，加高边墙采用厚50cm的C20混凝土。护底和原溢洪道边墙混凝土强度不够、表面剥落、碳化严重和裂缝较多。本次设计拟对护底和原溢洪道边墙全部拆除重建。其中，第一断面（桩号0+138.7）至第三断面段（桩号0+178.2）为一级陡槽段，底板采用C20砼衬砌，上层为0.60m厚钢筋砼，根据溢洪道设计规，为加强陡槽底板的稳定，用φ20锚固钢筋把底板锚固在基岩上，锚固钢筋间距2m。梅花型布置。底板表面布置φ12双向构造钢筋，间距0.2m。底板设φ0.05m排水孔，间距3m。梅花型布置。陡槽底板设纵缝，缝距9m，靠近边墙的缝距取5m。缝宽20mm，填沥青油毡。第三断面（桩号0+178.2）至桩号0+193.2处设一级消力池，一级消力池为钢筋混凝土结构，底板厚1.00m，一级消力池设φ0.05m的排水孔，间距3m，梅花形布置。一级消力池两侧用钢筋混凝土护坡护砌，厚50cm，边坡1：0.5，边墙顶高程258.70m，在高程251.42m和高程254.42m设两排φ0.05mPVC排水孔。桩号0+193.2至第四断面（桩号0+246.5）处，采用钢筋混凝土护底，护底厚0.5m，两侧为扶壁式挡土墙，扶壁式挡土墙采用C25钢筋混凝土，墙宽0.5m，墙趾悬挑长1.0m，墙踵悬挑长4.0m，底板高0.6m，墙趾端部高0.4m，扶肋间距3m，扶肋厚0.5m，挡土墙上设φ0.05m排水孔，间距3m。梅花型布置。第四断面（桩号0+246.5）与第五断面（桩号0+260.5）之间，底板坐落在砂卵石地基上，采用0.6m厚C20钢筋砼衬砌，根据溢洪道设计规，为加强陡槽底板的稳定，用φ20锚固钢筋把底板锚固在基岩上，锚固钢筋间距2m，梅花型布置。底板表面布置φ12双向构造钢筋，间距0.2m。底板设φ0.05m排水孔，间距3m，梅花型布置。下设0.2m厚碎石层。陡槽底板设纵缝，缝距9m，靠近边墙的缝距取5m。缝宽20mm，填沥青油毡。该段两侧为砂卵石基础，采用扶壁式挡土墙，扶壁式挡土墙采用C25钢筋混凝土，墙身总高9.50m，墙宽0.5m，墙趾悬挑长1.0m，墙踵悬挑长4.0m，底板高0.6m，墙趾端部高0.4m，扶肋间距3m，扶肋厚0.5m，墙趾埋深2.0m。挡土墙上设φ0.05m排水孔，间距3m。梅花型布置。二级消力池除长度与一级消力池不同外，其余设计都相同。扶壁式挡土墙计算采用理正软件，墙后土参数采用C=22KPa、φ=，物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/)，纵筋级别:HRB335，抗剪腹筋等级:HPB23挡土墙类型:一般挡土墙，墙后填土容重:19.000(kN/)，地基土容重:18.000(kN/)，修正后地基土容许承载力:500.000(kPa)，墙底摩擦系数:0.500，地基土类型:砂卵石地基（理正软件中无砂卵石地基，用土基代替，更趋于稳定）。计算公式:库仑主动土压力n式中：——主动土压力系数计算简图：图.18扶壁式挡土墙计算简图计算结果：（一）滑移验算：安全系数最不利一般情况，抗滑力=495.221(kN),滑移力=231.409(kN)。滑移验算满足:Kc=2.140>1.250；（二）倾覆验算：安全系数最不利情况，倾覆力矩=1326.749(kNm)抗倾覆力矩=3140.680(kNm)倾覆验算满足:=2.367>1.500；（三）地基验算：n作用于基底的合力偏心距验算最不利情况，作用于基底的合力偏心距验算满足:偏心距e=0.9260.250*4.000=1.000(m)，墙趾处地基承载力验算最不利情况，墙趾处地基承载力验算满足:压应力=363.645(kPa)600.000(kPa)，墙踵处地基承载力验算最不利情况，墙踵处地基承载力验算满足:压应力=0.000650.000(kPa)，地基平均承载力验算情况，地基平均承载力验算满足:压应力=180.856500.000(kPa)；(一)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=994.707(kN)作用于墙趾下点的总弯=1813.932(kNm)基础底面宽度：B=5.500(m)，偏心距：e=0.926(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离：Zn=1.824(m)基础底压应力:趾点=363.645(kPa)，踵点=0.000(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=1193.648(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2176.718(kNm)基础底面宽度：B=5.500(m)，偏心距：e=0.926(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离：Zn=1.824(m)基础底压应力:趾点=436.374，踵点=0.000(kPa)趾板根部：截面高度:H'=0.600(m)，截面剪力:Q=347.992(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=180.760(kNm)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.19%0时，如方程27中的=0得到这实际上是很重要的，两种不同之间也没有显着的成本。在这种情况下，评价权数是采取这样（Wh/Wu）→，最优控制成为砰砰类型，0和1成为u可能的值。4.土坝设计 4.1理想模式土坝一个理想的土坝，构建了横向渗透的床，被认为是，在多孔介质面大坝是作为域在图1中显示。的边界包括水边界，床边界，出口边界，空气边界。该类型的边界条件，指派n图1大坝断面X坐标当做的床边界。大坝水库水位与相等。代表了水边界。出口边界和空气边界是独立的，以满足边界值特指，其中，r是部正常速度流动的平衡造成的直接降水量和蒸发量大坝坝体得出以下的论点，但是，r=0是假定的。令=-z为目标值，暗示地下水水位小于//h+z//和整个域当规变化是变得不饱和。而且，//h+z//限制渗流控制Q=//。确实，规评价为其中，是M0或M1中的中较大的一个。4.2.数值优化设计方案 n在大坝两岸土料的每个位置的在方程14，23，28中被认为是最优化的，可以同时进行。牛顿方法是不适合解决这些方程，方程28是不规则的，这样的最佳位置的土壤材料获得的渐近限制的演化方程系统，其中t是独立的变量。由方程33描述的系统大约是解决数值计划，以使方程30的出口点条件永远是满意的。数值计划使用标准的空间Galerkin有限元方法离散积和双线性形式和Runge–Kutta–Gill方法，这是一个明确的计划（具有四阶精度），为伪相融合。双线性形式具有强烈的椭圆性质，这是继承了稳定的数值时，时间计划增量是足够小。4.3.一个理想的大坝数值例子实证计算执行的轴对称理想坝段，这是4.20m高，18.0米的底部宽度，并在顶端2.88m宽度处域是分为4872三角形有限元的2537年节点中显示图.2。水位，这应被视为设计洪水阶段，设置为2.80m。现有的土壤物质sare假定将平均粘土和砂的平均水力参数引用这些值显示在表1，以及由此产生的关系液压电导率和压头的描绘图.3的饱和导水率的砂大于粘土，但不饱和水力传导砂成为小于粘土,当h<-0.25m时，情况优化设计的摘要列于表2。图2.域的有限元网格n图3.粘土和砂的饱和不饱和水利传导评价权重Wu定为1，四种情况被认为是不同的联合软材料成本评价权重。几乎完全收敛以来所取得的控制变量u视为离散节点属性的数值格式，但解决方案，可被视为稳定的国家几乎都获得图4所示。这些数字描绘设计材料以及水表的立场。在自然景点的步型认为是由于有限元网格。虽然短暂区看到的情况1，几乎同样的材料分配，这是组合的核心和倾斜粘土砂随机的，是专为饱和子域的所有案件。直接投资不同条件优化设计的影响主要是不饱和的子网域。为了理解优化材料分配，整个域是划分成几个子域图8所示。图4.情况一（M0=粘土，Wh=10）图5.情况二（M0=粘土，Wh=100）图6.情况三（M0=砂，Wh=10）n图7.情况三（M0=砂，Wh=100）粘土分配给C区在所有情况下和区C+在情况1,2，和4中。土料M0拨给区M在所有情况下，并在三个区的M+的四个情况.砂拨给区S的所有情况，并大部分地区接情况1，2，和4。然而，一部分既不属于上述定义被列入区现在很清楚，斜粘土心应位于上游一侧的横截面，使水过滤到地球的水库大坝是迅速冻结，然后迅速耗尽随机通过砂，这是在不饱和国家立即低于上部粘土心。复杂的多层结构是出现在其余部分的非饱和区，那里的水力传导系数急剧变化的压力水头。据认为，压头的最佳材料占主导地位的分配，因为层几乎平行线和饱和导水率曲线相交的粘土沙因在这层结构。占用区M和区M+的上半部分的跨第表明，材料的选择是很少的液压重要性。图8.最优断面分区4.4.实际应用理想的大坝这里的目的是只在水力条件和经济方面的考率在现实的土坝设计，它是必不可少的承认土壤力学特性。例如，上游面大坝必须得到保护与规模适当冒牌说唱，以保护土壤材料.如果实际水位达到了外漏砂层的上游面，然后触发失败大坝。因此，设计洪水阶段使用随着水位应认真确定。5.结论该方法实现土坝截面的最佳液压设计是使用饱和非饱和稳定渗流模型，是为广大最优控制问题推导出最小的原则，其性能指标的定义是n型的规。选择土壤类型作为控制变量，以便确定最佳的一个确定的优化配置土壤材料土坝断面。考虑到液压性能的土壤作为一种先验知识使确定性办法参数辨识问题。在实际的设计实践中，性能指标评价的立场，地下水位和材料成本，以及总渗流控制.一个有趣的情况是，原材料成本相对较低和最优控制成为砰砰类型。数值计划是发达国家，以执行自动优化设计。它成功地产量的优化设计中的示例子。在每个例子表明的优化配置土壤物质，适当的倾斜粘土心位于上游一侧的大坝横截面。存在的非饱和带似乎有重大影响的成果，并认为使用饱和非饱和渗流模型是非常重要的。它可以很容易地预计，优化设计取决于土壤性质，规模和形状的网域，边界条件等等。这里提出的方法适用于各种水力设计的问题在这种情况下普遍有所不同。大规模的土坝断面的例子非常小的非饱和区接近饱和带大大的流场，从而优化设计。这种情况会因水坝的规模较大而有所不同。数值计划用在这里是基本的，也不是没有影响的有限元网格。高分辨率空间计划离散控制变量u将是必要的，以取得更完善的解决方案。参考文献[1]CarselRF,ParrishRS.Developingjointprobabilitydistributionsofsoilwaterretentioncharacteristics.WaterResourRes1988;24(5):755–69.[2]CirpkaOA,KitanidisPK.Sensitivityoftemporalmomentscalculatedbytheadjoint-statemethodandjointinversingofheadandtracerdata.AdvWaterResour2001;24:89–103.[3]FreezeRA,Three-dimensionaltransientsaturated–unsaturatedflowinagroundwaterbasin.WaterResourRes1971;7(2):347–66.[4]FreezeRA.Influenceoftheunsaturatedflowdomainonseepagethroughearthdams.WaterResourRes1971;7(4):929–41.[5]GillS.Aprocessforthestep-by-stepintegrationofdifferentialequationsinanautomaticdigitalcomputingmachine.ProcCambPhilosSoc1951;47:96–108.[6]GottliebJ,DietrichP.Identificationofthepermeabilitydistributioninsoilbyhydraulictomography.InverseProbl1995;11:353–60.[7]LionsJL.Optimalcontrolofsystemsgovernedbypartialdifferentialequations.Berlin:SpringerVerlag;1971.[8]McLaughlinD,TownleyLR.Areassessmentofthegroundwaterinverseproblem.WaterResourRes1996;32(5):1131–61.[9]MualemY.Anewmodelforpredictingthehydraulicconductivityofunsaturatedporousmedia.WaterResourRes1976;12(3):513–22.[10]ReddyBD.Introductoryfunctionalanalysiswithapplicationstoboundarynvalueproblemsandfiniteelement.NewYork:Springer;1991.[11]RichardsLA.Capillaryconductionofliquidsthroughporousmediums.Physics1931;1:318–33.[12]SunN-Z,YehWW-G.Coupledinverseproblemsingroundwatermodeling.Sensitivityanalysisandparameteridentification.WaterResourRes1990;26(10):2507–25.[13]SunN-Z,YehWW-G.Coupledinverseproblemsingroundwatermodeling.Identifiabilityandexperimentaldesign.WaterResourRes1990;26(10):2527–40.[14]UnamiK,KawachiT,MunirBabarM,IgatakiH.Estimationofdiffusionandconvectioncoeffcientsinanaeratedhydraulicjump.AdvWaterResour2000;23:475–81.[15]VanGenuchtenMTh.Aclosed-formequationforpredictingthehydraulicconductivityofunsaturatedsoils.SoilSciSocAmJ1980;44:892–8.[16]WilsonJL,MetcalfeDE.Illustrationandverificationofadjointsensitivitytheoryforsteadystategroundwaterflow.WaterResourRes1985;21(11):1602–10.附件二：图纸附图一：安沟水库平面布置图附图二：安沟水库河槽断面图附图三：安沟水库坝轴线防渗布置图附图四：安沟水库溢洪道平面图附图五：安沟水库溢洪道纵断面图附图六：安沟水库溢洪道局剖图附图七：安沟水库扶壁式挡土墙断面图n葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇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