年产四十万吨啤酒废水处理站工程设计本科学位论文 47页

洛阳理工毕业设计论文（论文）年产40万吨啤酒厂废水处理站工程设计摘要本设计为啤酒废水处理工程设计。啤酒废水含有大量有机物，这些有机物浓度高，无毒有害，本身毒性较小，不会造成较大污染，但是排入水体要消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。啤酒工业废水BOD5/CODcr含量高，有利于生化处理。生化处理与物理法、化学法相比较具有以下特点：一、处理工艺比较成熟；二、处理效率高，CODcr、BOD5去除率高，一般可达80％～90％以上；三、处理成本低（运行费用省），经过对各种处理工艺的对比，最终选择UASB+SBR作为处理工艺。本工艺流程设有中、细格栅、调节沉淀池，对污水进行预处理，去除水中较大的悬浮颗粒并可调节水质水量。生化处理单元采用UASB及SBR，可达到有机物去除效率，并由于啤酒废水的工艺特点水质水量分布不均匀，恰好符合SBR工艺特点，适合变化水量且剩余污泥量少，不用设置二沉池，故可节约成本，提高经济效益。本污水处理流程简单稳定，对水量、水质的变化有很强的适应能力，可确保出水的COD、BOD和SS指标达到设计任务书的排放标准。通过初步估算，该工艺也将带来可观的经济效益和良好的环境效益。本设计书将对格栅、调节沉淀池、UASB反应器、SBR反应器、污泥浓缩池等主要构筑物进行计算，并绘制平面图、高程图、主要构筑物共六张图纸。关键词：啤酒废水；好氧处理；厌氧处理；预处理；污泥处理；40n洛阳理工毕业设计论文（论文）Anannualoutputof40milliontonsofbrewerywastewatertreatmentplantengineeringAbstractThisarticlewastomakeapreliminarydesigndealingwithwastewaterfrombeerindustry.Brewerywastewatercontainsmanyorganicsubstances,whichcancauseseriousharmtotheaquaticenvironmentthoughconsumingalargeamountofdissolvedoxygen,althoughtheywerenontoxic.Buteasytocorruption,intothewatertoconsumelargeamountsofoxygenintheaquaticenvironment,causingseriousharm.ThevalueofBOD5/CODcrofbrewerywastewaterwashigh,generally50%ormore,whichwasveryconducivetobiochemicaltreatment.Comparedtophysicalandchemicalmethod,biochemicalhassomeadvantage,suchasmaturetechnology,hightreatmentefficiency,whichCODcr,andBOD5removalratewashigh,generallyupto80%~90%,andlowoperatingcost.UASB+SBRwerefinallyselectedastreatmentprocessaftercomparingthevarioustreatmentprocesses.Firstofall,thePretreatmentprocesswascomposedbybarscreen,regulatingpond.Thewastewater’squalityandquantitywereregulatedandthelargesuspendedparticleswerealsoremovedinthispart.BiologicaltreatmentbySBRandUASBcanincreasetheorganicmatterremovalefficiency.Trapsusedforspateseparation.Thissimpleprocessstability,water,waterqualitychangetohavestrongadaptabilityandensurethatoutofthewaterBODandSSandCOD,totalnitrogen,totalphosphorusindexesreachthestatestandardsofwaterpollutionemissionlimits"firstgradelevel".Throughtheinitialbudget,thisprocesswillbringconsiderableeconomicbenefitandgoodenvironmentalbenefits.Inthispaper,thegrillingadjustivepoolgrating,UASBreactor,SBRponds,sludgepondiscalculated,suchmainstructuresdesignspecification,andrenderingcompilingprocess,fixturesplaneandelevation,themainstructuressixdrawings.40n洛阳理工毕业设计论文（论文）Keywords:Brewerywastewater;UASB;SBR;aerobictreatment；anaerobictreatment；sludgetreatment;40n洛阳理工毕业设计论文（论文）毕业论文（设计）原创性声明本人所呈交的毕业论文（设计）是我在导师的指导下进行的研究工作及取得的研究成果。据我所知，除文中已经注明引用的内容外，本论文（设计）不包含其他个人已经发表或撰写过的研究成果。对本论文（设计）的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明并表示谢意。作者签名：日期：毕业论文（设计）授权使用说明本论文（设计）作者完全了解**学院有关保留、使用毕业论文（设计）的规定，学校有权保留论文（设计）并向相关部门送交论文（设计）的电子版和纸质版。有权将论文（设计）用于非赢利目的的少量复制并允许论文（设计）进入学校图书馆被查阅。学校可以公布论文（设计）的全部或部分内容。保密的论文（设计）在解密后适用本规定。 作者签名：指导教师签名：日期：日期：40n洛阳理工毕业设计论文（论文）注意事项1.设计（论文）的内容包括：1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）2）原创性声明3）中文摘要（300字左右）、关键词4）外文摘要、关键词5）目次页（附件不统一编入）6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论7）参考文献8）致谢9）附录（对论文支持必要时）2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。4.文字、图表要求：1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印4）图表应绘制于无格子的页面上5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档5.装订顺序1）设计（论文）2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订3）其它40n洛阳理工毕业设计论文（论文）目录前言1第一章设计原则依据及要求41.1设计依据41.2设计原则41.3设计任务4第二章污水处理方案的确定62.1设计思路62.2方案比较62.3方案确定72.3.1污水处理流程72.3.2污泥处理流程7第三章污水处理构筑物设计83.1格栅83.1.1格栅的作用83.1.2设计参数83.1.3设计计算83.2调节池143.2.1调节池作用143.2.2设计参数143.2.3设计计算143.3UASB反应器153.3.1UASB反应器作用153.3.2设计参数153.3.3设计计算163.4SBR的设计计算213.4.1SBR池作用213.4.2设计参数223.4.3设计计算2240n洛阳理工毕业设计论文（论文）第四章污泥处理274.1污泥浓缩池设计计算274.1.1设计参数274.1.2设计计算274.2贮泥池及污泥泵284.2.1贮泥池作用284.2.2设计计算284.3污泥脱水294.3.1污泥脱水作用294.3.2设计选型29第五章污水处理站平面及高程布置305.1平面布置305.1.1平面布置原则305.2高程布置315.2.1高程设计任务及原则315.2.2污水处理高程计算31第六章污水泵站的设计336.1泵站的设计336.2选泵33第七章所选设备及各池池型总结34第八章工程概算及效益分析358.1工程初步投资预算358.2经济效益分析35结论37致谢38参考文献39外文资料翻译4140n洛阳理工毕业设计论文（论文）前言随着餐饮娱乐行业迅猛发展，我国啤酒产业的发张迅速，其产量逐年上升。与此同时，啤酒厂也向环境中排放了大量的有机废水，每生产1t啤酒约需要大约10～30t的新鲜水，并会相应地产生10～20t废水，由于该废水含有较高浓度的碳水化合物、脂肪、纤维、脂肪、废酵母、酒花残渣等有机无毒成分，排入天然水体后将大量消耗水中的溶解氧，既造成水体缺氧，还能促使水底沉积化合物的厌氧分解，产生臭气恶化水质。上述成分多来自啤酒生产原料，弃之不用不仅造成资源的巨大浪费，也降低了啤酒生产的原料利用率，因此，在粮食缺乏水资源供应紧张的今天，如何既有效地处理啤酒废水又充分利用其中的有用资源，已成为环境保护的一项重要任务，本次毕业设计将从所学的专业知识角度，小试牛刀，提出自己的一些看法。1、啤酒废水的特点啤酒工业废水主要含醇类等有机物，残水化合物。其有机物浓度较高，虽然无毒，但易于腐败，排入水体会消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。国内啤酒厂废水中CODcr含量约为：1000～2500mg/L，BOD5含量为600～1500mg/L，可生化性强。2、啤酒废水处理现状与趋势啤酒废水中COD,BOD,SS含量较高，目前常依据BOD5CODcr的比值来判断废水的可生化性，即当BOD5/CODcr>0.3时易生化处理，BOD5/CODcr<0.25时难于生化处理。啤酒废水的BOD5/CODcr>0.3，故多采用生化处理。一般先采用厌氧处理，再用好氧生物处理，目前我国的啤酒废水多以生化处理为主的方法，好氧生物处理是在有游离氧(O2)存在的条件下，好氧微生物降解有机物使其稳定、无害化的处理方法，主要的处理方法主要有活性污泥法和生物膜法。随着节能环保方面的发展要求，国内一些啤酒厂于九十年代初首次将厌氧酸化技术应用到啤酒厂废水处理工艺中，能节能约30%～50%而且使整个工艺达标排放更加可靠,90年代中期完整的厌氧工艺得到应用，厌氧法处理废水，处理效率更高且二次污染可能性小，节能效果更佳。厌氧生物处理与好氧法相比，40n洛阳理工毕业设计论文（论文）优势在于：在同样的去除率下具有成本低、剩余污泥少、稳定、易脱水、操作方便、且产生的甲烷可作为回收能源再利用的优点。啤酒废水属中高浓度有机废水，具有良好的可生化性。啤酒废水中虽含有大量有机碳但氮源含量较少，其含氮量远远低于BOD：N=100：5(质量比)的要求，故有些啤酒厂采用传统活性污泥法时，在不补充氮源情况下处理效果很差，甚至无法运行，要得到理想的处理结果，实现啤酒废水治理的环境效益和经济效益的统一需要将两种或三种技术结合使用，这是解决啤酒废水污染问题所在。3、啤酒废水处理技术　　目前国内外普遍采用生化法处理啤酒废水，按处理过程中是否需要曝气，可把生物处理法分为好氧和厌氧两类。（1）厌氧生物处理　　厌氧生物处理适用高浓度废水，即在无氧条件下，靠厌气菌作用分解有机物。在该过程中，生物降解的有机基质中约有50%～90%转化为沼气（CH4），发酵后的剩余物又可作为优质肥料和饲料。因此，啤酒废水的厌氧生物处理受到了越来越多的关注。厌氧生物处理包括多种方法，以上流式厌氧污泥床反应器（UASB）在啤酒废水的治理方面应用较为广泛。UASB反应器底部为絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥构成的污泥床，中上部设置一个专用的气-液-固分离系统（三相分离器），废水从反应器底部加入，经由底部的均匀布水器，向上流穿过生物颗粒组成的污泥床时得到降解，同时生成沼气（气态）。气、液、固（悬浮污泥颗粒）一同升入三相分离室，气体被收集在气罩里，由上部的导气装置排除，而污泥颗粒受重力作用下沉至反应器底部，水由出流堰排出。UASB反应器对啤酒废水CODcr的去除率为60%～80%，保证其处理效率关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥，颗粒污泥是由厌氧细菌群不断繁殖积累，高污泥负荷有利于细菌获得充足的营养物质，并且对颗粒污泥的形成和发展具有促进作用，适度的水力负荷产生污泥水力筛选，淘汰掉沉降性能差的絮体污泥，留下沉降性能好的污泥，过程中产生的剪切力使污泥不断旋转，使丝状菌互相缠绕成球。　　综上所述，UASB具有处理费用低、效率高、投资少、耗能低、占地面积小等一系列优点，恰好适用于高浓度啤酒废水的治理。但是，UASB的不足之处是出水CODcr的浓度较高，需进行再处理或与好氧处理串联才能达到排放标准。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）（2）好氧生物处理　　好氧生物处理即在氧气充足的条件下，利用好氧微生物的新陈代谢作用去除啤酒废水中的科生物降解部分，其产物是二氧化碳、水等物质。a.活性污泥法　活性污泥法是广泛应用于各类污水处理的水处理方法，具有处理效果好、造价低等优点。活性污泥工艺的主要构筑物是曝气池和沉淀池，废水进入曝气池后，与活性污泥（含大量的好氧微生物）混合，在人工充氧的条件下，活性污泥吸附并氧化分解废水中的有机物，而污泥和水的分离则由二次沉淀池来完成，但是活性污泥法应用于啤酒废水中常出现污泥膨胀，这些情况出现可以通过投加化学药剂解决，但同时增加了处理成本。b序批式活性污泥法（SBR）序批式活性污泥法广泛应用于小水量及一些工业废水处理中，根据SBR的工艺特点，其间歇式的处理特点更佳适合水质水量变化较大，出水不稳定的污水源，对于啤酒工业废水，涂在废水，印染废水都有良好的处理效果，并且处理效率高，能源消耗低，自动化程度高。c.生物膜法　与活性污泥法不同，生物膜法是在处理池内加入惰性填料，利用附着生长在滤料表面的微生物对废水进行降解处理，生物膜法的特点导致附着生长的微生物种类多，各类生物的食物链长，因此不易出现污泥膨胀的问题。生物接触氧化池和生物转盘是这类方法的代表，在啤酒废水治理中均被采用，主要是降低啤酒废水中的BOD。4、本设计的目的和意义综上所述，啤酒废水是一种高浓度的有机废水，对处理工艺和运行有一定的要求。废水中有机物含量高，不经处理直接排放水体能够对水体产生较严重的污染和影响，并危害人体健康。本设计通过对比拟采用UASB+SBR法来进行处理啤酒废水,使其CODcr,BOD5,SS,有效去除以达到水处理站执行《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准。啤酒废水得到较好的处理回用,既避免了其可能带来的环境污染问题，也能为企业节省大量排污费用有良好的环境效益，经济效益、社会效益。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第一章设计原则依据及要求1.1设计依据（1）《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）（2）《室外排水设计规范》（2000年版）（3）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）（4）《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）（5）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（6）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（7）中华人民共和国国家标准《污水综合指标排放标准》（GB8978-96）1.2设计原则（1）处理工艺操作方便运转灵活，保证出水水质满足水处理站执行《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准。（2）使污水处理构筑物之间的布置紧凑，减小处理厂占地面积，增加绿地面积，从而降低投资。（3）严格执行国家和地方的有关法规、规范、法律、方针。1.3设计任务本设计为啤酒废水的处理工艺初步设计，其处理水量为Q=1000m3/d。具体进出水水质如表1-1所示。表1-1啤酒废水进出水水质览表项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)PH设计进水水质13806005306-9设计出水水质10030706-9根据表1-1，可以计算出各项污染物的去除效率，结果如下：（1）CODcr去除率=（1380-100）／1380=92.7%；（2）BOD5去除率=（600-30）／600=95%；（3）SS去除率=（530-70）／530=86.7%；40n洛阳理工毕业设计论文（论文）表2-1各级处理单元的污染物去除率分析序号名称项目CODcr(mg/l)BOD5(mg/l)SS(mg/l)1格栅+调节池沉淀进水1380600530出水1242540370去除率10%10%30%2UASB反应器进水1242540370出水310162148去除率75%70%60%3SBR进水310162148出水932845去除率70%80%70%40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第二章污水处理方案的确定2.1设计思路根据啤酒废水的特点及处理的难点，设计思路大体如下：（1）啤酒废水中SS等物理性污染物，一般采用物理方法如格栅、调节沉淀池、厌氧好氧反应以及沉淀池等工艺去除。（2）对于难降解的COD，单纯采用好氧或是厌氧的方法很难达到排放标准，故拟采用SBR，同时选择经济合理的组合方式和构筑物型式。（3）构筑物设计及设备选型时，要尽量做到组合优化。2.2方案比较由啤酒废水特点和出水要求，暂定对以下介绍的四种污水处理方案进行对比。1.酸化—SBR法其主要处理设备是酸化柱和SBR反应器，这种方法在处理啤酒废水时，在厌氧反应中，放弃反应时间长、控制条件要求高的甲烷发酵阶段，将反应控制在酸化阶段，优点是水解池体积小，易于维护、造价低、剩余污泥量少。2.接触氧化法废水首先通过微滤机去除大部分悬浮物，出水进入调节沉淀池，然后提升泵，在进入生物接触氧化反应器（VTBR）中进行生化处理，通过风机强制供风使废水与填料接触，维持生化反应的需氧量，VTBR反应器出水进入沉淀器，去除一部分脱落的生物膜以减轻气浮设备的处理负荷，之后流入气浮设备去除剩余的生物膜，污泥及浮渣送往污泥浓缩池浓缩后脱水，但是气浮设备所需能耗大，投资费用较高，并且使流程更加复杂不易管理维修等。3.UASB—SBR工艺处理啤酒废水此处理工艺中主要处理设备室上流式厌氧污泥床反应器和SBR，以及对SS的去除率在50﹪以上。上流式厌氧污泥床反应器能耗低、运行稳定、出水水质好，SBR的好氧处理对水中的SS和COD均有较高的去除率，此工艺的处理效果好、操作简单、稳定性高，SBR的间歇性特点正好符合啤酒废水的水质水量不均匀的水质特点。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）2.3方案确定2.3.1污水处理流程通过比较研究，本方案采用UASB—SBR为主体的处理工艺，工艺流程如下所示：废水→格栅→调节池→厌氧生物处理→好氧生物处理→消毒出水工艺流程说明：废水进入格栅进行物理处理，去除较大粒径的悬浮物，以保证后续处理的正常运行，水中的颗粒物不会对泵及特别管道造成较大伤害，由于啤酒废水的悬浮物特点，为保证悬浮物的有效去除率，设计采用中格栅加细格栅处理；格栅出水进入调节沉淀池，该构筑物起调节水质水量，并去除一定量的悬浮物及可悬浮的BOD等有机物，保证处理的水力负荷及有机负荷平稳，不会对之后的构筑物造成较大的冲击；UASB反应器即为上流式厌氧污泥床反应器，针对啤酒废水有机物浓度高的特点，宜采用厌氧加好氧的处理工艺，厌氧部分UASB具有去除率高，产生的剩余污泥量也少，三相分离器的使用，极大地增加了泥水气的分离效率；好氧部分采用SBR工艺，该工艺很适合啤酒废水的水质特点，由于产品的使用特殊性，啤酒废水的水质水量分布不均匀，在夏季水量较大，水质较差，冬季水量较小，SBR的序批式的处理模式能够很好地满足处理要求并节省成本，有效地去除水中的BOD等有机成分；啤酒废水中含有大量的微生物，因此出水需要消毒处理，采用消毒池加氯消毒达到要求出水标准。2.3.2污泥处理流程本流程污泥的主要来源为格栅、调节沉淀池池、UASB及SBR池需要进行浓缩和脱水的处理后才能外运，处理流程如下：污泥→污泥浓缩池–→贮泥池–→污泥脱水–→外运泥饼40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第三章污水处理构筑物设计3.1格栅3.1.1格栅的作用格栅是一般污水处理的第一道预处理工艺，属于物理处理单元，格栅的作用主要是去除水中粒径较大的悬浮物，以保证后续处理工艺的有效良好运行，一些水中的悬浮物会损坏管道，泵等核心部件，格栅的设置必不可少，本设计根据啤酒废水的特点采用中格栅、细格栅串联使用，以保证水中的悬浮物粒径。3.1.2设计参数设计流量Q=1000m3/d=41.67m3/h=0.016m3/s；最大设计流量Qmax=0.0161.5=0.024m3/s；进水渠内有效水深一般为0.2～0.5m，现取值h=0.3m；栅前流速0.4～0.8m/s；现取值为v1=0.8m/s；过栅流速0.6～1.0m/s；现取值为v=0.6m/s；进水渠道宽m;3.1.3设计计算1.中格栅设计计算中格栅栅条间距为10～40mm，现取值为b=20mm=0.02m；⑴栅条间隙数（n）（n取值为7）式中：—最大设计流量，m3/s；—格栅倾角，（°），取75°；—格栅净间距，m；现取值为0.02m；—栅前水深，m；40n洛阳理工毕业设计论文（论文）—过栅流速，m/s；图3-1格栅设计计算示意图⑵栅槽宽度（B）设栅条断面为锐边圆形断面式中：—栅条宽度，m；—栅条间隙数，个；—格栅净间距，m；⑶进水渠道渐宽部分的长度（）设渐宽部分展开角度，则式中：—栅槽宽度，m；—进水渠宽，m；—渐宽部分展开角度（°）；校核栅前流速：，符合要求⑷栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（）40n洛阳理工毕业设计论文（论文）式中：—进水渠道渐宽部分的长度m⑸通过格栅的水头损失（）设栅条断面为锐边矩形断面，见下表3-1查得表3-1阻力系数计算公式栅条断面形状公式形状系数锐边矩形2.42迎水面为半圆形的矩形1.83圆形1.79迎水、背水均为半圆形的矩形1.67正方形:收缩系数，一般为0.64式中：β—形状系数—栅条宽度，m；—格栅间距，m；—过栅流速，m/s；—系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用数值为3；—格栅倾斜角，（75°）；⑹栅后槽总高度（H）：式中：—栅前水深，m；—通过格栅的损失，m；—超高，一般采用0.3m；⑺栅槽总长度（L）：式中：—进水渠道渐宽部分的长度，m；—栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度，m；40n洛阳理工毕业设计论文（论文）—栅前渠道深，m；；—格栅倾角（75°）；⑻每日栅渣量（W）：在格栅间隙20mm的情况下，设栅渣量为每1000m3污水产0.1m3式中：—栅渣量污水，格栅间隙为16～25mm时，=0.10～0.05格栅间隙为30～50mm时，=0.03～0.01；—污水流量总变化系数1.2～1.5，现取1.5；渣量虽小于时，为了改善劳动与卫生条件，节约人力资源仍用械清渣格栅。校核：式中：—栅前水速，；一般取0.4m/s—0.9m/s；—最小设计流量，；—进水断面面积，；—设计流量，。在之间，符合设计要求。2.细格栅设计计算细格栅栅条间距为3～10mm，现取b=8mm=0.008m⑴栅条间隙数（n）（n取值为17）式中：——最大设计流量，m3/s；—格栅倾角（75°）；—格栅净间距，m；—栅前水深，m；—过栅流速，m/s；⑵栅槽宽度（B）40n洛阳理工毕业设计论文（论文）设栅条断面为锐边矩形断面式中：—栅条宽度，m；—栅条间隙数，个；—格栅净间距，m；⑶进水渠道渐宽部分的长度（）设渐宽部分展开角度，则式中：—栅槽宽度，m；—进水渠宽，m；—渐宽部分展开角度（°）；校核栅前流速：，符合要求⑷栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（）式中：—进水渠道渐宽部分的长度，m；⑸通过格栅的水头损失（）设栅条断面为锐边矩形断面，见上表查1得式中：β—形状系数；—栅条宽度，m；—格栅间距，m；—过栅流速，m/s；—系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用数值为3；—格栅倾斜角（75°）；⑹栅后槽总高度（H）：式中：—栅前水深m40n洛阳理工毕业设计论文（论文）—通过格栅的损失m——超高，一般采用0.3m⑺栅槽总长度（L）：式中：—进水渠道渐宽部分的长度，m；—栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度，m；—栅前渠道深，m；；—格栅倾角（75°）；⑻每日栅渣量（W）：在格栅间隙8mm的情况下，设栅渣量为每1000m3污水产0.15m3其中：—栅渣量污水，格栅间隙为16～25mm时，=0.10～0.05，格栅间隙为3～10mm时，=0.10～0.15；—污水流量总变化系数1.2～1.5；由于渣量为，宜采用机械清渣。校核：式中：—栅前水速，；一般取0.4m/s～0.9m/s；—最小设计流量，；—进水断面面积，；—设计流量，；在之间，符合设计要求。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）3.2调节沉淀池3.2.1调节沉淀池作用调节沉淀池的作用主要是控制污水水量、水质的波动，为后续处理提供最佳运行条件。水量及水质的调节可以提高废水的可降解性，降低可能存在的冲击负荷，稀释有毒有害成分，还可以降低短期的高温废水温度，本设计应同时设计两台调节沉淀池，有故障时单池可以承担全部水量，一台可以作为备用。3.2.2设计参数设计水量Q=1000m3/d=41.67m3/h=0.016m3/s；水力停留时间T=6h3.2.3设计计算（1）调节池有效容积池子有效容积V=QT=41.67×6=250m3（2）调节池尺寸取池总高H=2m,其中超高0.5m,有效水深h=1.5m则池面积池长取L=17m池宽取B=10m则池子总尺寸为L×B×H=17m×10m×2m（3）空气管设计空气量，根据空气主管、支管及穿孔管内气体流速的要求范围，管径分别选择150mm、80mm和40mm。其中空气主管1根，支管10根，每根支管连接2根穿孔管。为避免堵塞，穿孔管孔径取4mm，孔眼间距100mm。（4）总水头计算式中：H—总水头损失，m；H0—穿孔管安装水深，m；40n洛阳理工毕业设计论文（论文）h—管距阻力损失，m；一般调节池的管距阻力损失不超过0.5m,取0.3m；根据空气量Qs和H选择型号为LSR125-1WD罗茨鼓风机3台，1台备用。(5)每日产生污泥量W=Q*(C0-C1)/1000(1-P)式中：Q—设计流量，m3/dC0—进水悬浮物浓度，mg/LC1—出水悬浮物浓度，mg/LP—污泥含水率，%W=1000*(530-370)/(1000*1000(100-99.8)=8.0m3/d3.3UASB反应器3.3.1UASB反应器作用UASB，即上流式厌氧污泥床反应器，是一种效率高，结构紧凑的厌氧反应器。废水在UASB反应器中进行厌氧讲解，去除大部分COD并将难生物降解的大分子物质分解为易生物降解的小分子物质，UASB的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间适中，因此所需池容较小，其设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不易存在堵塞问题。3.3.2设计参数容积负荷（Nv）=6.0kgCOD/(m3·d);污泥产率=0.1kgMLSS/kgCOD；产气率=0.5m3/kgCOD;设计水量Q＝1000m3/d=41.67m3/h=0.016m3/s表3-2UASB反应器进出水水质指标水质指标CODcrBOD5SS40n洛阳理工毕业设计论文（论文）进水水质(mg/l)1242540370去除率（%）[16]75%80%60%出水水质(mg/l)3101081483.3.3设计计算1.反应器容积计算UASB有效容积：式中：Q---设计流量，m3/dS0---进水COD含量，g/lNV----容积负荷，kgCOD/(m3·d)UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q＝0.8[m3/(m2·h)]，则：h取5.0m.本设计采用2座相同的UASB反应器　D取7m则实际横截面积为：实际表面水力负荷为，故符合设计要求。2.配水系统设计　本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点。参数：每个池子流量：Ｑm3/h圆环直径计算：40n洛阳理工毕业设计论文（论文）每个孔口服务面积为:在1～2m2之间，符合设计要求。可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口。a.内圈6个孔口设计：服务面积：折合为服务圆的直径为：用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：　则b.中圈12个孔口设计：服务面积：折合成服务圆直径为:中间圆环直径计算如下：　　　则c.外圈18个孔口设计服务面积：折合成服务圈直径为：则外圆环的直径计算如下：则3.三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图3-2:40n洛阳理工毕业设计论文（论文）a.设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。b.沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<1.0m/h2）沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.5～2h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50°沉淀区面积为：A=1/4πD2=1/4×3.14×72=38.47m240n洛阳理工毕业设计论文（论文）表面水力负荷为：q=Q/A=41.67/(2×38.47)=0.53<1.0符合设计要求。c.回流缝设计取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m如图2.4所示：b1=h3/tgθ式中：b1—下三角集气罩底水平宽度，m;θ—下三角集气罩斜面的水平夹角；h3—下三角集气罩的垂直高度，m;b1==1.26mb2=7-2×1.26=4.48m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q1—反应器中废水流量，m3/h；S1—下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1=(41.67/2)/(3.14×4.482/4)=1.32m/hV1<2m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2，式中：Q1—反应器中废水流量，m3/h；S2—上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=1.0m,上集气罩下底宽CF=5.0m则DH=CD×sin50°=0.76mDE=2DH+CF40n洛阳理工毕业设计论文（论文）=2×0.76+5=6.53m=π(CF+DE)CD/2=18.1m2则V2=Q1/S2=41.67/(2×18.1)=1.15m/h净水的μ,故取μ=0.02g/cm·s由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb==（0.95×9.81×（1.03-1.2×10-3）×0.012）/（18×0.02）=0.266cm/s40n洛阳理工毕业设计论文（论文）=9.58m/hVa=V2=1.15m/h则：=9.58/1.15=8.33,=1.55/0.41=3.78>,故满足设计要求。4.出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m，槽高0.2m。5.排泥系统设计产泥量为：1242×0.75×0.1×1000×10-3=93.15kgMLSS/d每日产泥量93.15kgMLSS/d，则每个USAB日产泥量46.58kgMLSS/d,可用100mm排泥管，每两天排泥一次。6.理论上每日的污泥量W=Q*(C0-C1)/1000(1-p)式中：Q—设计流量，m3/dC0—进水悬浮物浓度，mg/LC1—出水悬浮物浓度，mg/LP0—污泥含水率，%W=1000*(370-148)/(1000*1000(100-99.8))=11.1m3/d7.产气量计算每日产气量：1242×0.75×0.5×1000×10-3=465.75m3/d3.4SBR的设计计算3.4.1SBR池作用经UASB反应器处理后的废水,有机物的含量仍然较高,要达到既定的排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。SBR结构简单，运行控制灵活，适合啤酒废水的水质水量不均的特点，本设计采用2个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）3.4.2设计参数污泥负荷率：Ns取值为0.13kgBOD5/(kgMLSS·d)污泥浓度采用3000mgMLSS/L,SVI取100SBR周期采用T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4周期内时间分配：反应池N=2进水时间2h，反应时间2h,静沉时间1h,排水时间1h周期进水量：m3/s3.4.3设计计算设计水量为：Q=1000m3/d=41.67m3/h=0.016m3/s表3-3SBR反应器进出水水质指水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)310108148去除率（%）707570出水水质(mg/l)9327451.反应池有效容积V1=式中：n—反应器一天内周期数Q0—周期进水量,m3/sS0—进水BOD含量,mg/lX—污泥浓度,mgMLSS/LNs—污泥负荷率V1=(4×125×162)/(3000×0.13)=207.7m32.反应池最小水量Vmin=V1-Q0=207.7-125=82.7m33.反应池中污泥体积Vx=SVI·MLSS·V1/106=100×3000×162/106=62.3m3Vmin>Vx,合格40n洛阳理工毕业设计论文（论文）4.确定单座反应池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR总高为5.5m,SBR的面积为207.7/5=41.54m2设SBR的长：宽=2：1则SBR的池宽为：4.5m；池长为：9m.SBR反应池的最低水位为：82.7/(4.5×9)=2.06mSBR反应池污泥高度为：62.3/(4.5×9)=1.45m2.06-1.45=0.61m可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.61m,大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。5.鼓风曝气系统(1)确定需氧量O2由公式：O2=a′Q(S0-Se)+bˊXvV式中：aˊ—微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kgQ—污水设计流量，m3/dS0—进水BOD含量,mg/lSe—出水BOD含量,mg/lbˊ—微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，kgXv—单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量,kg/m3取aˊ=0.5,bˊ=0.15；出水Se=28mg/L；Xv=f×X=0.75×3000=2250mg/L=2.25kg/m3；V=2=2×207.3=414.6m3代入数据可得：O2=0.5×5000×(162-28)/1000+0.15×2.25×414.6=474.9kgO2/d供氧速率为：R=O2/24=474.9/24=19.78kgO2/h40n洛阳理工毕业设计论文（论文）(2)供气量的计算采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m，计算温度取25℃。该曝气器的性能参数为：Ea=8%，Ep=2kgO2/kWh；服务面积1-3m2；供氧能力20-25m3/h·个；查表知氧在水中饱和容解度为：Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L扩散器出口处绝对压力为：=+9.8×103×H=1.013×105+9.8×103×4.7=1.47×105pa空气离开反应池时氧的百分比为：==19.65%反应池中容解氧的饱和度为：Csb(25)=Cs(25)(Pb/(2.026×105)+Ot/42)=8.38×(1.47×105/2.026×105+19.65/42)=10.0mg/LCsb(20)=Cs(20)(Pb/(2.026×105)+Ot/42)=9.17(Pb/(2.026×105)+Ot/42)=10.9mg/L取α=0.85,β=0.95,C=2,ρ=1,20℃时，脱氧清水的充氧量为：R0=RCsb(20)/a(brCsb(25)-C)×1.24(25-20)=28.86×10.9/0.85×(0.95×10.0-2)×1.245=43.8kgO2/h供气量为：Gs=R0/0.3Ea=43.8/(0.3×0.08)=1826m3/h=30.43m3/min40n洛阳理工毕业设计论文（论文）(3)布气系统的计算反应池的平面面积为：4.5×9.0×2=81m2每个扩散器的服务面积取1.7m2,则需81/1.7=47.64个。取50个扩散器，每个池子需25个。(4)空气管路系统计算按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR池的隔墙上设一根干管，共五根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为：本设计每个SBR池内有50个空气扩散器则每个空气扩散器的配气量为：选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。空气管道内的空气流速的选定为：干支管为10～15m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为4～5m/s；空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流确定。空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式Lo=55.5KD12式中：—管道的当量长度，mD—管径，mK—长度换算系数，按管件类型不同确定折算成当量长度损失，并计算出管道的计算长度(m),空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)，空气量m3/min，计算温度℃和曝气池水深，得空气管道系统的总压力损失为：＝96.21×9.840n洛阳理工毕业设计论文（论文）＝0.943kpa空气扩散器的压力损失为5.0kpa，则总压力损失为：0.943＋5.0＝5.943kpa为安全起，设计取值为9.8kpa则空压机所需压力p=(5-0.3)×9.8×103+9.8×103=56kpa又Gs=37.64m3/min由此条件可选择罗茨RME-20型鼓风机转速1170r/min，配套电机功率为75kw（七）理论上每日的污泥量W=Q*(C0-C1)/1000(1-0.97)式中：Q—设计流量，m3/dC0—进水悬浮物浓度，mg/LC1—出水悬浮物浓度，mg/LP0—污泥含水率，%W=1000*(148-45)/(1000*1000(100-99.8))=5.15m3/d（八）污泥产量计算选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为：△x=aQSr-bVXv=0.6×1000×(162-28)/1000-0.075×2×207.7×2.25=11kgMLVSS/d40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第四章污泥处理4.1污泥浓缩池设计计算污泥主要来自UASB、SBR和调节沉淀池的污泥，污泥定期排放进入污泥浓缩池进行处理。（1）UASB厌氧池，Q1=11.1m3/d,含水率99.8%；（2）SBR，Q2=5.2m3/d,含水率99.8%；（3）沉淀池，Q3=8.0m3/d,含水率99.8%；总污泥量为：Q=Q1+Q2+Q3=11.1+5.2+8.0=24.3m3/d为考虑实际因素，取Q=30m3/d平均含水率为：99.8%4.1.1设计参数污泥浓缩池采用辐流式重力浓缩池。浓缩池进口污泥流量Q′=30m3/d（浓缩以后含水率为97%）。固体负荷（固体通量）M一般为10～35kg/m3d，取M=10kg/m3d；污泥固体浓度C=3kg/L.4.1.2设计计算（1）浓缩池面积式中：C—污泥固体浓度，kg/L；M—污泥固体通量，kg/（m2·d）。则浓缩池直径（2）浓缩池高度式中：T—污泥浓缩时间，h（3）浓缩池总深度40n洛阳理工毕业设计论文（论文）式中：h2—超高，m取0.5m；h3—缓冲层高度，m取0.5m；采用中心驱动式刮吸泥机1台，为增强浓缩功效，刮泥机上有垂直栅条，吸泥管将污泥吸到上部的集泥槽中，通过中心导流筒内的排泥管排泥。进泥管和排泥管均采用管径D=250mm4.2贮泥池及污泥泵4.2.1贮泥池作用污泥从浓缩池被排除后，没有压力进入污泥脱水机房，因此应设贮泥池。由浓缩池和预处理产生的污泥进入贮泥池，再由污泥泵将其提升，以便顺利进入污泥脱水机房。如果污泥脱水性能不理想，也可作为泥质调理池，加入混凝剂改善其脱水性能，提高脱水效果。4.2.2设计计算（1）污泥量确认来自浓缩池污泥量约为：（含水率为97%）。（2）贮泥池容积式中：T—污泥停留时间，h这里取6小时（3）贮泥池上部尺寸采用方形池子，具体尺寸为LBH0=4m4m2m，则上部容积为32m3。（4）斗部容积①将贮泥池设为正方形取斗底边l=1m，池侧壁倾角α=50°，泥斗高度：h1=（4-1）tg50°/2=1.8m取保护高度为1.0m，则斗内有效容积为V0=×1.8×（12+42+1×4）=3.9m3（5）贮泥池总高度40n洛阳理工毕业设计论文（论文）设超高h2=0.5m，则总高：H=h1+h2+H0=1.8+0.5+2+1=5.3m。（6）校核：贮泥池总容积为32+3.9＞30，符合要求。选择螺旋输送机1台，功率1.5kW(7)浓缩池排水量4.3污泥脱水4.3.1污泥脱水作用浓缩后的污泥含水率将为97%左右，但体积还是很庞大，为了综合利用和最终处置，需要对污泥进行脱水处理，经过脱水处理的污泥含水率可以降为60～70%，便于运输和储存。4.3.2设计选型选用卧式螺旋卸料沉淀离心机两台，型号为LWB450，一用一备。干污泥定期拉走处理，脱出的废水回到调节沉淀池。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第五章污水处理站平面及高程布置5.1平面布置5.1.1平面布置原则(1)处理构筑物的布置紧凑，便于管理，减小占地。(2)处理构筑物应按流程顺序布置，以避免管线迂回。(3)经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在主风向的上风一方，寒冷地区应考虑朝阳。(4)总平面布置，充分考虑绿化地带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。(5)总图布置应考虑远近结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。(6)构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的布置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。(7)污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。(8)变电站的位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免厂内架空敷设。(9)污水厂内管线种类很多，应综合考虑布置，以免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。(10)如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在一条管廊或管沟内，以利于维护和检修。(11)污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。综上所述，设计污水处理站平面布置图时，要根据工艺要求满足各种管道布置间距，满足良好的交通功能，有良好的绿化环境，对四周环境没有污染，又要满足各种功能要求，节约用地的原则。本设计的平面布置详见相关图纸。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）5.2高程布置5.2.1高程设计任务及原则其主要任务是：确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。高程布置原则如下：(1)选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。(2)计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。(3)设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒退计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。(4)在作高程布置时还应注意污水流程与污逆流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。在决定污泥干化场，污泥浓缩池，消化池等构筑物的高程时，应注意它们的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。5.2.2污水处理高程计算(1)水头损失计算根据要求，管道损失一般不超过构筑物损失的30%，而总水头损失为管道损失和经过构筑物的损失之和，所以可以认为总水头损失约是污水流经构筑物损失的1.3倍。本流程所设计的污水处理构筑物水头损失见表5-1。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）构筑物名称格栅调节池沉淀UASB池SBR水头损失取值范围（m）0.15～0.30.6～0.70.5～0.60.25～0.5实际取值（m）0.30.60.50.5表5-1各个构筑物的水头损失①中格栅水头损失h1=0.15×1.3=0.195m②中格栅至细格栅水头损失为h2=0.3×1.3=0.39m；③细格栅至调节池的水头损失为h3=0.6×1.3=0.78m；④调节池池至UASB池的水头损失为h4=0.5×1.3=0.65m；⑤UASB池至SBR的水头损失为h5=2×0.5×1.3=1.3m；(2)高程计算为简化计算，将地平面标高设定为0m。①调节沉淀池液面标高2.00m；②SBR池液面标高3.00m；③UASB池液面标高4.30m；④污泥浓缩池液面标高1.25m；⑤泵站（设于细格栅前）建成地下式，顶部标高为0m；底部标高-4.0m.⑥中格栅液面标高0。表5-2各污水处理构筑物的设计水面标高池底标高及池顶标高构筑物名称池顶标高(m)水面标高(m)池底标高(m)泵站0.00-2.00-4.00调节池2.001.50-1.50UASB反应池4.504.30-0.50SBR3.503.00-2.00污泥浓缩池2.51.50-3.50贮泥池1.000.40-4.3040n洛阳理工毕业设计论文（论文）第六章污水泵站的设计6.1泵站的设计集水池与机器间合建的矩形泵站，集水池容积采用相当于4台水泵10分钟的容积：W=41.67×10/60=6.9m3。有效水深H=3m，则积水池面积为F=2.4m2。则集水池尺寸为2m×1.2m×3.5m。泵站简图如下所示图6-1泵站示意图考虑到提升泵的数量和集水池尺寸，建成占地3m×4m的矩形泵站。6.2选泵（1）总扬程估算泵长总扬程=自由水头+沿线水头损失+泵站水头损失≈1.0+3.97+4+1.5≈10.47m（2）流量拟采用4台水泵（其中1台备用），每台水泵的流量为25m3/h。考虑总扬程和流量，选择IS80-50-200型污水离心泵4台（1台备用），流量为30m3/h，扬程为11.8m。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）第七章所选设备及各池池型总结设备和主要构筑物如表7-1和表7-2表7-1设备一览表设备名称型号数量备注三叶罗茨鼓风机LSR125-1WD3台其中1台备用罗茨鼓风机RD-1272台其中1台备用中微孔曝气器WZP50个中心驱动式刮吸泥机1台卧式螺旋卸料沉淀离心机LWB4502台污水提升泵IS80-50-2005台其中1台备用格栅除污机2台表7-2主要构筑物池型一览表名称尺寸(m)数量停留时间(h)调节沉淀池17×10×226UASB反应池D=7，H=5.02SBR4.5×9×5.526污泥浓缩池D=4，H=3.5118贮泥池4×4×5.316污水提升泵房3×4×4.0240n洛阳理工毕业设计论文（论文）第八章工程概算及效益分析8.1工程初步投资预算根据主要构筑物及设备，估计出的工程投资表如表8-1所示。表8-1工程投资估算表工程或费用名称建筑工程费用（万元）运输安装工程费用（万元）设备购置费用（万元）合计（万元）一、污泥处理单元格栅0.10.51.52.1调节池及提升泵房3.42.43540.8UASB反应池10.53.51327SBR11.84.515.531.8罗茨鼓风机1.51.558污泥浓缩池3.42.68.514.5污泥脱水2.11.53538.6二、附属设备综合实验办公楼1101035155车库及传达室1554060机修间、仓库11.558.525总计（万元）172.539.92074198.2经济效益分析（1）基础投资费用：工程投资419万元，其中设备投资约207万元。（2）运行费用：包括人工费，电费，折旧费等约50万元。具体见表8-2，表8-340n洛阳理工毕业设计论文（论文）表8-2劳动定员及人员构成一览表序号名称工人技术人员管理人员合计一固液分离3115二废水处理车间3115三车间总人数62210表8-3项目运行费用项目数量单价费用（万元/a）工资福利10人1.5万/年人15电费27万kW×h／a0.55元/kW·h14.85维修费总投资的1%4.2折旧总投资的5%21药品费经验数值0.65总计54（3）经济效益分析：通过大致的经济效益分析，可以肯定地得出，使用本设计的啤酒废水处理站可有效地降低啤酒废水中各种污染物的含量，并保证污水能够达标排放。项目投入牢靠富有成效，具有较大的处理效率优势及经济效益、环境效益，本方案切实可行。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）结论通篇的计算表明，本设计合理有效，UASB与SBR的组合合理高效，成功地保证了出水的水质标准，达到了既定的任务书的排放水质要求，不仅节约了啤酒厂的经济投入，而且增加了环境效益和人文效益社会效益。纵观工艺流程，设计井然有序，入水采用双格栅保证了原污水中较大粒径悬浮物的去除率，调节沉淀池不仅起调节水量水质作用，而且可对某些啤酒制造车间的高温废水起到降温作用，有效地控制了有机负荷及水力负荷。生物处理单元采用的UASB与SBR很好地结合了厌氧及好氧处理的优点，相互克服不足，保证了COD、BOD的有效去除率，澄清的出水经消毒口可达标排放。40n洛阳理工毕业设计论文（论文）致谢我的毕业设计是由田文杰老师负责指导我完成的，当我即将完成我的毕业论文的时候，心中不由想真心的对田老师说声谢谢，从题目确定后工艺的筛选，到后期构筑物的计算，构筑物图纸的绘制，最后论文内容的审核修改，田老师都给予我很大的帮助，设计初期由于我还忙着研究生的复试工作，老师依然时而询问我的毕业设计情况，对我的关心无微不至，在我的设计过程中，遇到了很多不明白的地反，田老师总是能抽出时间帮我解答疑难，字字句句，都是田老师的一片心血，想想即将离开母校，去完成人生的下一段旅程，不禁有些伤感，不仅仅是要离开熟悉的校园，可爱的同学，更是要离开这样一位给我巨大帮助的老师，老师的教育不仅仅是专业知识的帮助，更是思想方式，解决问题的一种敲门，亦师亦友的教育让我受益匪浅，在我的毕业设计中让我学到了很多很有用的只是，word及cad的学习与运动，也极大地丰富了计算机办公软件的使用，谢谢您，田老师！40n洛阳理工毕业设计论文（论文）参考文献[1]三废处理工程技术手册.废水卷.北京：化学工业出版社，2000,24(3):27—30.[2]给水排水设计手册.北京：中国建筑工业出版社，1986[3]梁多,彭超英.啤酒工业废水治理及清洁生产实例[J].酿酒,2004,31(3):84—86.[4]污水处理新工艺与设计计算实例.北京：科学出版社，2001[5]罗德裕,潘培丰,林克明.啤酒行业清洁生产评价初探[J].环境保护科学,2001,28(109):48—50[6]曹利江,任辉等.厌氧—好氧串联法处理啤酒废水［EB/OL］.http://wenku.baidu.com/view/937f84c65fbfc77da269b196.html,2011-01-24[8]高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册[M].北京：化学工业出版社，2003[9]张力军.水污染防治管理实用手册[M].北京：中国环境科学出版社，2007[10]王国华，任鹤云.工业废水处理工程设计与实例[M].北京：化学工业出版社，2005[11]林静雯，王英刚.环境工程设计概论[M].中国教育文化出版社，2006[12]闪红光.环境保护设备选用手册水处理设备[M].北京:化学工业出版社,2002[13]陈杰瑢,周琪,蒋文举.环境工程设计基础[M].北京:高等教育出版社,2007[14]武江津，王凯军，丁庭华等编.三废处理工程技术手册—废水卷[M].北京：化学工业出版社,2000[15]张希衡.水污染控制工程[M].北京:冶金工业出版社,2006[16]GeoffreyS.Simate,JohnCluett,SunnyE.lyuke,EvansT.Musapatika,SehliseloNdlovu,LubindaF.Walubita,AllexE.AlvarezThetreatmentofbrewerywastewaterforreusehttp://wenku.baidu.com/view/b226586a1eb91a37f1115c6f.html[17]实用水处理设备手册.北京：化学工业出版社，200040n洛阳理工毕业设计论文（论文）[18]张华,阚久方.啤酒工业清洁生产[J].环境科技,2001(3):17—20[19]污水处理厂设计与运行.北京：化学工业出版社，2001[20]小型啤酒厂污水处理技术.胡金玲，管玉江.化工出版社，《饮料工程》1990年01期.[21]宋建华;啤酒废水中生物质能回用的意义[J];啤酒科技;2011年01期40