电镀废水处理站设计书本科学位论文 44页

毕业设计题目：电镀废水处理工程设计n摘要1说明说一项目概况11.1项目地理情况11.2设计任务11.3工程设计规模1二处理方案论证22.1处理方案选择22.2工艺流程的确定7计算书一物料衡算7（一）含铬废水处理系统7（二）含氰废水处理系统11（三）含铜废水处理系统13二主要构筑物及设备选型的计算2.1格栅142.2调节池152.3酸洗槽172.4铁粉反应器182.5中和反应池212.6反应池（一级破氰反应池、二级破氰反应池）222.7竖流沉淀池232.8斜板沉淀池25三污泥部分设计计算3.1污泥浓缩设备303.2污泥脱水设备30四管网布置与水力计算4.1平面布置324.2高程布置原则324.3污水水头损失计算324.4污泥管道水头损失计算354.5主要构筑物清单37五劳动定员六结论七参考文献n说明书一、项目概况1.1项目地理情况：（以下所有项目都假设定位于广州地区）n广州地区位于东经112度57分----114度03分，北纬22度35分----23度35分，属于南亚热带季风气候区。该地区气候特点为：地处低纬，地表受太阳辐射量较多，同时受季风影响，夏季海洋暧气流形成高、温湿、多雨的气候：冬季北方大陆冷风形成干燥、低温、少雨。年平均气温为21.4-21.9度，最热7、8月平均气温为12.4-13.5度。绝对最高气温为38.7度，最低一月的气温为12.4-13.5度。珠江水位最高3.1m，最低1.8m，常水位2.5m地面相对标高：±0.00m，绝对标高4.5m。项目位于珠江下游，北面靠珠江，南面靠公路。土质为冲积沙质粘土。夏季吹西南风1-2级，冬季吹东北风1-4级，雨季偶有台风8-12级。夏季气温28-35度。处理后直接排入珠江，污水厂排污口距珠江约200m，污泥脱水后外运，不产生二次污染。1.2设计任务：某电镀企业，在生产过程中生产大量的生产废水，废水主要为含氰废水（主要污染物为氰化亚铜、氰化锌、氰化钠等）、含铬废水（主要污染物为铬酐）及含铜废水。上述废水若不经处理后而直接排放，将对周边环境造成严重影响。为了保护环境，该厂决定对所排放废水进行处理，处理后出水标准达到广东省地方标准《水污染排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准后排放或回用于生产。1.3工程设计规模：工程规模为1000m3/d，按照每天20小时的运行时间，其具体的水质水量见下表：表1废水水量、水质表单位：mg/L(PH除外)序号污染来源废水产生量指标污染物浓度1含铬废水200m3/dCr6+PhCODCr≤55.65~7≤1502含氰废水200m3/dPhCN-7~9≤1003含铜废水600m3/dCu2+≤130本工程废水排放执行广东省地方标准《水污染排放限值》（DB44/26-2001）第二时段标准，排放标准具体指标见下表：表2废水排放标准表单位为mg/L(PH除外)名称PHCODCrSSCN-Cr6+总铜排放标准6~990600.50.50.5要求电镀废水处理程度nCr6+=55.7－0.5/55.7=99%CODcr=150－90/150=40%CN-=100－0.5/100=99.5%Cu5+=130－0.5/130=98%二、处理方案论证2.1处理方案选择各种不同的电镀废水，可采用多种处理工艺，根据废水性质、场地、达到的要求、建设投资费用等条件选定。目前处理电镀废水的主要方法有：1.化学法在电镀废水中投加化学药剂，通过化学反应改变废水中污染物的化学和物理性质，使其变为无害物质或易于与水分离的物质，进下一步从废水中除去的处理方法。常用的化学法又有氧化法、还原法、中和法、硫化法、混凝沉淀、混凝气浮等方法。例如含氰废水的碱性氯化法，含铬废水的还原法、重金属的氢氧化物混凝沉淀法、酸碱废水的中和法等。该法是传统的电镀废水处理方法，随着PH、ORP等自动控制仪器的采用及投药装备自动化，使化学法得到进一步完善和提高，成为最常用的方法。2.离子交换法离子交换法是利用离子交换树脂对废水中的阴阳离子的选择性交换作用来处理废水的方法。几乎对所有有害的无机有害离子都可以用此方法处理。某些离子交换处理流程，能达到回收有用化学材料的目的，经处理后的水能用作镀液的补充液或用作清洗水。当不考虑再生洗脱液的处理时，用离子交换法可以实现无脱水排放的“零排放系统”。因此，离子交换法也是处理电镀废水的常用方法之一。随着高长寿的离子交换树脂的研制，处理设备的小型化、自动化，此方法仍在不断发展之中。离子交换法也有不足之处：一次投资大，一般占地面积大，技术较难掌握，废水中处理物浓度不宜太高，存在再生脱液的处理问题。目前，离子交换法多用于制取电镀用的纯水以及含溴、铬、金等废水的处理。离子交换法适用于电镀生产量大、资金及技术力量雄厚的单位，而且适用于单一废水的处理。3.电解法电解法是利用通电时阴阳极的电化学反应而使废水中的有毒物质分解、氧化还原、沉淀的方法。电解法在处理含氰、含铬、含银、含铜等废水中得到较多的应用。利用电解法原理已制成各种定型设备，操作简单，对一些小型电镀厂比较适用，但电解法消耗电能和极板材料较多，还受到其他因素限制，目前使用越来越少。表3各类电镀废水处理工艺特点比较n工艺方法建设投资运行成本占地面积处理效果出水水质污泥量工艺弱点化学法中低多尚可一般多药剂量大离子交换法高高少好好少操作复杂电解法低高少不确定不确定较多处理量少2.2工艺流程的确定经过处理效率，环境效益，经济效益的共同评估，本设计采用按废水的不同种类分别处理废水的组合法，即铁粉内电解法（处理含铬废水）+二氧化氯协同氧化剂破氰法（处理含氰废水）+混凝沉淀法（处理含铜废水）。本设计思路是在各构筑物废水停留时间上设计构筑物的尺寸参数，并且采用连续式的方式处理废水，所以本设计的资金投入量低和构筑物尺寸小、占地面积小，以及减少废水排放，操作方法简便，提高废水处理效率的优点。（一）工艺流程的优点1．铁粉内电解法。其处理废水后不但各种金属离子浓度远低于允许排放浓度，并且还有一定的脱盐和去除COD的能力；从经济上来说，除了电耗外，消耗的主要材料是铁粉，其来源广泛，价格低廉；此法所用的酸和碱可以采用电镀车间产生的废酸和废碱，达到以废治废的效果。铁粉内电解原理当含Cr6+废水通过铁粉时，在一定的PH条件下，铁粉内发生原电池反应阳极反应：Fe—2eFe2+Cr2O72-+6Fe2++14H+2Cr3++6Fe3++7H2O（酸性条件）CrO42-+3Fe2++8H+Cr3++3Fe3++4H2O（碱性条件）阴极反应：2H++2eH2n1．二氧化氯协同氧化剂破氰法。与传统的化学法相比，二氧化氯协同氧化剂破氰法具有节能、设备投资少、运行成本低、体积少、效率高、操作方便、无需专人值守使用寿命长的特点。　　二氧化氯所以有强的氧化力，主要是由于是在正四氧化态下的氧化能力较强，其活性为氯的2.63倍。因此，能处理含氰、硫、金属离子、产酸根、残存有机物的工业用其破氰反应如下。　　一级反应：pH值＝8.5~11.5ClO2+NaCN+NaOH+H2O→NaCNO+NaCl+3OH−ClO2+Zn(CN)2+NaOH+H2O→Zn(CNO)2+NaCl+2OH−ClO2+CuCN+NaOH+2H2O→CuCNO+NaCl+3OH−二级反应：pH值＝7.5~8.52NaCNO+2ClO2+2H2O→N2↑+2CO2↑+2NaCl+4OH−Zn(CNO)2+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+Zn(OH)2↓+2NaCl+4OH−2CuCNO+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+2Cu(OH)2↓+2NaCl+2OH−　同时利用氧化还原的原理，还可以去除废水中的部分阴离子，如S2-、SO３2-、　　　　NO３－和Fe3+、Mn2+、Ni2+。3.混凝沉淀法。技术比较成熟，运行成本低、操作简单。用NaOH调整pH值５~１１,再用FeCl3做混凝剂，ＰＡＭ作絮凝剂　表4各种金属离子去除的最佳PH值，列表如下：金属离子PH范围残留浓度(mg/L)备注Cu2+7-14≤1Ni2+≥9≤1Sn2+5-8≤1Zn2+9-10.5≤1PH＞10.5再溶解Fe3+5-12≤1PH＞12再溶解Al3+5.5-8≤3PH＞8再溶解（二）流程n1.污水流程反冲洗含铬废水处理系统↓_________________↑含铬废水→调节池→酸洗槽→铁粉处理器→中和反应池→坚流沉淀池Ⅰ→排水含氰废水处理系统含氰废水→一级反应槽→二级反应槽→坚流沉淀池Ⅱ→排水↑↑二氧化氯发生器含铜废水处理系统含铜废水→调节池→PH调整槽→混凝槽→絮凝槽→斜板沉淀池→排水2.污泥流程污泥→污泥浓缩机→污泥脱水机→污泥外运（交给专业公司处理）工艺流程说明含铬废水处理系统1．含铬废水进调节池，进行水质水量的均衡调节；2．废水经调节池进入酸洗槽加入酸废水（设计中取用H2SO4）进行酸化，因反应是在酸性条件下进行，为后面反应做准备；3．以酸化的废水进入铁粉反应器进行内电解反应，使Cr6+还原为Cr3+；4．反应后的废水进入中和反应池加入NaOH进行中和反应，将Cr3+、Fe3+从废水中去除，后进入沉淀池进行沉淀；5．沉淀后的污泥进行处理与处置。含氰废水处理系统1．含氰废水进入调节池，进行水质水量的均衡调节；n2．废水经调节池进入一级反应池，在一级反就池内在不同时间段分别加三次药。首先加碱废水（设计中取用NaOH)调整PH值，再从二氧化氯协同氧化剂发生器加入以二氧化氯为主的氧化剂进行一级破氰反应，破氰反应后为了后续处理要加入H2SO4使其酸化；3.废水经过一级破氰流入二级反应槽，同样地从二氧化氯协同氧化剂发生器加入以二氧化氯为主的氧化剂进行二级破氰反应，二级破氰完全反应后加入NaOH去除废水中的Zn2+和Cu2+，后进入沉淀池进行沉淀；4.沉淀后的污泥进行处理与处置。含铜废水处理系统1.含铜废水进入调节池，进行水质水量的均衡调节以及曝气。2.废水经调节池进入FPH调整槽加入碱废水（NaOH)进行碱化。3.经碱化的废水进入混凝槽加入FeCl3使废水水的颗粒凝聚。4.经凝聚的废水颗粒流入絮凝槽，加入PAM使凝聚的颗粒进一步混凝。5.经最后废水经沉淀池，使较大的颗粒沉淀，从而去除废水中的Cu离子。6.沉淀后的污泥进行处理与处置。污泥处理系统1.将分流废水系统的污泥经管道全部集合一起处理2.污泥流入浓缩机，减少自身的含水率3.湿污泥进入脱水机，进一步脱水成干污泥。4.处理好污泥外运，交由专业公司回收或处理。由废水处理工程经验得知KZ=1.3-1.7,本工程取KZ=1.3;平均设计流量(工程规模)Q=1000m3/d=1.39×10-2m3/s;最大设计流量Qmax=1000×1.3=1300m3/d=1.81×10-2m3/s;含铬废水处理系统流量平均设计流量Q=200m3/d=2.78×10-3m3/s最大设计流量Qmax=200×1.3=260m3/d=3.62×10-3m3/s;含氰废水处理系统流量平均设计流量nQ=200m3/d=2.78×10-3m3/s最大设计流量Qmax=200×1.3=260m3/d=3.62×10-3m3/s;含铜废水处理系统流量平均设计流量Q=600m3/d=8.34×10-3m3/s最大设计流量Qmax=600×1.3=780m3/d=1.09×10-2m3/s计算书一物料衡算（一）含铬废水处理系统n由于具体电镀废酸液的性质不知道，所以废酸，废碱计算时分别用98%的硫酸和NaOH粉末代替，但日常通常是废酸和电石渣，一般情况下废酸呈液态，设计中设置了酸调节池，废碱如电石渣之类的通常为固态，因此设置了加碱间进行调节，特此说明。加酸量该加药及酸化反应都在酸洗槽中进行药品：98%的浓硫酸计算：分析的Cr6+的含量，用硫酸进行酸化已知：进水PH为5~7，根据设计原则设为PH=7，要进行反应，需将PH调节到1.6，根据有关资料查得，此反应需要10分钟Q=200m3/d=1.67m3/10min进水PH=7，即[H+]=1×10-7mol/L酸洗槽出水PH=1.6，即[H+]=2.5×10-2mol/L即进入酸洗槽的[H+]总量为n=c×v=1670×1×10-7=1.67×10-4mol调节酸度使用98%的浓硫酸稀释为20%的硫酸根据有关资料，20％和98％硫酸溶液的浓度分别为1.14×103g/L和1.84×103g/L,即,分别为11.6mol/L和18.78mol/L。进水PH=7，出水PH=1.6,即[H+]=2.5×10-2mol/L设加入20%硫酸的量为V1.67×10-4+11.6×V/1670+V=0.025V=3.61L根据水的离解平衡H++OH-H2O此时，反应掉的氢离子总量为1.67×10-10mol,反应量可忽略取20%的硫酸为3.61L/10min则98%的浓硫酸取用量计算得为2.23L/10min则一天中加入98%硫酸的总量为V=267.6L每10分钟槽内总液体Q=1670+3.61=1673.61（L）加入铁粉量铁粉加入要在铁粉反应池中进行药品：（多孔的还原性铁粉）多数是粉末冶金所用的铁粉阳极反应：Fe—2eFe2+nCr2O72-+6Fe2++14H+2Cr3++6Fe3++7H2O（酸性条件）CrO42-+3Fe2++8H+Cr3++3Fe3++4H2O（碱性条件）阴极反应2H++2eH2废水中Cr6+≤55.6mg/L，根据设计原则取Cr6+＝55.6mg/L，即摩尔浓度为1.07×10-3mol/L根据反应,1L废水中Cr6+含量为1.08×10-3molCr2O72-+6Fe2++14H+2Cr3++6Fe3++7H2O26261.07×10-3abca=3.21×10-3mol/Lb=1.07×10-3mol/Lc=3.21×10-3mol/L根据《环境工程师手册》,实际加入的铁粉量为理论的2.5倍即实际加入的铁粉量为n=3.21×10-3×2.5=8.025×10-3mol废水中除了Cr6+要去除,Cr3+也要去除反应后1L废水中产生的Cr3+的总量为3.21×10-3mol/L反应后1L废水中产生的Fe3+的总量为3.21×10-3mol/L由反应Fe—2eFe2+123.21×10-3dd=6.42×10-3mol/L则转移电子的量为n=6.42×10-3mol/L反应2H++2eH226.42×10-3e=6.42×10-3mol/L即反应中每L水中用掉的H+的量是6.42×10-3mol根据原废水中[H+]=2.5×10-2mol/L则1L废水中剩下的H+=2.5×10-2-6.42×10-3=1.858×10-2mol/L,此时废水的PH=1.73n根据资料,该反应需要10分钟进水Q=200m3/d=1670L/10min10min加入的铁粉量为n=8.025×10-3×1670=13.4(mol),铁粉加入量为1.34mol/min10min产生的Cr3+为3.21×10-3×1670=5.36(mol)10min产生的Fe3+为3.21×10-3×1670=5.36(mol)加入的NaOH量该反应在中和反应池中进行药品:浓度为96%NaOH粉末调节为20%的NaOH溶液发生的两个中和反应是Cr3++3OH-Cr(OH)3↓Fe3++3OH-Fe(OH)3↓ABCMND由上得出,A=3.21×10-3molM=3.21×10-3mol根据摩尔比1:3得出,B=9.63×10-3molC=3.21×10-3molN=9.63×10-3molD=3.21×10-3mol即1L水中用掉的OH-量为n=9.63×10-3+9.63×10-3=1.926×10-2mol反应生成的Cr(OH)3量为n1=3.21×10-3mol,Fe(OH)3的n2=3.21×10-3mol根据有关资料得,生成Cr(OH)3的最佳PH=8,出水PH=6~9即将PH=1.73的溶液调节至PH=8,需反应掉的酸量为1.86×10-2mol则1L水中OH-用量为1.926×10-2mol+1.86×10-2mol=3.786×10-2mol根据反应特点,该中和反应用五分钟,废水流量为200m3/d=0.84×103L/5min1L废水中加入的NaOH量=3.786×10-2mol即加入的NaOH质量=1.5144g一天中加入的NaOH粉末的质量=200×1000×1.5144=302.88㎏污泥量的计算由上述反应Cr3++3OH-Cr(OH)3Fe3++3OHFe(OH)3污泥质量计算:1L废水产生Cr(OH)3n1=3.21×10-3mol1L废水产生Fe(OH)3n2=3.21×10-3mol污泥质量,m1=200×1000×3.21×10-3×103=66.126(㎏)m2=200×1000×3.21×10-3×107=68.694(㎏)n污泥总质量m总=m1+m2=66.126+68.694=134.82㎏（二）含氰废水处理系统平均设计流量Q=200m3/d=2.78×10-3m3/s最大设计流量Qmax=200×1.3=260m3/d=3.62×10-3m3/s含氰废水处理系统流量投加量和反应时间当含氰浓度为100mg/dm3时，二氧化氯投加量为100g/m3,反应24h,用ClO2协同氧化剂处理含氰废水，试剂投加量是碱性氯化法处理废水时试剂投加量的1/5，同等处理量时设备的一次性投资比次氯酸钠发生器少20%－30%。调节pH值为2.5到8，每天需要浓度20％苛性钠溶液为V´＝50·（10-2.5-10-8）·40/（20％·1219）＝0.026m3一级破氰1.加碱量根据有关资料查得，此反应需要10分钟Q=200m3/d=1.67m3/10min该加药及碱化反应在一级反应池中进行药品：96%NaOH粉末调节为20%的NaOH溶液计算：用NaOH进行碱化已知：进水PH为5~7，根据设计原则设为PH=5，要进行反应，需将PH调节到8.5~11.5，现设为将PH值调节为PH=10。进水PH=5，即[H+]=1×10-5mol/L一级反应池PH调整值PH=10，即[H+]=1×10-10mol/L即调节pH值为5到10，需要浓度20%NaOH溶液为V´＝1.67×（10-5－10-10）×40/（20％×1219）＝2.75L即一级反应池每天需要20%NaOH溶液为V＝329L槽内总液体Q=1670+2.75=1672.75（L）2.加入二氧化氯，进行一级破氰根据相关资料一级破氰反应时间为10分钟Q=200m3/d=1.67m3/10min＝1.67×103L/10minn二氧化氯是在二氧化氯协同氧化剂发生器产出并流入一级反应池的药品：（以ClO2为主并兼有H2O2、O3、Cl2在一级反应池的一级破氰的主要化学式ClO2+NaCN+NaOH+H2O→NaCNO+NaCl+3OH−ClO2+Zn(CN)2+NaOH+H2O→Zn(CNO)2+NaCl+2OH−ClO2+CuCN+NaOH+2H2O→CuCNO+NaCl+3OH−废水中CN-≤100mg/L，根据设计原则取CN-＝100mg/L，即摩尔浓度为3.85×10-3mol/L1.67×103L/10min废水中CN－含量为6.43mol根据一级破氰反应化学式可知每一种氰化物一级破氰反应的消耗比例CN－：ClO2＝1：1和生成氰酸盐是CN－：CNO－＝1：1，则一级反应池的一级破氰消耗ClO2的量为n=6.43mol和一级破氰生成的氰酸盐n=6.43mol由于电解法发生器产生ClO2的纯度在90%以上。所以根据经验实际加入ClO2的量为1：1.2，则应通入n=6.43×1.2=7.716mol已知ClO2的纯度在90%的浓度为40mol/L一级反应池内总液体Q总=1670+2.75+40/7.716=1679（L）酸化根据有关资料查得，此反应需要10分钟，用20%的硫酸回调。Q=200m3/d=1.67m3/10min一级破氰后反应池总液体Q总=1679L/10min1.回调PH值。该加药及酸化反应都在一级反应池中进行药品：98%的浓硫酸计算：用硫酸进行酸化已知：一级破氰后PH值为10，要进行后续的二级破氰反应需将PH调节到8，一级破氰废水水PH=10，即[H+]=1×10-10mol/L二级反应池回调PH=8，即[H+]=1×10-8mol/L即要酸化的[H+]总量为n=c×v=1679×1×10-10=1.679×10-7mol调节酸度使用98%的浓硫酸稀释为20%的硫酸根据有关资料，20％和98％硫酸溶液的浓度分别为1.14×103g/L和1.84×103g/L,即,分别为11.6mol/L和18.78mol/L。进水PH=10，调节PH=8,即[H+]=1×10-8mol/Ln设加入20%硫酸的量为V1.679×10-7+11.6×V/1679+V=1×10－8V=1.433×10-6L取20%的硫酸为1.433×10－6L/10min=1.433×10－7L/min，则98%的浓硫酸取用量计算得为8.86×10－7L/10min则一天中加入硫酸的总量为V=1.07×10－4L经过计算由于回调PH值所需的硫酸的量太少，所以在工程的实际运行时不计算二级反应池的PH回调。二级破氰加入二氧化氯，进行二级破氰二氧化氯是在二氧化氯协同氧化剂发生器产出并流入一级反应池的药品：以ClO2为主并兼有H2O2、O3、Cl2计算：以ClO2为主进行二级破氰已知二级反应PH值7.5－8.5，根据相关资料二级破氰反应时间为20分钟Q=200m3/d=1.67m3/10min＝1.67×103L/10minQ总=1670+2.75+40/7.716=1679（L）NaCNO+2ClO2+2H2O→N2↑+2CO2↑+2NaCl+4OH−Zn(CNO)2+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+Zn(OH)2↓+2NaCl+4OH−2CuCNO+2ClO2+2NaOH+2H2O→N2↑+2CO2↑+2Cu(OH)2↓+2NaCl+2OH−从一级破氰得知1.67×103L/10min废水中CNO－含量为6.43mol，则二级反应池时20min废水量3.34×103L废水中CNO－含量为12.86mol根据二级破氰反应化学式可知摩尔浓度为3.85×10-3mol/L每一种氰酸盐二级破氰反应的消耗比例CNO－：ClO2＝1：1和重金属离子生成沉淀物的比例也是1：1，则二级反应池的二级破氰消耗ClO2的量为n=12.86mol由于电解法发生器产生ClO2的纯度在90%以上。所以根据经验实际加入ClO2的量为1：1.2，则应通入n=12.86×1.2=15.43mol已知ClO2的纯度在90%的浓度为40mol/L一级反应池内总液体Q总=1670+2.75+40/7.716+40/15.43=1681.6（L）二、主要构筑物及设备选型的计算（一）格栅n设备说明：格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。一般情况下，分粗细两道格栅。数量：三台人工式细格栅设计参数：栅条宽度s＝10.0mm栅条间隙宽度e=25.0mm栅前水深h＝0.5m过栅流速u=0.8m/s栅前渠道流速ub=0.55m/sα=60°(1)栅条间隙数(2)栅槽宽度设栅条宽度栅槽宽度b注：经格栅的初步计算确定，本工程的废水处理量太和大颗物较少。因此一般的格栅计算公式并不适合本工程，所以本工程只用一道格栅，基于可以会偶尔出一现一些较大的颗粒物如镀材上的氧化皮故格栅选用最小规格的人工式细格栅。通过格栅的水头损失(h2)：格栅条断面为矩形断面,故k=3,则：栅后槽总高度(h总)：设栅前渠道超高h1=0.3m栅槽总长度(L):每日栅渣量W：设每日栅渣量为0.07m3/1000m3，取KZ＝1.34n（二）调节池设备类型：对角线出水调节池配备：含氰废水系统、含铬废水系统设备说明：工业废水其水质水量随时变化，波动较大，废水水质水量的变化对排水及废水处理设备，特别是对净化设备正常发挥其净化功能是不利的，甚至有可能损坏设备，为解决这一矛盾，废水处理前一般要设调节池，以调节水量和水质。优点：出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内的废水，由池的左、右两侧经过不同时间流到出水槽，达到自动调节的目的。数量：二座池子构筑材料：钢筋混凝土参数计算：废水在池内一般停留3—4小时1．池子的实际容积设废水在池内停留时间为T=4小时根据流量Q=200m3/dT=4小时则池内废水量Q1=Q/20×T=200/20×4=40（m3）得出池的实际容积为40m3设计用调节池的实际容积为V=1.3V有效=1.3×40=52m3取V有效=52m32．取池子的有效水深为h1=1.8m纵向隔板间距1m则调节池的平面面积是S===29（m2）取宽为B=5（m），则长L===5.8（m）纵向隔板间距为1m，所以隔板数为4取调节池超高为h=0.3（m）为适应水质的变化，设置沉渣斗，由于电镀废水的悬浮物较少，所以按长度方向设置沉渣斗一个，共两个沉渣斗，沉渣斗倾角为45。表5调节沉淀池设计参数表单位：（m）n池有效水深池超高池长池宽隔板间距沉砂斗高上口径下口径沉砂斗角度1.80.35.85110.40.260。设备类型：对角线出水调节池配备：含铜废水系统数量：二座池子构筑材料：钢筋混凝土参数计算：废水在池内一般停留3—4小时1．池子的实际容积设废水在池内停留时间为T=4小时根据流量Q=300m3/dT=4小时则池内废水量Q1=Q/20×T=300/20×4=60（m3）得出池的实际容积为60m3设计用调节池的实际容积为V=1.3V有效=1.3×60=78m3取V有效=78m32．取池子的有效水深为h1=1.8m纵向隔板间距1m则调节池的平面面积是S===44（m2）取宽为B=5（m），则长L===8.8（m）纵向隔板间距为1m，所以隔板数为4取调节池超高为h=0.3（m）设置沉渣斗，按长度方向设置沉渣斗一个，共两个沉渣斗，沉渣斗倾角为45。表6调节沉淀池设计参数表单位：（m）池有效水深池超高池长池宽隔板间距沉砂斗高上口径下口径沉砂斗角度n1.80.38.85110.40.260。n（三）酸洗槽配备：含铬废水处理系统设备说明：工业废水要在酸性条件下处理时，废水要先进行酸化，进行PH调节，当进水PH较高时，需加酸进行调节，该反应要在酸洗槽中进行。药品选用：98%的浓硫酸稀释为20%使用参数计算：根据《环境工程设计手册》，进水PH=7时，调节至PH=1.6,需要10分钟由物料衡算得，每10分钟槽内总液体Q=1670+3.61=1673.61（L）则酸洗槽实际流量为1.3Q＝2176L3．取槽的实际容积为V=3.5m3，有效高度为1，取槽的超高为0.3m其面积为A===3.5（m2）取槽的宽为2m，则长为L=A/B=3.5/2=1.75(m)表7酸洗槽参数表单位：(m)槽的实际容积m3有效高度超高池宽池长3.510.323.5（四）铁粉反应池配备：含铬废水系统设备说明：使内电解反应在池内顺利进行，保证化学反应的彻底完成所用的池子设备类型：垂直轴式机械搅拌池特点：反应效果好，水头损失小，可适应水质水量的变化，大小水量都适用，水量的处理范围较宽，比较实用。池子选用材料：钢筋混凝土池子座数：一座设备参数计算：经酸化的废水进入铁粉反应器，在铁粉反应器中发生原电池反应阳极反应：Fe—2eFe2+nCr2O72-+6Fe2++14H+2Cr3++6Fe3++7H2OCrO42-+3Fe2++8H+Cr3++3Fe3++4H2O阴极反应2H++2eH2根据化学反应特点，该反应需要10min。1．反映池尺寸计算：反映池容积计算：设计流量Q==13m3/h反应时间取t=10min反应池中废水量为Q=13/10=4.2(m3)反应池中串联格数及尺寸：反应池采用1格，一个搅拌器（浆叶搅拌器）该反应池的有效尺寸为宽B=2.4(m)，长L=2.4(m)，高H=1.5(m)V=B×L×H=2.4×2.4×1.5=8.7(m3)反应池超高为h=0.3(m)池子总高度H总=1.5+0.3=1.8(m2．搅拌设备及浆板尺寸叶轮直径板及浆板尺寸叶轮外缘距池子内壁取0.2m叶轮直径D=2.4－2×0.2=2(m)旋转轴上安装8块浆板，浆板长度取L=0.5(m)宽度B=0.1(m).浆板中心点旋转半径及转速浆板中心点旋转半径：R=0.48+=0.765(m)搅拌机浆板中心点旋转线速度v=0.5m/s则搅拌机每分钟转数为n===6.24(rad/min).浆板功率计算：n外侧浆板线速度：v1==0.69(m/s)内侧浆板线速度：v2==0.39(m/s)搅拌机上浆板总面积为：A=8bl=8×0.1×0.5=0.4(m2)浆板总面积与反应池过水截面积之比为==22.2%(小于25%)，符合要求求浆板宽径比系数值外侧浆板：==0.1查得K1=3.45内侧浆板：==0.17查得K2=2.9搅拌机功率P=58A(K1V13+K2V23)=58×0.4×(3.45×0.693+2.9×0.393)=30.3(W)配用电动机功率：电动机总机械效率为0.75,传动效率为0.7配用电动机功率为N===58(W)表8铁粉反应池参数表池实际容积（m3）池宽(m)池长(m)超高(m)叶轮上浆板数叶轮直径(m)浆板长度(m)浆板宽度(m)8.72.41.50.382.20.50.1n铁粉反应池示意图单位：mm（五）中和反应池配备：含铬废水系统设备说明:对于金属阳离子,如Cr3+和Fe3+与OH-反应生成沉淀,能够清除废水中的Cr3+和Fe3+,加之反应池中有搅拌设备,,使Cr3+和Fe3+与OH-充分反应,并且还能够去除其他能与OH-发生反应的金属阳离子。设备名称：机械搅拌反应池搅拌机类型：HL—04型潜水搅拌机（耐碱）特点：特别适合电镀，冶金工业中的酸，碱中和反应和沉淀反应的彻底进行。池数：一座1．反应池尺寸计算：在反应池中的中和反应，根据反应特点，取t=5min即废水量为Q1=Q/20×1/12=1.04（m3）取反应池长L=1(m)，宽B=1(m)，有效水深h=1.2(m)，超高h3=0.3(m)即反应池体积为V=LBh=1×1×1.5=1.5（m3）实际高度H实=1.2+0.3=1.5(m)表9中和反应池参数表n池长(m)池宽(m)有效高度(m)超高(m)体积（m3）面积(m2)111.50.51.512．HL—04型潜水搅拌器[4]设计参数根据《环保技术设计手册》，功率为0.4KW（六）反应池（一级破氰反应池、二级破氰反应池）配备：含氰废水系统设备说明：一级破氰反应池反应池内先进行碱化、絮凝反应和酸化；二级破氰反应池则进行废水的絮凝和中和反就，反应过程进行机械搅拌，由于一级和二级破氰所需反应时间都为30分钟，所以设计一个反应池的构造。数量：2座主要设计参数一级破氰反应池停留时间HRT＝30min二级破氰反应池停留时间HRT＝30min工艺尺寸反应池的有效容积V=Q·t=52·2/30=3.2m3式中Q——设计流量，m3/h；t——反应时间，m。根据有效容积设计4.5m3水深H＝1.5m超高0.5m长L＝3.0m宽B＝1.0mn净尺寸L×B×H＝3000mm×1000mm×2000mm（1）搅拌装置按每m3池容输入功率20W计算，需要输入的功率N为N=20V/2=20·1.39/2=14W=0.014kW搅拌机机械总效率η1采用0.75，搅拌机传动效率η2为0.8，则搅拌机所需的电动机功率N'为N'＝N/（η1η2）＝0.014/（0.75·0.8）＝0.023kW桨叶构造采用单层平板形，两叶，长×宽＝0.5m×0.2m，桨叶底端距池底0.25m。（2）搅拌装置按每m3池容输入功率10W计算，需要输入的功率N为N=10V/2=10·1.39/2=14W=0.007kW搅拌机机械总效率η1采用0.75，搅拌机传动效率η2为0.8，则搅拌机所需的电动机功率N'为N'＝N/（η1η2）＝0.007/（0.75·0.8）＝0.012kW桨叶构造采用平板形，8叶，桨叶上下边缘分别距水面和池底0.25m。（七）竖流沉淀池配备：含氰废水系含氰废水系统设备说明:该竖流沉淀池为圆形,为实现固液分离,使Cr(OH)3与Fe(OH)3沉淀与处理后的废水分离开来，废水排放，污泥处理。由于水量不大，污泥量不大，故选用竖流沉淀池。特点：废水采用中心入流，周边溢流的方式，水流方向与颗粒的沉淀方向相反，特别适合于处理水量不大的小型污水处理。优点：竖流沉淀池排泥容易，不需要机械排泥装置，便于管理，单迟容量少，适用于小型水处理。池数:二座1．竖流沉淀池的尺寸计算取沉淀时间为T=1.5h竖流沉淀池的废水上升速度为v=0.5mm/s设计流量为Q=300m3/d=12.5m3/h竖流沉淀池内的废水量为Q1=12.5×1.5=18.75(m3)废水流量为Q=0.0035m3/s,qmax=0.0035m3/sn2．中心管内流速为v1=0.01m/s则中心管面积为A==0.35(m2)中心管直径为d==0.668(m2)喇叭口直径为d1=1.35d=1.35×0.668=0.9(m)反射板直径为d2=1.3d=1.3×0.9=1.2(m)3.沉淀池有效水深为，即中心管高度，h2=3.6vt=3.6×0.5×1.5=2.7(m)4.中心管喇叭口至反射板之间的间隙高度为V1=0.005(m/s)h3===0.25(m)5．沉淀池总面积及沉淀池的直径沉淀池沉淀区的面积为A===7(m2)沉淀池总面积为A=A1+A2=0.35+0.7=7.35(m)沉淀池的直径为取沉淀池的直径为D=3.2(m)即D:h2=3.2:2.7=1.2<3(符合要求)6．污泥斗高度及污泥斗容积取截头圆锥下部直径为0.3(m),污泥斗倾角为45度h5为污泥斗高度则h5=×tg45。=1.45(m)则污泥斗容积为7.沉淀池的总高度H=h1+h2+h3+h4+h5h1为超高,取0.5(m)h4为缓冲层高度取0.3(m)h2为中心管高度为2.7(m)nh3为中心管喇叭口至反射板之间的间隙高度为0.25(m)h5为污泥斗高度为1.45(m)即带入得H=0.5+2.7+0.25+0.3+1.45=5.2(m)表10竖流沉淀池参数表单位：m直径中心管直径中心管高度污泥斗高度缓冲层高度间隙高度斗倾角3.20.6682.71.450.30.2545。图3竖流沉淀池示意图（八）斜板沉淀池配备：含铜废水系统设备说明：电镀废水处理中固液分离一般采用沉淀池或气浮池。斜板沉淀池具有沉淀效率高，停留时间短，占地少等优点，在电镀废水中得到广泛的应用。一般为了构造简单，多采用异向流斜板沉淀池，即水流倾斜向上流，污泥则倾斜向下流。沉淀池中污泥至少每天排一次，以免污泥板结堵塞排泥管。数量：1座设计的斜板沉淀池如图n进水出水图5.2斜板沉淀池示意图2参数选取个数n1水力表面负荷q3m3/(m2·h)斜板长L1.0m斜板倾角θ60º斜板净距d 40mm斜板厚b5mm3工艺尺寸池表面积AA＝Q/(0.91·n·q)＝156/（0.91·1·5·20）＝1.72m2式中Q——最大设计流量，m3/h；n——池数；q——表面负荷，一般用3～5m3/（m2·h）；0.91——斜板面积利用系数。池长ana=＝＝0.87m取a＝0.8m核算q＝Q/（0.91·n·A）＝156/（0.91·1·0.82·20）＝3.6m3/(m2·h)满足条件3～5m3/(m2·h)斜板个数mm=a/(b+d)-1＝0.8/(0.005+0.04)-1＝17个斜板区高度h3h3=L·sinθ＝1·sin60º＝0.87m取斜板上端清水区高度h2=0.5m取水面超高h1=0.3m取斜板下端与排泥斗之间缓冲层高度h4=1.0m泥斗斗底为正方形，泥斗底边长为a1=0.3m，泥斗倾角为β＝60º，泥斗高h5为h5＝tg60º=tg60º＝0.43m污泥斗总容积VV=2··h5(a12+a12+a1·a2)＝2··0.43·（0.82+0.32+0.8·0.3）＝0.19m3沉淀池总高度HH=h1+h2+h3+h4+h5＝0.3+0.5+0.87+1.0+0.43＝3.10m4细部结构(1)进水管进水管采用DN50（外径Φ×壁厚＝63mm×4.0mm）硬聚氯乙烯管直接与反应池相连，则进水管中流速VV＝＝0.23m/s在0.2～0.3m/s之间，满足絮凝后期流速要求。n集水槽采用两侧淹没孔口集水槽集水，集水槽集水槽个数1个槽中流量q＝156/（20·3600）＝0.000579m3/s＝0.579L/s考虑池子超载系数为20％，则槽中流量q0＝1.2q＝1.2·0.579＝0.70L/s槽宽B＝0.9q0.4＝0.9·0.00070.4＝0.049m为便于加工取槽宽B＝50mm起点槽中水深H1＝0.75B＝0.05·100＝50mm终点槽中水深H2＝1.25B＝1.25·50＝62.5mm槽中水深统一按H2＝70mm计。n出水孔沉淀池水位槽中水位集水槽断面集水方式为淹没式自由跌落，淹没水深为0.05m,跌落高度为0.05m,槽超高取0.1m,则集水槽总高度HH＝H2+0.05+0.05+0.1＝0.27m孔眼计算由q0＝ωμ，式中q0——集水槽流量，m3/s；μ——流量系数，取0.62；h——孔口淹没水深，此处为0.05m；ω——孔眼总面积，m2。得ω＝q0/（μ·）＝＝0.00114m2孔径采用d=10mm,则单孔面积ω0为ω0＝πd2/4＝0.0785·0.012＝0.0000785m2则孔眼个数n＝ω/ω0＝0.00114/0.0000785＝14.5取n＝16集水槽每边孔眼个数nn´＝n/2＝16/2＝8个相邻孔眼中心距离s＝L/（n´+1）＝0.8/（8+1）＝0.089m为加工方便，相邻两孔眼间距取0.1m，靠近两端各留出0.05m.(3)落水斗落水斗尺寸为L×B×H＝300mm×300mm×400mm，排水管采用DN25（外径Φ×壁厚＝32mm×2.5mm）硬聚氯乙烯管.(4)排泥管选用DN150（外径Φ×壁厚＝160mm×5.0mm）硬聚氯乙烯管。三、污泥部分设计计算（污泥浓缩系统）（一）污泥浓缩设备配备：污泥系统设备说明:浓缩机一般主要由浓缩池、粑架、传动装置、粑架提升装置、给料装置、卸料装置和信号安全装置浓缩机特点:可连续压滤大量的污泥，具有处理能力大，脱水效率高、占地面积小、安装时间短，土建资金少、维修费用低、过滤介质再生、使用寿命长等优点。设备类型:WTS带式压滤机数量:一台（二）污泥脱水设备配备：污泥系统设备说明：经浓缩后的污泥进一步脱水,以减少体积,便于运输和后续处理设备类型：BSD—500S5L型带式污泥脱水机优点：机器制造容易，附属设备少，投资，能耗低；管理简单，脱水能力大，特别适合于无机性污泥的脱水。数量：污泥脱水间一座，带式脱水机一台压滤机带宽：B=KPQ=0.15×0.97×0.718=0.1(m)=100㎜其中P为进泥含水率,Q为进泥流量选择BSD—500S5L型带式污泥脱水机,其参数为:n表11带式脱水机参数表带宽㎜功率KW水压Mpa水量m3/h质量㎏清洗滤带水压Mpa5000.750.25315000.25污泥脱水间尺寸:V=6×5×3=90m3加药装置1.加NaOH机2.加H2SO4机3.加PAM机FECL3机4.加二氧化氯机5.加铁处理器6.在所有的加酸加碱点设PH探头，自动控制酸碱量的投加注明：1.投加硫酸,采用DS—300C型加药装置优点：该加药装置特别适合工业用于投加定量的化学药剂及酸碱溶液。表12加药机参数表加药范围L/h搅拌功率KW计量功率KW总功率KW0—750.150.10.25投加硫酸的药剂投加房体积为5×3×3=45m32．.投加铁粉和NaOH粉末使用电磁震荡设备来投加,是干投投加铁粉和NaOH粉末的药剂投加房体积为5×3×3=45m3n四管网布置与水力计算（一）平面布置该污水处理用地为600㎡，东西长30m，南北宽20m，面积较小，总平面布置包括污水与污泥处理工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线，管道及渠道的平布置，各种辅助构筑物及设施的平面布置。总平面布置应遵循以下几条原则：1．处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。2.工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助构筑物应按照功能的差异，分别相对独立的布置，并协调好与环境条件的关系，如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物。3．构建之间的间距应满足交通、管理渠铺设、施工和运行管理等条件。4．管道线与渠道平面布置，应与其工程布置相协调，应顺应污水处理厂的各种介质输送的要求，尽量不免多次提升和迂回曲折5．协调好辅助建筑物、道路、绿化与处理构筑物之间的关系，作到方便生产运行，保障安全畅通。总平面布置（见平面图）（二）高程布置原则：1．充分利用地形地势和排水系统，使污水一次提升便能顺利自然的通过污水处理构筑物，排出厂外。2．协调好高程布置和平面布置的关系，做到既减少用地，又利用污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。3．做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。4．协调好污水处理厂总体高程布置和与单体竖向设计，即便于正常排放又有利于检修。总高程布置(见高程布置图)n（三）污水水头损失计算说明：根据《排水管设计与计算》中最小管径的规定，在污水管道的上游部分，设计水量很小时，若根据水量计算，则管径会很小，管径很小会堵塞，采用较大的管径，可采用较小的坡度，根据规定，街道和厂区污水管道的最小管径为200㎜，相应的坡度为0.004。污水的水头损失参数：管径d=200㎜，流速v=0.45m/s，坡度0.0041．从竖流沉淀池到中和反应池：总管长L=6.5m，水平距离管为5m，v=0.45m/s，I=0.004沿程水力损失hf1=IL=0.004×6.5=0.026(m)局部阻力损失：表13局部阻力系数表部件个数局部阻力系数90。弯头30.75×3渐扩管10.37渐缩管10.22三通阀11.5总阻力系数为=0.75×3+0.37+0.22+1.5=4.34hf2===0.045(m)选取最低水位与竖流沉淀池的最不利水位差H差=1.8(m)则总水头损失为H1=hf1+hf2+H差=0.026+0.045+1.8=1.87(m)2．从中和反应池到铁粉反应池总管长L=10m，v=0.45m/s，I=0.004沿程水力损失hf1=IL=0.004×10=0.04(m)局部阻力损失：局部阻力损失系数如上表：则：总阻力系数为=0.75×2+0.37+0.22+1.5=3.59hf2===0.037(m)n中和反应池与铁粉反应池的正常水位差hf3=-0.1(m)系统中铁粉反应池的最低水位与中和反应池的最不利水位差H差=1.5(m)则：总损失H2=hf1+hf2+hf3+H差=0.037+1.5+0.04-0.1=1.477(m)3．从铁粉反应池到酸洗槽总管长L=7m，v=0.45m/s，I=0.004沿程阻力损失为hf1=IL=0.004×7=0.028(m)局部损失为一个渐扩管=0.37，渐缩管=0.22,一个阀门=1.5hf2====0.022(m)最不利水位差为H差=0.5(m)则：总损失H3=hf1+hf2+H差=0.028+0.022+0.5=0.55(m)4．从酸洗槽到调节沉淀池总管长L=7.4m，水平距离为6m,v=0.45m/s，I=0.004沿程阻力损失为hf1=IL=0.004×7.4=0.0296(m)系统中调节沉淀池的最低水位与最不利点水位差H差=1.0(m)局部阻力损失：hf2=则局部阻力损失：表14局部阻力系数表部件个数局部阻力系数90。弯头60.75×6渐扩管10.37渐缩管10.22三通阀11.5逆止阀17.5电磁流量计19泵11n总阻力系数为=0.75×6+0.37+0.22+1.5+7.5+9+1=24hf2===0.248(m)系统中调节沉淀池的最低水位与最不利点水位差H差=1.0(m)则：总损失H4=hf1+hf2+H差=0.0269+0.248+1=1.27(m)5．从进水管到调节沉淀池：总管长L=6.5m，v=0.45m/s，I=0.004沿程阻力损失为hf1=IL=0.004×6.5=0.026(m)局部阻力损失：局部损失为一个渐扩管=0.37，渐缩管=0.22，两个90。弯头，=0.75×2总阻力系数为=0.75×2+0.37+0.22=2.09hf2===0.022(m)H=hf1+hf2=0.026+0.022=0.048(m)调节池进水口与管道出水口之间的高度差H5至少为0.9(m)因此H〈H5，废水可以通过自流流到调节沉淀池，不需设水泵。即在调节沉淀池后设立水泵以补偿水头损失：得出，废水从调节沉淀池到竖流沉淀池的水头总损失：H=H1+H2+H3+H4=1.87+0.477+0.55+1.27=4.2(m)需要在调节沉淀池到酸洗槽之间增设水泵根据《环境保护设备选用手册》，Q=300m3/d=12.5m3/h，H=4.2m选取耐腐蚀塑料泵32FSf—20，处理流量为4.65—13.5m3/h，扬程为10—18m配用电动机功率为2.2KW（四）污泥管道水头损失计算说明：n水处理系统中都会产生一定量的污泥，通常情送，包括重力输送和压与水流不同使性质变化很大，所以水力特征也各不相同，污泥的水利特征受很多因素的影响，如温度，流速，粘度等，但归纳起来，主要受粘度的影响，污泥中固体的密度越小，则污泥的粘度越大。污泥的粘度与污泥的浓度以及挥发物含量成正比，与温度成反比，而它与流速的关系比较复杂，当污泥在管道中以低速流动是通常〈1.5m/s，流动时，处于层流状态，污泥粘度大，流动阻力大；当流速增大到1.5m/s时，处于紊流状态，流动阻力较小，在设计管道时应采用较大的流速，以使污泥处于紊流状态。根据《环境工程设计手册》，当污泥含水率在99%时，污泥输送管道管径为.300㎜时，要是污泥处于紊流状态，流速至少为1.5m/s，坡度为0.151．从竖流沉淀池到污泥浓缩池的污泥水头损失计算：总管长L=7m水平管路长5m，v=1.5m/s则：沿程阻力损失为hf1=6.82×（）（）其中D=300㎜CH=81hf1=6.82×（）（）1.85=0.3（m）局部阻力系数，两个90。弯头=0.85×2，一个突然增大的局部阻力，=0.56hf2===0.26（m）最不利管路高度差2m,总水头损失为2.86m选泵：根据污泥流量和量程，选取CP（T）50.25_50型，扬程4—10（m），功率为2.2KW2．从污泥浓缩池到污泥脱水间最不利管路的提升高度H差=3（m），水平管路为4（m），则：总长度L=8（m），管径D=300㎜CH=71则：沿程阻力损失为hf1=6.82×（）（）hf1=6.82×（）（）1.85=0.19（m）局部阻力损失：局部阻力系数表部件个数局部阻力系数90。弯头21.12承插接头10.4三通阀10.7n泵11总阻力系数为=1.12×2+0.4+0.7+1=4.34hf2===0.5（m）则总水头损失为H=hf1+hf2+H差=0.19+0.5+3=3.69（m）选泵：1.根据污泥流量和量程，选取CP（T）50.25_50型，扬程4—10（m），功率为2.2KW2.反冲洗水选泵，根据《环境保护设备选用手册》，选取150型耐腐蚀塑料泵，功率为2.5KW。（五）主要构筑物清单废水处理系统构筑物一览表表15铬系废水处理系统序号名称规格L×B×H(m)技术参数数量备注1调节池8×5×2.7T=4h1钢筋混凝土2酸洗槽4×1×1.3T=10min1钢筋混凝土3铁粉反应池2.4×2.4×1.8T=10min1钢筋混凝土4中和反应池1×1×1.8T=5min1钢筋混凝土5竖流沉淀池D=3.5H=5T=1.5h1钢筋混凝土表16污泥处理系统设备名称规格、型号数量电动机功率(KW)备注污泥浓缩机WTS带式压滤机11污泥脱水机BDS500—S5L带式污泥脱水机10.75污泥脱水n表17氰系废水处理系统1.调节池规格：8000×5000×2700mm数量：1座有效容积：25m3停留时间：4h材质：RC结构，内衬FRP附件：废水泵、液位控制、2.一级破氰反应池规格：800×800×1600mm数量：1座有效容积：0.76m3停留时间：30min材质：不锈钢内衬FRP附件：搅拌机、加药泵、PH计3.二级破氰反应池规格：800×800×1600mm数量：1座有效容积：0.76m3停留时间：30min4.竖流沉淀池规格：1600×1600×4000mm数量：1座总表面负荷：0.58m3/m2.h停留时间：1.5小时材质：不锈钢内衬FRP附件：导流桶、波水槽表18铜系废水处理系统1.调节池规格：16000×4500×3500mm数量：2座有效容积：146m3停留时间：10h材质：RC结构，内衬FRP附件：废水泵、液位控制、空气搅拌2.PH调整槽规格：2000×1800×2000mm数量：1座有效容积：5.4m3停留时间：10min材质：RC结构，内衬FRP附件：搅拌机、加药泵、PH计3.混凝槽规格：2000×1800×2000mm数量：1座有效容积：5.4m3停留时间：15min材质：RC结构，内衬FRP附件：搅拌机、加药泵n1.絮凝槽规格：2500×2000×2000mm数量：1座有效容积：7.5m3停留时间：15min材质：RC结构，内衬FRP附件：搅拌机、加药泵2.沉淀池规格：6000×6000×4000mm数量：1座总表面负荷：0.46m3/m2.h停留时间：4小时材质：RC结构，内衬FRP附件：导流桶、导水（一）土建工程厂区地层结构单一，岩土性质均一，基本为亚黏土或轻亚黏土，无不良地质现象。工程地质条件满足构筑物的要求，不必进行特殊处理。所有污水处理构筑物采用钢筋混凝土，其他附属构筑物为砖混结构。（二）供电厂内各工号用电均接自变电站低压配电室，采用380/220V三相四线制供电。（三）自动监测与控制自动检测和控制系统是现代工业生产中的高效率管理器,对污水处理进行检测可以达到自动控制的目的.表19自动检测项目表监测项目数量一次仪表显示地点污水流量2电磁流量计大屏幕水位4超声波水位计大屏幕污水提升泵1压力表大屏幕污泥提升泵1压力表大屏幕反冲洗水流量1电磁流量计大屏幕反冲洗水泵压力1压力表大屏幕电度1电度表大屏幕n劳动定员管理人员是决定处理站能否正常运转的关键因素之一，管理人员必须具有一定的专业知识，经过专业培训或有一定的实际运转管理经验。本电镀废水处理站基本人员包括分析化验人员，操作管理人员，和主管工程师。（一）分析化验人员分析化验人员必须具备一定的分析化学反面的专业知识，能够准确熟练的完成水质和污泥指数的监测分析，提供可靠，准确的化验数据，同时化验人员必须对污水处理系统有足够的了解，熟悉水质，水量冲击及污水处理系统的运行规律，这样才能按照规定的取样时间，规定的取样地。分析化验人员必须熟练操作处理站的各种精密仪器,以及能够对其进行日常的维护和校正,分析化验人员一般有2到3人,本处理站2人。（一）操作管理人员操作管理人员必须掌握以下几点：1.了解污水处理站的系统构成和运行规律；2.熟悉各种动力设备，仪器仪表，管线及阀门；3.准确掌握各种设备的手动操作方法和操作规程；4.准确掌握各种设备的工作状态，能应付一般的突发事件；5.能够按操所规程准确实施设备操作状态的调整和各个构筑物的操作参数的变更，根据监测数据判断运行结果。本站设6个操作管理人员。（三）主管工程师主管工程师是处理站不可缺少的核心管理人员，必须充分理解处理工艺，有一定运行管理经验，必须做到：1.熟悉常规项目的分析化验方法，能够指导分析化验人员按照规定仅此能够化验，能根据污水处理站的实际水质水量的变化情况及时变更化验分析计划。2.熟悉掌握无水箱护理站的操作规程，能够根据水质水量的变化或季节的变化，更新操作规程。3.对整个处理系统有较为全面的认识，能根据水质水量的变化，调整污水处理系统的运行参数，使其充分发挥作用，达到最佳运行成果。4.掌握设备仪器仪表以及控制系统的操作、维护和管理。本站设1名主管工程师。n设计是科学与工程应用的桥梁，是科技成果转化为生产力的第一步，是技术创新成败的关键环节。设计过程是技术与经济相结合的过程，是从经济上对技术优化的过程，设计过程也是决策过程。工程基本建设投资是指工程项目从规划，设计，施工，试运行到正式投产为止所需要的全部费用，常指固定资产，如，房屋，构筑物等，这些费用主要包括，建设工程投资，设备购置费用，安装工程费用，基本准备费用和其他费用。在重视整体的经济指标分析，比较的同时，也重视设计过程技术方案的比较与评估，把技术经济分析贯穿于设计的全过程。其基本原理是费用最小化、技术经济比较合理化。结束语由于本人知识水平有限，知识面不广，实践经验缺乏，在设计中难免会有一些不足，在此热忱的欢迎老师们的批评指正，使我的设计更加完善。再次感谢指导老师的帮助，感谢参加毕业答辩的所有老师。参考文献1刘红.水处理工程设计[M].北京:中国环境科学出版社.2003.62王金梅,薛叙明.水污染控制技术[M].北京:化学工业出版社，2000.43贾金平,谢少艾,陈红锦.电镀废水处理技术及工程实例[M].北京:化学工业出版社，2004.4赵美萍,邵敏.环境化学[M].北京:北京化学出版社.20055许州.污水处理厂规范化管理手册[M].上海:同济大学出版社.2005.