a厂含油废水处理工艺设计6 43页

目录1总论11.1设计的背景和目的11.1.1设计背景11.1.2设计目的11.2设计参数21.3自然环境状况21.3.1气象资料21.3.2工程地质资料21.3.3水文资料21.4设计内容31.5设计进水31.5.1设计水质水量31.5.2污水处理要求31.5.3污水设计处理程度31.6设计出水41.6.1预处理出水水质41.6.2生化处理出水水质41.7污水处理厂厂址选择41.8污水处理工艺流程简述51.8.1工艺分析51.8.2工艺流程图62污水处理系统主体构筑物设计82.1中格栅82.1.1中格栅的作用82.1.2中格栅设计数据82.1.3中格栅的设计计算92.1.4中格栅设计草图112.1.5除渣设备选取112n2.2平流式隔油池112.2.1平流式隔油池的作用112.2.2平流式隔油池设计数据122.2.3平流式隔油池设计计算122.3均质池142.3.1均质池作用和类型142.3.2均质池的设计数据152.3.3均质池设计计算152.4气浮池162.4.1气浮池的作用和分类162.4.2部分回流溶气气浮设计参数162.4.3气浮法的设计计算162.5配水井212.5.1配水井的作用212.5.2配水井的种类和特点212.5.3堰式配水井的计算222.6生化系统232.6.1运行周期T232.6.2CASS池容积V232.6.3CASS池的容积负荷232.6.5CASS池外形尺寸242.6.6连通孔口尺寸及闸门选型242.6.7曝气池水力停留时间252.6.9污泥龄252.6.10需氧量252.6.11空气管路布置262.6.12CASS生化池运行情况262.6.13CASS生化池设计草图272.6.14鼓风机的选择272.6.15生物选择区搅拌器282n2.6.16兼氧区搅拌器282.6.17回流泵的选择282.6.18滗水系统292.7接触消毒池与加氯间292.7.1消毒池的作用与工艺比选292.7.2设计参数302.7.3消毒池设计计算：302.7.4加氯间的设计：313平面及高程布置333.1污水厂平面布置333.1.1布置原则333.1.2布置内容344.2污水厂管道布置353.2.1布置原则353.2.2布置内容353.3.污水厂高程布置353.3.1布置规定354技术经济分析与检测方法374.1技术经济分析374.1.1概述374.1.2投资估算374.2监测方法与监测方案384.2.1监测项目384.2.2监测点位和频次384.2.3检测要求384.2.4监测方法39参考文献402n1总论1.1设计的背景和目的1.1.1设计背景一般情况下，含油污水的含油量为几十到几千mg/L。根据其存在形式的不同，污水中的油类可分为浮油、分散油、乳化油和溶解油4种：（1）浮油，其粒经一般大于100μm，以连续相的形式漂浮于水面，形成油膜或油层；（2）分散油，以微小的油滴悬浮于水中，不稳定，静置一段时间后通常变成浮化油，油滴的粒经一般介于10~100μm之间；（3）乳化油，当污水中含有某种表面活性剂时或油水混合物经转数为3000r/min左右的离心泵高速旋转后，油滴便成为稳定的乳化液分散于水中；（4）溶解油，以一种化学方式溶解的微粒分散油，油粒直径一般小于0.1μm。由于油品在水中的溶解度很小（约为5~51mg/L），故这部分的比例一般在0.5%以下。[1]含油污水被排到江河湖海等水体后，油层覆盖水面，阻止空气中的氧向水中的扩散；水体中由于溶解氧减少，藻类进行的光合作用受到限制；影响水生生物的正常生长，使水生动植物有油味或毒性，甚至使水体变臭，破坏水资源的利用价值；如果牲畜饮了含油污水，通常会感染致命的食道病；如果用含油污水灌溉农田，油分及其衍生物将覆盖土壤和植物的表面，堵塞土壤的孔隙，阻止空气透入，使果实有油味，或使土壤不能正常进行新陈代谢和微生物新陈代谢，严重时会造成农作物减产或死亡。另外，由于溢油的漂移和扩散，会荒废海滩和海滨旅游区，造成极大的环境危害和社会危害。但更主要的危害是石油中含有致癌烃，被鱼、贝富集并通过食物链危害人体健康。因此，对石油和石化等行业产生的含油污水进行有效处理是极其必要的。1.1.2设计目的含油废水处理厂的建设能充分考虑水污染现状，尽量利用和发挥原有排水设施的作用，使规划排水系统与现有排水系统合理地有机结合，在充分利用现有治理措施吧的基础上结合地形情况，改造和完善建成区污水处理系统，杜绝污水外溢，最大程度减少含油废水对环境的污染。实行含油废水污水治理，能够改善市区河流的水体质量，为净化城市环境，改善投资环境，保证人群身体健康，降低企业生产成本创造了有利条件，达到经济效益、社会效益和环境效益的统一，因此合理利用水资源有着重要的意义。1通过污水处理厂实例设计，将理论应用于实际，学以致用，掌握污水处理具体流程和工艺，为以后的工作实践提供经验；2通过绘制工艺流程图，加深对工艺流程的理解，理解各管线的进出水位置；3通过绘制主体构筑物图，掌握该构筑物的工作方式等。同时，通过小组内成员间的合作与沟通能更好的完成设计。39n1.2设计参数A厂每天排放含油废水3万吨，水质为：COD=2700mg/L、氨氮=60mg/L、含油1300mg/L1.3自然环境状况1.3.1气象资料1气象特征气象资料：该市历年平均气温在2.3℃—9.3℃之间，年平均最高气温32.2℃，极端最高气温37.9℃，年平均最低气温-18.5℃，极端最低气温-28.4℃，历年平均降水量171.9—270mm，降水量70%集中于7、8、9三个月，年际气温变化幅度大，极不稳定，全年风向以偏北风为主，夏季多偏南风，年平均风速7.9m/s。1.3.2工程地质资料1地质条件本工程为现状厂地，地层由上至下依次为耕土、杂填土、粉细砂、粉土、细砂、粗砾石、粉质粘土、中粗砂、卵石、强风化混合花岗岩组成，场地地层分布基本稳定。地震设防基本裂度为7度。地震分组为第二组，场地为严重液化等级，本场地属抗震不利地段，需经处理后方可使用。本厂地标准冻土深度为0.85m。2地形地势处理站地势较低，自西北向东南方向有缓坡，坡度0.5%。300m内没有生活区和办公楼。处理站面积为200m×200m。西北东南走向有一条河流，河流丰水期水位可满足污水处理厂出水水质要求。1.3.3水文资料1地下水该市地下水类型为潜水，主要特点是埋深较浅，多储于第四纪含水层中，水位季节变化较大。地下水流向与地形坡向相一致，自西北流向东南。地下水位一般埋深1.0m左右，含水层厚度为7m；水质呈硷性，无色无味，地下水对混凝土无影响。受海水影响的局部低洼地区水带苦咸味。2地面水39n市内地表水主要有××河和××湖。浅层地下水埋深甚浅，丰水期（6-9月）为2米，枯水期（4-5月）为4米。受地形控制，丰水期潜层地下水流向与地表水一致，以××河为界，县境南北两部分地下水均向××河集中。1.4设计内容本次设计主要为设计一座城市工业废水处理厂，出水要求达到《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）三类水体，其主要设计内容包括：设计课题的背景和目的；设计任务的概况；处理工艺的选择和工艺流程的概述；主要设备及构筑物的设计计算并附计算草图；实际说明书和计算书的撰写；设计后附一张工艺流程图（选择污水处理厂厂址，确定污水处理厂的工艺流程，画出工艺流程图）和一张主题构筑物图（按初步设计扩大画出主体构筑物平面，立面和剖面图）。1.5设计进水1.5.1设计水质水量进水水质：含油量=1300mg/L、COD=2700mg/L、NH3-N=60mg/L.平均排水量：总变化系数：表1.1设计进水水质和出水水质指标单位进水水质出水水质CODcrmg/L2700≤80NH3-N油mg/Lmg/l601300≤8≤151.5.2污水处理要求A厂含油废水处理厂，要求处理后的的出水排入到三类水体中，根据《城镇污水处理厂污染物排放标准》规定：“城镇污水处理厂出水排入GB3838地表水ⅳ、ⅴ类功能水域或GB3097海水三、四类功能海域时，执行二级标准”。即要求处理后的出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）二级标准。1.5.3污水设计处理程度表1.2设计污水处理程度指标进水水质（mg/L）出水水质（mg/L）处理效率（%）COD27008097.039nNH3-N油60130081586.798.81.6设计出水1.6.1预处理出水水质预处理COD去除率为50%，BOD5去除率为30%，NH3-N去除率10%，油去除率为，则预处理出水水质如表1.3表1.3预处理出水CODNH3-N油（）14005483.21.6.2生化处理出水水质生化处理出水水质与要求出水水质相同，出水见表1.4表1.4生化处理出水COD（mg/L）NH3-N（mg/L）油（mg/L）808151.7污水处理厂厂址选择在城镇总体规划中，污水厂的位置范围已有规定。但是，在污水厂的总体设计时，对具体厂址的选择，仍须进行深入的调查研究和详尽的技术经济比较。其一般原则如下：（1）厂址与规划居住区或公共建筑群的卫生防护距离应根据当地具体情况，与有关环保部门协商确定，一般不小于300m。（2）厂址应在城镇集中供水水源的下游，至少500m。（3）厂址应尽可能少占农田或不占良田，且便于农田灌溉和消纳污泥。（4）厂址应尽可能设在城镇和工厂夏季主导风向的下方。（5）厂址应设在地形有适当坡度的城镇下游地区，使污水有自流的可能，以节约动力消耗。（6）厂址应考虑汛期不受洪水的威胁。（7）厂址的选择应考虑交通运输、水电供应地质、水文地质等条件。（8）厂址的选择应结合城镇总体规划，考虑远景发展，留有充分的扩建余地。39n1.8污水处理工艺流程简述1.8.1工艺分析CASS工艺与传统工艺相比具有以下几点优点：⑴工艺流程简单，占地面积小，投资较低CASS的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池，因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。⑵生化反应推动力大CASS工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，因此，从空间上看CASS工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；而从CASS工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。⑶运行灵活，抗冲击能力强CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流量6倍的高峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2～3倍时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。所以，通过运行方式的调整，可以达到不同的处理水质。⑷剩余污泥量小，性质稳定传统活性污泥法的泥龄仅2～7天，而CASS法泥龄为25～30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。平均去除1.0kgBOD产生0.2～0.3kg剩余污泥，仅为传统法的60%左右。由于污泥在CASS反应池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/（gMLSS·h）以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/（gMLSS·h），必须经稳定化后才能处置。⑸适用范围广，适合分期建设39nCASS工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用范围更广泛；连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比SBR工艺更简单。对大型污水处理厂而言，CASS反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量小于设计值时，可以在反应地的低水位运行或投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；由于CASS系统的主要核心构筑物是CASS反应池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制CASS反应池，因此CASS法污水处理厂的建设可随企业的发展而发展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。⑹沉淀效果好CASS工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。⑺不易发生污泥膨胀污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。由于丝状菌的比表面积比菌胶团大，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状菌的比增殖速率比非丝状菌小。在高底物浓度下菌胶团和丝状菌都以较大速率降解底物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状菌占优势。而CASS反应池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。综上所述，本设计采用CASS生化系统。1.8.2工艺流程图根据设计题目要求，采取CASS工艺，流程如图1浮油罐气浮池溶气罐均质池提升泵房中格栅进水平流式隔油池39n配水井泥渣外运填埋出水消毒池CASS生化池污泥管线污水管线污泥外运图1.1CASS废水生化处理工艺流程39n2污水处理系统主体构筑物设计2.1中格栅2.1.1中格栅的作用中格栅是由一组或数组平行的金属栅条、塑料齿钩或金属筛网、框架及相关装置组成，其栅条净间隙为10～40mm，倾斜安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的前端，用来截留较大的悬浮物和漂浮物，如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、木片、布条、塑料制品等，以防止后续的水泵机组、管道阀门、处理构筑物配水等设施被堵塞或缠绕，减少后续处理产生的浮渣，保证污水处理设施的正常运行。被截留的物质成为栅渣。2.1.2中格栅设计数据（1）水泵前格栅栅条间隙，应根据水泵要求确定。（2）污水处理系统前格栅栅条净间隙，应符合下列要求：1）人工清除：25-100mm2）机械清除：16-100mm3）最大间隙：100mm污水处理厂可设置中、细两道格栅，大型污水处理厂亦可设置粗、中、细三道格栅。（3）栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小、污水流量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：1）格栅间隙16-25mm：0.10-0.05m3栅渣/103m3污水。2）格栅间隙30-50mm：0.03-0.01m3栅渣/103m3污水。栅渣的含水率一般为80%，密度约为960kg/m3。（4）在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一般应采用机械清渣。小型污水处理厂也可采用机械清渣。（5）机械格栅不宜少于2台。如为1台时，应设人工清除格栅备用。（6）过栅流速一般采用0.6-1.0m/s。（7）格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4-0.9m/s。（8）格栅角度，一般采用45o-75o。人工清除的格栅倾角小时，较省力，但占地多。39n（9）通过格栅的水头损失，一般采用0.08-0.15m。（10）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m。工作台上应有安全和冲洗设施。（11）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m。工作台正面过道宽度：1）人工清除：不应小于1.2m。2）机械清除：不应小于1.5m。（12）机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。（13）设计格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风措施。（14）格栅间应安设吊运设备，以进行格栅及其他设备的检修、栅渣的日常清除。2.1.3中格栅的设计计算设两台中格栅，格栅间隙b=20mm，栅条宽度s=10mm，格栅倾角，设栅前水深h=0.40m，过栅流速v=0.9m/s，栅前流速v1=0.76m/s，单位栅渣量取W1=0.07m3栅渣/1000m3污水,栅前水深H=0.4m,每台格栅前设置闸门，采用机械清渣。（1）单台格栅的间隙数量：变化系数（2）单台格栅栅槽宽度：式中：s-----栅条宽度，m，s=10mm=0.01mb-----格栅间隙，mm，取20mm(3)通过中格栅水头损失（设栅条断面为锐边矩形断面）：，代入数据式中：-----设计水头损失，m39n-----计算水头损失，mK-------水头增加倍数，取3（4）栅后槽的总高度：式中：h--栅前水深，取0.40m；h2--格栅前渠道超高，h2=0.3m(5)栅槽的总长度L：①进水渠道渐宽部分的长度L1。设进水渠宽B1=0.5m，其渐宽部分展开角度（进水渠道内的流速为0.77m/s），②栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2（m）（6）栅前渠道深：⑺每日栅渣量W：故采用机械清渣式中：W1为栅渣量，m3/103m3污水，（格栅间隙为16—25mm时，W1=0.10—0.05m3/103m3污水）取W1=0.07m3/103m3污水。39n2.1.4中格栅设计草图图2.1中格栅设计计算草图2.1.5除渣设备选取选取由北京嘉德清洋环保科技有限公司生产的SHG-1200型回转式机械格栅除污机2台，1用1备。除污机性能参数见表2.1：表2.1SHG-1200型回转式机械格栅清污机主要技术参数格栅宽度(mm)格栅间距(mm)整机功率(kw)格栅井深H(m)格栅倾角杷行速度а(m/min)120010-601.52.5-860-75°5.972.2平流式隔油池2.2.1平流式隔油池的作用隔油池一般分为平流式、斜板式和平流与斜板组合三种，本次设计为工业污水处理，水量相对较小，选择平流式隔油池，其优点是隔油效果好，耐负荷冲击，施工简单。平流式隔油池(API)英文为advectionoilseparationtank，主要有池体、刮油刮泥机和集油管等几部分组成。利用自然上浮,分离去除含油污水中浮油的构筑物，废水从一端进入，从另一端流出，由于池内水平流速很小，相对密度小于1.0而粒径较大的油品杂质在浮力的作用下上浮，并且，聚集在池的表面，通过设在池表面的集油管和刮油机收集浮油。而相对密度大于1.0的杂质沉于池底构造简单、便于运行管理、油水分离效果稳定。平流式隔油器可以去除的最小油滴直径为100~150um，相应的上升速度不高于0.9m。39n2.2.2平流式隔油池设计数据(1)隔油池油珠上浮速度不高于；(2)隔油池水平流速在3—5mm/s之间；(3)隔油池有效水深一般在1.5—2.0m/s之间；(4)深宽比为0.3—0.5，超高不小于0.4；(5)集油管管径为200--300mm；(6)池内刮油速度不超过15mm/s。（7）停留时间T，一般采用1.5-2h（8）隔油池每格宽度B采用2m、2.5m，3m，4.5m，6m。当采用人工清除浮油时，每格宽度3m,国内各大炼油厂一般采用4.5m，且已有定型设计。（9）隔油池超高h1，一般不小于0.4m，工作水深h2为1.5m-2.0m，人工排泥时，池深应包括污泥层厚度。（10）隔油池尺寸比例：单格长宽比（L/B）4，深宽比（h2/B）0.4（11）刮泥间距不小于4m，高度150-200mm，移动速度0.01m/s（12）在隔油池的出口处及进水间浮油聚集，对大型隔油池可设集油管收集和排除。集油管管径为200-300mm，纵缝开度为60︒。管轴线在水平面下0-50mm，小型池装有集油环。（13）采用机械刮泥时，集泥坑深度一般采用0.5m，底宽不小于0.4m，侧面倾角为。（14）池底坡度为2，当人工排泥时池底坡度为0.01-0.02，坡向集泥坑；机械刮泥时，采用平底，即i=0。（15）隔油池的除油效率一般在60%以上，出水含油量为100-200mg/l，若后续浮选法，出水含油量不小于50mg/l。2.2.3平流式隔油池设计计算含油废水流量为3万t/d=1250m3/h，含油浓度为1300mg/l，采用平流式隔油池。设停留时间为2h，水平流速为5mm/s，隔油池每格宽度B为4.5m，隔油池超高h1=0.5m，深宽刮板间距=4m，高度=180mm，移动速度=0.01m/s；集泥坑深度=0.5m，底宽=0.4m侧面倾角=60°；池底坡度i=0；（1）污水中油珠的设计上浮速度：39n温度为25℃时，，，阻力系数=0.95，修正系数为1.0斯托克斯公式：(2)隔油池的表面积1）池内水流的水平流速v：取池内水平流速为5mm/s。2）隔油池表面修正系数值与系数V/U有关，可由表（表面积修正系数与速度比v/u的关系）查得。，由表可得：取=1.64所以隔油池的表面积（3）隔油池水流横断面面积（4）隔油池有效水深设隔油池每格宽B=4.5m,格数n=8个（符合要求）（5）隔油池有效池长m由另一种方法也可求有效池长，即根据公式由上述两种方法求得的有效池长按照长宽比均大于4，符合要求，取有效池长L=34.7m。（6）隔油池总高度本设计中隔油池底坡度i=0，而且无池底积泥。39n隔油池的总高度（7）出水含油浓度取除油效率为E=84%（8)采用链带式刮油刮泥机链带式刮油刮泥机刮板块数较多，能减轻链条链轮磨损，且能使产生的浮渣立即撇清。在平流式隔油池中应用良好，机械结构合理，运行稳定，操作简单，安装方便，除油效率显著。2.2.4隔油池草图：图2隔油池草图2.3均质池2.3.1均质池作用和类型一般工业企业排出的废水，水质、水量、酸碱度或温度等指标往往会随排水时间而大幅度波动，这种变化对污水处理设施的运行，特别是生物处理设施正常发挥其净化功能是非常不利的，甚至使其遭到彻底的破坏。因此，对于综合污水处理场，由于排来的污水不止一种，而它们的水质水量又是经常性变化的，设置均质调节池是非常必要的。均质池的作用是克服污水排放的不均匀性，均衡调节污水的水质、水量、水温的变化，储存盈余、补充短缺，使生物处理设施的进水量均匀，从而降低污水的不一致性对后续二级生物处理设施的冲击性影响。剩余污泥进入均质池。均质池内设水下搅拌器，为潜水叶轮结构，通过转向手柄可在池内任一角度进行搅拌，使池内污泥浓度均匀。具体为：(1)使间歇生产的工厂在停止生产时，仍能向生物处理系统继续输入废水，维持生物处理系统连续稳定地运行；39n(2)提高对有机负荷的缓冲能力，防止生物处理系统有机负荷的急剧变化；(3)对来水进行均质，防止高浓度有毒物质进入生物处理系统；(4)控制pH值的大幅度波动，减少中和过程中酸或碱的消耗量；(5)避免进入一级处理装置的流量波动，使药剂投加等过程的自动化操作能够顺利进行；(6)没有生物处理场的工厂设置均质池，可以控制向市政系统的废水排放，以缓解废水负荷分布的变化。均质池有不同的类型：（1）根据池内不同型式起到均质作用的均质调节池：矩形分段进水的均质调节池和圆形环状进水的均质池（2）利用机械搅拌起到均质作用的均质池（3）利用穿孔槽配水的均质池（4）利用空气搅拌的均质池本次设计中选择空气搅拌的均质池。2.3.2均质池的设计数据（1）均质调节池的停留时间，一般为10-24h，取12h（2）采用空气搅拌、搅拌强度为；（3）早主流程上的调节池，其容积可按平均小时流量计算；在辅助流程上的调节池，其容积应按最大日平均废水量计算。2.3.3均质池设计计算取均质池停留时间T=10h；采用空气搅拌，搅拌强度q=；均质池有效水深为5m（1）均质池容积（2）均质池水面面积h--------有效水深，m,取5m（3）搅拌空气量39n2.4气浮池2.4.1气浮池的作用和分类气浮法亦称浮选法，其工作原理是设法在水中通入或产生大量细微气泡，形成水、气及被去除的物质三粗非均一体系，在界面张力、气泡上浮力和静水压力差的作用下，使气泡和被去除物质的结合体上浮至水面，实现与水分离。适用于去除水中相对密度接近1的物质。气浮法可分为压力溶气气浮法和细碎空气气浮法，压力溶气气浮又分为全溶气气浮法和部分回流溶气气浮法。其原理为用水泵将废水提升到溶气罐，加压至0.3~0.55MPa（表压）同时注入压缩空气，使之过饱和。然后瞬间减压，骤然释放出大量密集的微细气泡，从而使气泡饱和被去除物质的结合体迅速分离，上浮至水面。本次设计采用部分回流溶气气浮法。2.4.2部分回流溶气气浮设计参数（1）进水水质：PH=6.5~8.5，含油量＜100mg/l（2）投加药剂（品种和数量根据实际水质筛选决定）：聚合铝15-25mg/l；或硫酸铝40-60mg/l；聚合铁10-20mg/l；或有机高分子凝聚剂1-8mg/l（3）混凝反应：管道混合，阻力损失≥0.3m或机械混合，搅拌桨叶线速度0.5m/s左右，混合时间30s；机械反应室或平流反应室或旋流反应室或涡流反应室，水流线速度从1.0-1.5m/s降至0.3-0.5m/s，反应时间3-10min（4）溶气罐：一间气浮池配一个溶气罐，溶气压力0.3-0.55MPa（表压），溶气时间1-3min，高度：直径为2-4，压缩气压力20.5MPa（表压）（5）气泡粒径：30-100（6）混合室：为使溶气水和絮凝水充分混合而设置，混合室停留时间≤3min（7）气浮分离：停留时间40-60min，水平流速4-6mm/s，有效水深1.5-2.5m，池宽一般为4.5m、3m、2m，长宽比=3左右，间数不小于2，池顶宜加盖（8）刮渣机：链条链板式或行车式，刮板行进速度50-100mm/s，推荐逆刮，也可顺刮（9）出水堰：活动调节堰或薄壁堰2.4.3气浮法的设计计算已知A厂废水处理量Q=1800m3/h，设计采用12间39n矩形气浮池，取部分回流溶气流程，每间气浮池处理水量150m3/h，回流比为50%，药剂采用聚合铝，投加量为20mg/L，混凝反应采用三级机械搅拌反应室；气浮池停留时间45min，废水水温30℃，压缩空气由自备空压机供给。（1）投药量计算1）每小时投药量G——每小时药剂耗量，kg/hM——投药量，mg/l,取20mg/lQ——处理废水量，2）取溶液浓度为15%，则每小时投加药液量为G1——药液量，即每小时投加药剂溶液量，kg/hG——每小时药剂耗量，kg/hc——药液重量百分浓度3）溶解池容积，按每班配制一次，两间溶解池交替使用，每间溶解池容积为：取安全系数K=1.15，设有效水深1.5m，长宽相等，则8——取每班配置药液一次，即每次配置量供一个班（8小时）使用K——安全系数，一般取K=1.1~1.15G1——每小时投加药液量，kg/hW——药剂溶解池容积，m3/间故应设两间溶解池，每间长宽高为4）聚合铝每天耗量（2）溶气罐计算1）溶气罐采用静态型溶气罐，每间气浮池配制一个溶气罐废水在溶气罐内停留时间t=3min，溶气罐进水量39n气罐容积为：W——溶气罐有效体积，m3q——单个溶气罐进水量，m3/ht——溶气罐停留时间，一般为1-3min2）溶气罐直径：设溶气罐高H=4mD——溶气罐直径，mW——溶气罐有效容积，m3——圆周率H——溶气罐圆柱部分高度，m一般H≥2m3）溶气量已知废水温度为30℃，查表得736KT=15.16T溶气罐工作压力为0.5MPa（表压）即相当于5个大气压，谷溶气量为：C——理论溶解空气量，ml/l水P——溶气罐绝对压力KT——溶解系数，见表4）溶气罐所需空气量取溶气效率——溶气罐所需空气量，c1———理论需要溶气量，ml/L水——溶气效率，一般为0.6-0.9q——溶气罐进水量，m3h5）供气量39n——供风量，即供给的空气量，m3/hN——溶气罐个数，取12个——每个溶气罐所需空气量，m3/h2——富裕系数可选用风量为1.5m3/min的空压机。6）空压机所需压力因溶气罐的工作压力为0.5MPa（表压），空气管道的沿程阻力和局部阻力可逐项计算，一般空气管道总阻力不会超过0.1MPa。故空压机所需压力为：——供风风压，MPa——溶气罐表压，一般为0.2~0.55MPa——空气管道总阻力，MPa可选用铭牌压力为0.7MPa或0.8MPa的空压机(3)反应室计算1）采用三级机械搅拌反应室，反应时间（T1）为9min，每段反应时间，取反应室进口处流速，反应室出口处流速2）反应室总容积W——反应室有效容积，——最大处理水量，——反应室停留时间，一般为3~10min，取9min3）反应室面积，取有效水深，W——分离池有效容积，m3H——分离池有效水深，mH=1.5-2.5m，取常数2m39n因反应室分为三格，每格面积取长宽相等，每格池宽为1）搅拌器线速度已知可选用石化总公司洛阳石化工程公司设计的定型搅拌机TJ88(4)气浮分离池1）气浮分离池有效容积式中：W——分离池有效容积，m3——进入分离池的废水流量，m3/h部分回流溶气流程Q——处理水量，——回流溶气的废水量，一般——分离池停留时间，min，取50min2）气浮分离池有效池长39nL——分离池有效长度，mW——分离池有效容积，m3n——分离池间数，n≥2，取2B——分离池单间池宽，m一般B=4.5H——分离池有效水深，m,取常数2m3）堰上水头B——分离池单间池宽，m一般B=4.5——进入分离池的废水流量，m3/h选型：选择北京中冶环保科技公司生产的YJF-S-150型气浮池2.4.4气浮池草图：气浮池草图2.5配水井2.5.1配水井的作用配水设施能够均衡的发挥各处理构筑物运行能力，保证各构筑物经济有效的运行，常见的有对称式、堰式和非对称式。2.5.2配水井的种类和特点39n对称式配水是构筑物个数为双数的配水方式，其连接管线可以是明渠和暗管。特点是管线完全对称（包括管径和长度），从而使水头损失相等。这种配水方式的构造和运行操作均比较简单。缺点是占地广、管线长，而且构筑物不能过多，否则造价较高。堰式配水是污水处理厂常用的配水设施。进水从井底中心进入，经等宽度堰流入各个水斗再流向各构筑物。原理是利用等宽度堰上水头损失相等，过水流量就相等的原理来进行配水。其特点是配水均匀，不受构筑物管渠状况的影响，即使长短不同或局部损失不同也能做到配水均匀，可以对称布置也可以不对称布置。优点是配水均匀，缺点是水头损失较大。非对称配水的特点是在进口处造成一个较大的局部损失入流，让局部损失远大于沿程损失，从而实现均匀配水。本此设计采用堰式配水井。2.5.3堰式配水井的计算1、进水管管径D配水井设进水流量，当进水管管径为时，查水力计算表，得知v=0.83m/s<1.0m/s，满足设计要求。2、矩形宽顶堰进水从配水井底中心进入，经等宽堰流入4个水斗再由管道接入4座后续构筑物，每个后续构筑物的分配水量为。配水采用矩形宽顶溢流堰至配水管。（1）堰上水头H　　因单个出水溢流堰的流量为，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以本设计采用矩形堰（堰高h取0.5m）。矩形堰的流量　　式中：Q—矩形堰的流量,；　　H—堰上水头，m；　　b—堰宽，m，取堰宽b=0.9m；　　—流量系数，通常采用0.327～0.332，取0.33。39n　　则　　（2）堰顶厚度B　　根据有关实验资料，当时，属于矩形宽顶堰。取B=0.9m，这时，所以，该堰属于矩形宽顶堰。　　（3）配水管管径　　设配水管管径，流量，查水力计算表，得知流速v=0.83m/s　　（4）配水漏斗上口口径D按配水井内径1.5倍设计，。2.6生化系统设计处理水量，总变化系数,进水水质,设计出水水质,,pH在6~9之间，进水水质与污染物去除率均能达到序批式活性污泥法污水处理工程技术规范（HJ577-2010）要求。2.6.1运行周期T取曝气时间ta=3.2h取沉淀时间tS=2h。设置排水时间为td=0.8h取闲置时间tf=0h运行周期为T=ta+tS+td+tf=3.2+2+0.8+0=6h每日运行周期数为n2=24/6=439n2.6.2CASS池容积V设计CASS池8座，单池容积Vi=3571m3，反应池总容积V=28560m3。2.6.3CASS池的容积负荷1）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H1（m）2）滗水结束时泥面高度H3（m）H2：撇水水位和泥面之间的安全距离，H2==1m；3）SVI—污泥体积指数(mL/g)2.6.5CASS池外形尺寸1）取长宽高分别为51m，12m，6m2）CASS池总高H0=H＋0.5＝6.5m3）微生物选择区L1生物选择区L1＝10﹪L=10%51=5.1m兼氧区L2＝10﹪L=20%51=10.2m其余为生物反应池4）反应池液位控制排水结束时最低水位污泥层高度2.6.6连通孔口尺寸及闸门选型1）选择区与兼氧区连通孔面积A1所以连通孔布置为五个水下均匀排列的通径为800mm的圆形孔洞。39n2）兼氧区与主反应区联通孔面积A2所以连通孔布置为五个均匀排列的通径为1200mm的圆形孔洞。3)闸门选型闸门是用于关闭和开放泄（放）水通道的控制设施。通过阀门的开度大小来调节进水量大小，保证系统正常运行。这里选的联通孔闸门均为工作闸门。选择区与兼性厌氧区闸门选型：5个通径为800mm的圆型闸门。兼氧区与生物反应区闸门选型：5个通径为1200mm的圆型闸门。技术参数如下：表2-5　闸门选型技术参数部件材料名称YZ闸框HT200闸板HT200闸杆1Cr13,2Cr13导轨板ZCuZn38Mn2Pb22.6.7曝气池水力停留时间2.6.8计算剩余污泥量1）每日微生物增加量为：2）包括被去除的SS在内的剩余污泥总量：3）湿污泥量为4）取污泥回流比为67.36%39n2.6.9污泥龄2.6.10需氧量设置温度为15℃。总的曝气池供气量为：，选用5台风机，3用2备。每台风机的风机风量为：2.6.11空气管路布置选用XGB型可变孔曝气软管微孔曝气。每个cass池曝气面积为，每根1m长曝气管服务面积按照0.5m2算，需要的曝气软管数为。每个CASS池宽12m，需要曝气长度为35.7m，所以管路布置可以为纵向6根主干管，每根主干管附有143根支干曝气软管即可符合曝气要求。2.6.12CASS生化池运行情况8个CASS池分为两组，每组运行同步，每一周期内曝气时间3.2h，沉淀时间2h，排水时间0.8h。设计曝气前1.5小时进水，其中每一组一个周期内连续进水情况如表2.10。表2-9XGB型可变孔曝气软管技术参数39n序号检验项目标准或指标要求检验结果气量1.0m3/h.m气量2.0m3/h.m气量3.0m3/h.m1充氧能力（kg/h）≥0.100.0770.1470.2092氧利用率（%）≥1721.7020.6019.503理论动力效率（㎏/kw.h）≥4.04.9294.6244.3364阻力损失（Pa)≤30001985297038655外形尺寸曝气软管直径65mm,长1000mm符合要求6密封性能正常曝气时，非曝气孔部位不得漏气符合要求7测试条件水深6m，服务面积0.5m28备注表2-10CASS池连续进水情况池子时间h第1个第2个第3个第4个1-1.5进水-曝气1.5-3曝气进水-曝气3-4.5曝气、沉淀曝气进水-曝气4.5-6沉淀、排水曝气、沉淀曝气进水-曝气注：进水-曝气表示进水同时曝气。曝气、沉淀表示曝气后沉淀2.6.13CASS生化池设计草图39n图2-4CASS生化池设计草图2.6.14鼓风机的选择选用5台风机，3用2备。则每台风机的风机风量为：选用ZLSR150型三叶罗茨风机，参数如下型号：ZLSR150风量：21.52m3/min压力：78.41Kpa电机功率：21.52kw2.6.15生物选择区搅拌器本设计中厌氧选择区底表面积为12×5.1，要求最低速度为0.3m/s，根据流场曲线选用MA2.5/8-400-740潜水搅拌器，一共10台，8用两备，主要参数如下表2-7：表2-11MA2.5/8-400-740潜水搅拌器搅拌器主要参数参数型号桨直径（mm）电流（A）转速（r/min）功率（kw）推力（N）重量（kg）MA2.5/8-400-74040077400.75600742.6.16兼氧区搅拌器兼氧区底表面积为12×10.2m，每个兼氧区选用2台MA4/6-400-960潜水搅拌器，共20台，16用4备，主要参数如下。表2-12MA4/6-400-960潜水搅拌器搅拌器主要参数39n参数型号桨直径（mm）电流（A）转速（r/min）功率（kw）推力（N）重量（kg）MA2.5/8-400-74040010.396041200742.6.17回流泵的选择在CASS生物池中，回流比R=93.4%，则回流量则每个池子流量为26944/8m3/d=3368m3/d每个周期需要的回流污泥为3368/4=842m3进水时回流污泥，每周期污泥回流时间为1.5h，污泥流量为842/1.5=561.33m3/h本设计采用10台150QW200-10-15型离心式潜污泵，8用2备，主要设计参数如下表2-8：表2-13250QW600-9-30型离心式潜污泵技术参数型号流量扬程转速功率效率出口直径重量250QW600-9-30600m3/h9m980r/min30kw78%250mm300kg2.6.18滗水系统每个CASS反应池单个周期的流量如下：每个反应池配备一台PS-7000型旋转式滗水器，主要技术参数见表2-9。表2-14PS-7000型旋转式滗水器的参数型号处理水量出水堰长度撇水深度排水管径驱动功率过水流速PS-70000~200m3/h7000mm1~3mDN350mm1.1kW＜30L/m·s2.7接触消毒池与加氯间2.7.1消毒池的作用与工艺比选污水经SBR池生化处理后，其细菌含量的绝对值仍然很可观，并有存在病原菌的可能，特别是在夏季。因此设加氯间对处理后的水进一步做消毒处理然后排入水体。（1）污水氯消毒加氯量的确定：污水消毒的加氯量应经试验确定。可参用下列数值：1）一级处理后的污水20~30mg/L；39n2）不完全人工二级处理后的污水10~15mg/L；3）完全人工二级处理后的污水5~10mg/L。当采用漂白粉消毒时，其加氯量应按实际活性氯含量计算，其浓度不得大于2.5%。商品次氯酸钠溶液含有效氯量可按10%~20%计算。氯片为漂白粉压制而成，其含有效氯量可按65%~70%计算。（2）污水臭氧消毒投加量：应根据污水水质和排放水体要求，试验确定。（3）消毒剂的混合与接触：为了使消毒剂充分发挥作用，应有适当的接触方式和接触时间1）生物滤池后面的二次沉淀池，当污水不回流时，可作为加氯消毒的接触池。曝气池后的二次沉淀池则不能兼做接触池。2）用漂白粉消毒时，一般需设混合池，混合池通常有隔板式和鼓风式两种。3）鼓风式混合池，最低供气量为0.2m³/（m³·min），空气压力应大于12kPa，污水在池中的流速应大于0.6m/s。4）接触池计算公式同竖流式沉淀池。沉降速度采用1~1.3mm/s。5）氯与污水的接触时间（包括接触池后污水在管渠中流动的全部时间），采用30min，并保证剩余氯不少于0.5mg/L。比选：污水处理厂常用的消毒方法有液氯消毒、漂白粉消毒、臭氧消毒和紫外线消毒等四种，他们的优缺点和使用条件如下：a.液氯消毒优点：价格便宜，效果可靠，投配设备简单。缺点：对生物有毒害作用，并且可能产生致癌物质。适用于大、中型规模的污水处理厂。b.漂白粉消毒优点：投加设备简单，价格便宜缺点：除用液氯缺点外，尚有投配量不准确，溶解剂调制不便，劳动强度大。适用于消毒要求不高或间断投加的小型污水处理厂。c.臭氧消毒优点：消毒效率高，能有效的降解水中残留有机物、色味等，污水温度、PH值对消毒效果影响小，不产生难处理或生物积累性残余物。缺点：投资大，成本高，设备管理负责。d.紫外线消毒优点：是紫外线照射和氯化共同作用的物理化学方法，消毒效率高，占地面积小。缺点：紫外线照射灯具货源不足，电耗能量较多，没有持续消毒能力。综上四种消毒方法的比较，本工程采用液氯消毒。39n2.7.2设计参数a)水力停留时间，规定不能小于30min，本设计取T=0.5h；b)设计投氯量一般为5.0-10.0mg/L，本设计取最大投氯量。2.7.3消毒池设计计算：（1）消毒池有效容积V0（2）消毒池尺寸取有效水深H1=3m，超高H2=0.5m则消毒池高则消毒池表面积：设消毒池有4格，每格池宽b=10m，则接触消毒池总宽B=nb=4×10=40m，则消毒池长为：则消毒池实际容积为：（3）混合方式采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒池进水管。并选择一个混合器混合，实际选用JBK—2200框式调速搅拌机。2.7.4加氯间的设计：设计要求：加氯间和氯库可合建，但应有独立向外开的门，方便药剂运输。氯库的储药量一般按最大日用量15-30d计算，取20d加氯机不少于2套，间距0.7m，一般高于地面1.5m。加氯间、氯库应设置每小时换气8-12次的通风设备，排风扇安装在低处，进气孔在高处。漏氯探测器安装位置不宜高于室内地面35cm。39n氯瓶中的液氯气化时，会吸收热量，一般用自来水喷洒在氯瓶上，以供给热量。（1）加氯量式中：——氯的投加量，mg/L。Q——设计流量（2）储氯量W（3）加氯机和氯瓶根据设计要求，选取REGAL2100型加氯机，选取储氯量为150kg的液氯钢瓶，每日加氯量为1瓶。总共储氯需要25瓶，其中5瓶为备用。（3）加氯间的尺寸：加氯间采用与氯库合建：长×宽=12000mm×9000mm。（4）加氯间应采取下列安全措施：a.设有直接通向室外且向室外开的门，以及可以观察室内情况的观察孔；b.在加氯间出入处应设有工具箱，检修用品箱以及防毒面具等，照明和通风设备的开关设在室外；c.加氯管材的要求：氯气管是用紫铜管，配制成一定浓度的加氯管是用橡胶管或塑料管；d.给水钢管使用镀锌钢管。且各管不宜露出地面，应敷设在沟槽内；e.氯库应设用检查漏气的观察孔，氯库位置应设在水厂主导风向的下风向，并设有强制通风设备。39n3平面及高程布置3.1污水厂平面布置3.1.1布置原则⑴处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。池型的选择应考虑占地多少及经济因素。圆形池造价较低，但进出水构造较复杂。方形池或矩形池池墙较厚，但可利用公共墙壁以节约造价，且布置可紧凑，减少占地。一般小型处理厂采用圆形池较为经济，而大型处理厂则以采用矩形池为经济。除了占地、构造和造价等因素以外，还应考虑水力条件、浮渣清除，以及设备维护等因素。②每一单元过程的最少池数为两座，但在大型处理厂，由于设备尺寸的限制，往往有多座。当发生事故，一座池子停止运转时，其余的池子负荷增加，必须计算其对出水水质的影响，以确定每一池子的尺寸。根据生产实践，每一单独处理池的能力可达10～20万m3/d。⑵处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管道迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。⑶经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在夏季主风向的上风一方，在北方地区，并应考虑朝阳。⑷在布置总图时，应考虑安装充分的绿化地带。⑸总图布置应考虑远近期结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。远景设施的安排应在设计中仔细考虑，除了满足远景能力的需要而增加的处理池以外，还应为改进进出水水质的设施预留场地，⑹构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5～10万m。⑺污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。污泥消化池应距初次沉淀池较近，以缩短污泥管线，单消化池与其他构筑物之间的距离不应小于20m。贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理。⑻变电站的位置宜设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设。⑼污水厂内管线种类很多，应考虑综合布置，以免发生矛盾。污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。自流管道应绘制面图。39n⑽如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在一条管廊或管道沟内，以利于维护和检修。⑾污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，是污水能够超越一部分货全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。⑿污水厂的占地面积，随处理方法和构筑物选型的不同，而有很大的差异。在方案阶段，可按表4.1估算。表4.1污水处理厂所需面积处理能力一级处理二级处理生物滤池曝气池或高负荷生物滤池5000m3/d0.5～0.7m22.0～3.0m21.0～1.25m210000m3/d0.8～1.2m24.0～6.0m21.5～2.0m215000m3/d1.0～1.5m26.0～9.0m21.85～2.5m220000m3/d1.2～1.8m28.0～12.0m22.2～3.m230000m3/d1.6～2.5m212.0～18.0m23.0～4.5m240000m3/d2..0～3.2m216.0～24.0m24.0～6.0m250000m3/d2.5～3.8m220.0～30.0m25.0～7.5m275000m3/d3.75～5.0m230.0～45.0m27.5～10.0m2100000m3/d5.0～6.5m240.0～60.0m210.0～12.5m23.1.2布置内容⑴对处理构筑物和建筑物进行组合安排；⑵生产辅助建筑物的布置；⑶预留面积的考虑；⑷生活附属建筑的布置；⑸道路、围墙及绿化带的布置；⑹污泥区的布置；⑺管渠的平面布置39n4.2污水厂管道布置3.2.1布置原则⑴综合考虑，协调布置。污水处理厂内各种管道=渠道和沟道种类多，在对构筑物之间进行连接时要选用合适的类型。⑵布置管道和渠道时要尽量缩短管线长度，节约投资费用；注意埋深，尽量不要埋深太深，否则挖渠费用高，而且维修不方便，同时埋深不得高于当地冰冻线标高。⑶管道和渠道布置时避免转弯，尽量直线，降低局部损失和弯头数量。⑷从便于维修、清刷和减少水头损失的角度考虑，连接污水处理构筑物之间的管渠，以矩形明渠为宜。3.2.2布置内容⑴确定排水区界，划分排水流域。⑵选定污水厂和出水口的位置。⑶污水管线的布置与定线。⑷确定污水管道系统的控制点和泵站的设置地点。⑸确定污水管道在街道下的具体位置。3.3.污水厂高程布置3.3.1布置规定⑴为了保证污水在各构筑物之间能够顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。⑵进行水力计算时，应选择距离最长，损失最大的流程，并按最大设计流量计算。当有两个以上并联运行的构筑物时，应考虑某一构筑物发生故障时，其余构筑物需承担全部流量的情况。计算时还需考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。⑶污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自流进行农田灌溉。⑷各处理构筑物的水头损失（包括进出水渠的的水头损失），可按表4.2估算。⑸污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。表4.2处理构筑物水头损失估算值39n构筑物水头损失（cm）格栅10～25沉砂池10～25平流式沉淀池20～40竖流式沉淀池40～50辐流沉淀池50～60生物滤池（旋转布水工作高2m）270～280曝气池25～50混合池10～30接触池10～3039n4技术经济分析与检测方法4.1技术经济分析4.1.1概述（1）估算范围本次投资估算包括污水处理工程各构筑物、污泥处理各构筑物、其它附属建筑工程、公用工程、厂区内管线、道路、绿化等，还包括部分场外工程（供电线路、通讯线路、临时道路等）。（2）编制依据本工程依据《河北省省市政工程费用定额》的标准，及《河北省市政工程费用定额的补充规定》中的排水工程费率，套用《全国市政工程预算定额吉林省市政工程单位估价表》中的定额基价，并对基价进行调整，调整系数为15.34%。土方工程计算取地区材料基价系数，按《河北省市政工程费用定额》中土石方工程费用率计算。4.1.2投资估算⑴土建费用：污水提升泵房1座平流式沉砂池2座生化反应池16座鼓风机房1座污泥泵房1座接触池2座贮泥池1座⑵仪器设备费用：GH型链条回转格栅除污机3台WLYII—260型无轴螺旋输送压榨机2台250WLI750-12型立式污水泵5台SHX2800型行车式真空吸砂机2台XS0760型单螺旋洗砂机1台100QW100-7-4型潜水排污泵20台RE-190型罗茨鼓风机5台GY-ZZ型刚玉微孔曝气器1台39n⑵仪器设备费用：LJB型推进式搅拌机16台ZJ-1型转子加氯机2台80QW50-10-3型潜水排污泵2台巴氏计量槽1台BYDZ-2500型带式浓缩脱水一体机2台⑶各种药剂：聚丙烯酰胺等⑷运行费用：电费、水费等⑸交通费⑹职工工资⑺维护维修费用4.2监测方法与监测方案4.2.1监测项目根据《城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002》，城市污水处理厂常规水质监测指标为：进出水的pH值、生化需氧量（BOD5）、化学需氧量（CODCr）、总固体（TS）、悬浮固体（SS）、溶解氧（DO）、氨氮（NH3-N）、亚硝酸盐氮（NO-2-N）、硝酸盐氮（NO-3-N）、总氮（TN）、总磷（TP）、挥发酚、碱度、挥发酸以及大肠菌群数等指标。4.2.2监测点位和频次城市污水处理厂水质监测点为污水处理厂进、出口，以及各个工艺单元的进、出口。监测频次为每季度监测一次。4.2.3检测要求⑴城市污水处理厂的监测由所在城市环境监测站负责。⑵各省、自治区环境监测中心（站）对辖区内城市污水处理厂抽测，年内抽测范围覆盖辖区内所有城市，抽测当季以省站监测结果为准上报数据。⑶样品的采集、保存、运输、处理以及质量保证/质量控制按照《地表水和污水监测技术规范HJ/T91-2001》的规定执行。⑷安装自动监测仪器的污水处理厂，监测采样时，同时记录出水自动监测结果；并记录上季度污水处理厂实际处理废水总量，连同当季监测结果一并上报。39n4.2.4监测方法城市污水处理厂水质监测分析方法主要采用国家标准方法或国家环境保护总局认定的替代方法、等效方法执行。表4-1城市污水处理厂常用水质监测指标及分析方法序号检测项目测定方法检出限方法来源01化学需氧量（COD）重铬酸钾法50mg/LGB11914-8902生化需氧量（BOD）稀释接种法2mg/LGB7488-8703pH值玻璃电极法＊04溶解氧（DO）碘量法膜电极5mg/LGB7489-87GB11901-8905悬浮固体（SS）重量法5mg/LGB11901-8906总悬浮固体（TSS）重量法＊07挥发性悬浮固体（VSS）灼烧重量法08总氮（TN）过硫酸钾氧化-紫外分光光度法0.025mg/LGB11894-8909氨氮（NH3-N）纳氏剂光度法0.01mg/LGB11894-8910硝酸氮（NO-3）酚二硫酸光度法0.02mg/LGB7479-8711亚硝酸（NO-3）N-（1-萘基）-乙二胺光度法0.003mg/LGB7480-8712总磷（TP）钼锑抗分光光度法0.01mg/LGB7493-8713挥发酚4-氨基安替比林萃取光度法0.002mg/LGB11893-8914碱度酸碱滴定GB7490-8715挥发酚气相色谱法＊16总大肠菌群数多管发酵法注：标注“＊”的资料来源于《水和废水监测分析方法》，第四版，中国环境科学出版社。39n参考文献[1]张自杰.排水工程建筑工业出版社，2000[2]北京市市政工程设计研究总院.给水排水设计手册第五册，第九册，第十册，第十一册.2版.北京：中国建筑工业出版社，2004.[3]严煦世，刘遂庆.给水排水管网系统2版.北京：中国建筑工业出版社，2008.[4]崔玉川等.城市污水处理厂设计计算化学工业出版社，2003[5]顾夏声.水处理工程清华大学出版社，1999[6]高延耀，顾国维，周琪.水污染控制工程下册.3版.北京：高等教育出版社，2007.[7]柴晓利，冯沧，党小庆.环境工程专业毕业设计指南.北京：化学工业出版社，2008.39