啤酒废水处理站工艺设计毕业论文 47页

啤酒废水处理站工艺设计毕业论文第一章绪言水是人们生活和生产活动的重要资源之一，但由于自然界的水资是有限的，分布也很不均匀。近几十年来，随着工业和城市建设的发展，我国城市的环境污染特别是水污染问题日趋严重，我国是一个人均水资源占有量匮乏的国家，仅为世界人均值的四分之一，而且时空分布不均，开发利用难度大，许多地区和城市严重缺水，与此同时，全国年排污量为350亿立方米，似城市污水集中处理率仅为7%，80%的污水未经有效处理就排入江河湖海，使我国的水污染情况十分严重，并进一步加剧了水资源的短缺。可以说水污染严重和水资源的短缺已成为严重制约我国社会经济持续发展、危害生态环境、影响人民生活和身体健康的突出问题，迫切需耍加以解决。纺织，印染，造纸，食品等产业现在都日益壮大起来，这些工业废水的排放给环境带来的破坏，污染了河流土地等重要资源，所以为了保护我们赖以生存的环境，维护生态平衡而有不影响人类的正常发展，国家规定废水要经过处理，达标后冰可排放食品工业废水是造成城市水体污染的重要来源之一，其屮酿酒废水（啤酒废水，黄酒废水，白酒废水以及酒槽废水等）给水体造成了巨大的污染伤害。为了将这种伤害免除或将程度减少到最低，国家再三提高了废水处理指标标准。本设计就是针对黄洒废水进行处理。黄酒是我W的民族特产，也称为米酒，属于酿造酒，在世界三大酿造酒（黄酒、葡萄酒和啤酒）中占有重要的一席。酿酒技术独树一帜，成为东方酿造界的典型代表和楷模。其中以浙江绍兴黄酒为代表的麦曲稻米酒是黄酒历史最悠久、最有代表性的产品；山东即墨老酒是北方粟米黄酒的典型代表；福建龙岩沉缸洒、福建老酒是红曲稻米黄洒的典型代表。黄洒以大米、黍米为原料，一般酒精含量为14%—20%,属于低度酿造酒。黄酒含冇丰富的营养，含有21种氨基酸，其中包括有特中未知氨基酸，而人体自身不能合成必须依靠食物摄取8种必需氨其酸黄酒都只备，故被誉为“液n体蛋糕”。黄酒在我国传承了数代至今，其兴盛之地在南方居多，而南方江浙一代水体污染较严重，故合理的处理黄洒废水是非常重要的。第二章设计依据、原则和范围2.1设计依据a.国家现行的建设项目环境保护设计规定。b.国内外有关该类废水治理的技术资料。c.业主提供的基础资料。d.同类废水治理的工程经验和技术。e.设计技术规范与标准。该废水处理项FI的设计、施工与安装严格执行国家的专业技术规范与标准，2.2设计规范其主要规范与标准如下：f.《电气装置施工及验收规范》(GBJ232—82)g.《电力建设施工及验收设计规范》(DLJ58-81)h.《焊接标准》(GB985-80)i.《环境噪声标准》(GB5096-93)j.《低压电气设备控制》(GB/T4720-1984)k.《水处理设备油漆、装技术条件》(ZBJ98003-87)l.《机械设备安装工程施工及验收规范》(GBJ231—75)m.《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》(GBJ236—82)n.《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级标准o.《建设项目环境保护管理条例》(国务院令第253号，1998.11.29)2.3设计原则本设计遵循如下原则进行工艺路线的选择及工艺参数的确定：a.采用成熟、合理、先进的处理工艺。b.废水处理具有适当的安全系数，各工艺参数的选择略有富余。nC.在满足工艺要求的条件下，尽量减少建设投资，降低运行费用。d.处理设施具有较高的运行效率，以较为稳定可靠的处理手段完成工艺耍求。e.处理设施应有利于调节、控制、运行操作。f.在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命。g.根据地形地貌，结合站区自然条件及外部物流方向，并尽可能使土石方平衡，减少土石方量，以节约基建投资，降低运行费用。h.总图设计应考虑符合环境保护耍求；i.工程竖向设计应结合周边实际情况提出雨水排放方式及流向；j.管线设计应包括各专业所有管线，并满足工艺的要求；k.所有设计应满足国家相关专业设计规范和标准；l.所有设备的供应安装应满足国家相关专业施工及安装技术规范；m.所有工程及设备安装的验收及资料应满足国家相关专业验收技术规范和标准。n第三章工程规模、进水水质及处理程度3.1工程内容本工程建设内容包括：从污水管网接入污水处理站开始，至污水处理站总出水排放口为止。3.2进水水量、水质污水站的处理水量为12000m7d，其中坛装基酒生产废水（高浓度废水）约3500m7d，洗瓶废水（低浓度废水）约8500m3/d。表3.1项目pHCODlr(mg/1)BODs(mg/1)NH；-N(mg/1)TP(mg/1)SS(mg/1)髙浓度废水87、〜13000'6500'65〜18'450低浓度废水98〜"1250'500〜30〜10"5003.3排放标准根据环保部门的要求，本污水处理厂需达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4中一级标准的要求后排放。即：表3.2序号污染物名称标准限值序号污染物名称标准限值1pH6〜94NH：-N152CODcr1005TI)0.53BODs206SS70n第四章污水处理工艺流程的确定4.1基本设计数据的确定4.1.1设计水质水量的确定(1)设计水质水量己知废水排放水量为12000m3/d,设计废水处理量：Qmax=12000m7d污水处理厂进水水质如下：C0DCr芸4700mg/1B0D5芸2250mg/1SS^490PH7〜9处理后水质指标达国家现行污水综合排放标准GB8978-1996中的一级排放标准，见表4-1。表4-1污染物去除率项EI进水浓度/(mg/1)出水指标/(mg/1)去除率/%bod522502099.1CODc-r470010097.9SS490刍7085.7PH7〜96〜9(2)污水处理工艺的选择一般来讲，黄酒厂废水排放的超标项主要是BOD、COD、SS三项，针对黄酒废水的BOD/COD值高、有害无毒的特点，FI前，国内外普遍采用生化法处理黄酒废水.根据处理过程中是否需要曝气，可把生物处理法分为好氧生物处理和厌氧生物处理两大类.如活性污泥法(SBR、CASS等)、生物膜法、AB法、UASB法等。结合本工程处理要求和工程规模，可以满足工艺处理要求的典型工艺有以下三种：CASS法UASB—SBR工艺UASB—生物接触氧化组合工艺①CASS工艺处理黄酒废水工艺流程污水-*格栅一集水调节池水力筛一CASS池出水排放n外运一污泥脱水一浓缩池一污泥泵工艺原理及特点CASS其反应器设有一个分建或合建式的生物选择器，是以曝气一非曝气方式运行的充放式间歇活性污泥处理工艺，在一个反应器中完成有机污染物的生物降解和泥水分离的处理功能，整个系统以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的方式运行，实现同步碳化和脱氮除磷功能。本技术主要特征是根据生物选择性原理，利用位于主反应区前端的预反应区，作为生物选择器对磷的释放、反硝化作用及对进水中有机物的快速吸附及吸收作用，增强了系统运行的稳定性；可变容积的运行提高了系统对水质水量变化的适应性和操作的灵活性；根据生物反应动力学原理，使废水在反应器的流动呈现出整体推流，而在不同区域内为完全混合的复杂流态，不仅保证了稳定的处理效果，而且提高丫容积利用率；通过对生物速率的控制，使反应器以好氧一缺氧一厌氧状态周期循环运行，使其具有优良的脱氮除磷效果；采用组合式模块结构，布置紧凑片地面积少，分期建设和扩建方便。①UASB+SBR工艺处理黄酒废水工艺流程污水-*格栅-*集水井〜调节沉淀池-*UASBSBR排放I外运一污泥脱水一浓缩池一污泥泵工艺原理及特点SBR是活性污泥法的一种，其反应机制及去除污染物的机理与传统的活性污泥法基本相同，但SBR与传统的水处理工艺的最大区别在于它是以时间顺序来分割流程各单元，整个过程对于单个操作单元而言是间歇进行的，但是通过多个单元组合调度后乂是连续的。SBR集曝气、沉淀于一池，不需设置二沉池及污泥回流设备。在该系统屮，反应池在一定时间间隔内充满污水，以间歇处理方式运行，处理后混合液沉淀一段时间后，从池中排除上清液，沉淀的生物污泥则留于池内，用于再次与污水混合处理污水，n这样依次反复运行，则构成了序批式处理工艺。这种工艺的特点是使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理成本，又能产生经济效益。并且UASB池正常运行后，每天产生大量的沼气，将其回收作为热风炉的燃料，可供饲料烘干使用。①UASB+生物接触氧化处理黄洒废水工艺流程污水-*格栅集水井初沉池-*调节池一屮和池一加热池一UASB反应器->生物接触氧化池一气浮池一处理水排放I沼气回收利用工艺原理及特点UASB是升流式厌氧反应器，其反应器主体部分可分为2个区域，即反应区和气、液、固三相分离区。在反应区下部是由沉淀性能良好的污泥形成的厌氧污泥床，当废水由反应器底部进入反应器后，由于水的向上流动和产生的大量气体上升，形成了良好的6然搅拌作用，并使一部分污泥在反应区的污泥床上方形成相对稀薄的污泥悬浮层，悬浮液进入分离区后，气体首先进入集气室被分离，含有悬浮液的废水进入分离区的沉降室，污泥在此进行沉淀分离。UASB反应器，它的截留污泥量大，颗粒化程度好，处理高浓度有机废水能力强，具有容积负荷高，运行成本低，占地面积小，污泥量少，设备简单等优点。该反应器采用屮温发酵，内部具有热交换装置，结构较n紧凑，温度、碱度、负荷等由微机控制；高浓度废水集中进行厌氧处理，产生沼气量大，可以集中使用，是高浓度有机废水前处理的有效处理方法。并且UASB己经在传统形式的基础上进行改造，形成了多种更高效、方便的厌氧发生器。经过开题报告中的比较我选用UASB—生物接触氧化组合工艺。4.2UASB—生物接触氧化组合工艺设计说明4.2.1工艺流程由于黄酒废水是一种中高浓度的有机废水，其中所含有机物大多为易企物降解的，设计采用UASB—生物接触氧化组合工艺，工艺流程见图4—1。机械格栅水进加热池H中和池I调节池初沉池粢水井UA反应器达标排放气浮池物触化生接氧池压滤机浓缩池集泥池图4-1工艺流程图4.2.2主要工艺设备说明(1)UASB反应器废水经沉淀去除废水中的悬浮物后，进入UASB(上流式厌氧污泥床)进行厌氧处理，通过在UASB池中培养厌氧菌，分解水中的有机物，其COD去降率可达80%以上。厌氧处理采用高效的升流式厌氧污泥床，具有容积负荷高、污泥产量小、效果稳定、能耗低等特点。一方面降低了后续好氧生化处理的负荷，减少了运行费用；另一方面回收沼气，可作为能源回用于锅炉燃烧，降低了煤耗。(2)生物接触氧化工艺废水经UASB厌氧处理后还不能达到国家排放标准，尚需进行深度处理。由于废水中的COD浓度还比较高，必须通过好氧生物降解废水中的有n机物。为保证好氧处理效果，采用生物接触氧化工艺，通过微孔曝气器曝气充氧，池内设半软性填料。由于填料比表面积大，池内单位容积的生物固体量较高，因此具有较高的容积负荷。(1)气浮处理工艺经生物接触氧化处理后的废水中尚含有大量脱落的生物膜，这些悬浮物质轻、细小，难于沉淀。经过投加絮凝剂反应，形成较大的矾花后，通过气浮系统进行泥水分离，从而保证了出水达标排放。由于原废水处理系统屮的斜管沉淀实际应用效果非常差，因此决定此次生化后续处理系统采用气浮系统进行废水深度处理，以保证废水处理系统的平稳运行和平稳达标。n第五章污水处理构筑物的计算4.1格栅4.1.1设计说明格栅的作用：格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于截流较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护做用。另外，可以减轻后续构筑物的处理负荷。由于处理水量较大，栅渣应用机械清除。5.1.2参数选取(1)格栅过栅流速一般采用0.6〜l.Om/s;(2)格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4〜0.9m/s;(3)格栅倾角，一般采用45〜75",人工清渣的格栅倾角小时较省力，但占地多；(4)通过格栅的水头损失，一般采用0.08〜0.15m;(5)格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m;(6)机械清渣不小于0.2m3/d。本次设计选取中格栅；栅条间隙e=20mm;栅前水深h=0.3m;过栅流速v=0.8m/s;安装倾角a=6(y‘见图5—1。设计流量Qraax=12000m7d=500m3/h=0.139m3/s1111500Hi/tga100012r1n图5—1格栅计算草图(1)栅条间隙数(n)n-^Vsina^-ehv=26.95,取n=27条验算：V=Q^lsinaehn=0.8/72/s,符合要求。(2)栅槽有效宽度(B)设计采用020圆钢为栅条，即S=0.02mB=S(n-1)+en=l.06m(3)进水渠道渐宽部分长度设进水渠道内的流速为0.7m/s进水渠道宽取B,=0.319m渐宽部分展开角4=20°L,=-B、)+2tga'=1.02m(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L-,=2=0.5m(5)过栅水头损失k=3=1.79v=Q.Sm/ssiv2h'=k(3{—)3——sin6^=0.15me2g(6)栅槽总高度(H)取栅前渠道超高么=0.3m，栅前槽高=/z+么=0.6mH=h+h}+=0.75m(7)栅槽总长度(L)nL—Li+Z/2+0.5+1.0+Hi=3.38mtan6086400x0.139x146lOOOATz=0.1m3/d>Q.2m3/d(1)栅渣量：取％=0.07，/Cz=1.2,则用机械清渣，根据栅槽宽度B选型为GH-1200型链式旋转格栅除污泥机见表5—lo表5—1GH-1200型链式旋转格栅除污泥机格栅宽度1200mm有效栅宽1060设备总宽1400mm电动机功率kw0.75-2.2冇效问隙20mm安装角度60°〜80°5.2初沉池5.2.1设计说明一般情况下，污水处理厂常用的初沉池有平流式、辐流式和竖流式三种。本次设计采用竖流式沉淀池，该沉淀池拥有排泥方便，管理简单和占Ml面积小的优点，适用于中、小型污水处理厂。由于黄酒废水中悬浮物（SS）浓度较高，且处理量不大，故设此竖流式沉淀池来去除废水中的悬浮物质及各种杂质等。5.2.2参数选取设计流量Qmax=12000m7d=500rn7h=0.139m7s设计4个沉淀池，每个沉淀池的流量Q,=Q/4=0.03475m7s,进岀水水质要求见表5—2（竖流式沉淀池设计参数选取及计算是参照《给排水设计手册5》进行的）。表5-2进出水水质要求CODBODSS47002250400n出水水质42302025160/(mg/L)一般选用圆形或正方形，在这里采用圆形，一般直径为(4〜8)m(彡10m)。沉淀区呈圆柱体，污泥斗为截头倒锥体。废水从中心管自上而下流入经反射板折向上升，澄清水由池四周的鋸齿堰溢流入出水槽，出水槽前设挡板，用来隔除浮渣，污泥斗倾角为50°〜60°,污泥靠静压力由污泥管排出，污泥管直径一般为150mm。中心管内流速Uc^SOmm/s,径深比D/h2^3,缝隙中污水流速乂,在初沉池中不大于20mm/s,q=0.8mm/s,初沉池沉淀吋间T=l.5h,缝隙高度h3取0.25〜0.5见图5—2。图5-2竖流式沉淀池计算草图5.2.3设计计算(1)中心管而积与直径取u()=3Omm3/s=O.O3m3/s=—=1.16m2w()直径名=J—=1.22mn(1)缝隙高度取V.=0.02m/.yhy—=0.34m(2)沉淀池总面积和直径沉淀池总面积/2=^-=43.4mq总面积A=/；+/2=44.56m2Iaa池径DJ—=7.53m,取7.6m(3)沉淀池的有效沉淀高度-qt-4.32m符合3/k=12.96>7.6m(D)(4)校核集水槽出水堰负荷集水槽每米出水堰负荷Q'/(兀D)=lA56L，(m.s)，小于2.9L/(m-s),符合要求.(5)每天污泥总产量(理论泥量)1000(1—Po)每个池子所需容积V,=V/4=18/7?/J(6)污泥斗高度(h5)取6Z=45%截头直径为Ini7.6-12tan45°=3.3m,(7)池总高//=/z1+/z24-/z34-/z4+/i5=8.56m(8)校核污泥容积V2=-/z5(7?2+/?r+r2)=57.3^V2>V,合格，每天排泥一次。(9)进水部分设计n采用中心进水，中心管采用铸铁管DN200mm,出水处设置有反射板。单池污水设计流量2,=0.03475m3/d管内流速：v==1.1m!s7rD~在0.8m/s〜1.5m/s之间，符合耍求。(1)出水部分设计①集水槽的设计采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口。集水槽为矩形断面，取槽深h=0.6，底宽b=0.5m，集水槽壁厚0.1m,则集水梢宽度为：Z?=0.5+0.1x2=0.7m②出水堰的设计采用锯齿堰出水，以加大过堰流速，避免郁积，其尺寸为：堰顶宽a=80mm,堰高h=40mm,堰间距L=a+2h=80+2X40=160mra,假设采用单侧集水，并控制堰上负荷q=5〜8ni7m.h,取q=8m3/ni.h，堰周长为：L=Q|X36⑻二15.64m,q竖流式沉淀池周长为：L=^D=23.86m>15.64m,因此采用单侧集水符合要求。集水槽宽0.5in,深0.6m,堰距流入槽池壁0.5m,贝lj:堰内宽度为：7.6-0.5X2=6.5m,实际堰长为：6.5X3.14=20.41m,齿型堰总数为：Hl=128个，0.16堰流量为：—=0.00027m3/s128出水损失：采用90"三角堰由三角堰过堰流量公式：Q=1.4H,25,H,=0.033mn考虑自由跌水水头损失0.15m,则出水堰总水头损失为：H,+0.15=0.183m5.3调节池5.2.1设计说明工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，用调节池进行均衡调节，缓冲瞬时排放的高浓度废水，同时使生产废水进行内部中和反应，从而降低运行成本，保证系统的稳定运行。5.3.2设计计算平均流量Q=3500m3/d=146m3/h=40.55L/S&41L/S。设计停留时间取8h0有效容积V’=QXHRT=(3500m3/d/24h)X8h=1167m3有效水深冇效水深取h=4m表面积则调节池的表面积4为：A=V/h2=l167/4=292m2总高度1.取调节池为长方形，则边长为：L=24m2取超高为hl=0.lm3.进水高度为-1.2m,水而高度应低于-1.2m，所以调节池总1.2+4+0.1=5.3m工艺尺寸为:24mX12.2mX5.3m采用铸铁管进出水，流量为3500m3/d=41L/s.取管径为250mm，流速V=0.84m/s.1000i=4.87,出水管径与进水管径取相同的.5.4中和池5.3.1设计说明由于本次设计的主体工艺UASB在处理黄酒废水时需耍一定的条件中，因此废水在此池屮通加酸或加碱进行屮和反应，使废水达到进入厌氧池的PH范围要求。n5.4.2参数选取已知QBax=12000m7d=500m7h；取水力停留吋间HRT=O.5h;中和池的有效水深h=6.Om；水面超高取0.5m。5.4.3设计计算中和池的有效容积V=QXT=500X0.5=250m3中和池的总高度H=6.0+0.5=6.5m中和池的面积:A=V/h=250/6.5=38.5m2,取A=40m2中和池横截面积为：8X5(m2)屮和池的尺寸为：LXBXH=8X5X6.5(m)5.4.4升温由于调节池后接入UASB反应器，反应器采用中温厌氧，所以废水应在调节池内进行加热.一般采用铺设蒸汽管进行加热，但是黄酒废水生产过程中会产生大量剩余蒸汽，此处可以加以利用，在管线上增加一个交换器即可.如果热量不够可以建设一座加热池。5.4.5潜污泵调节池集水坑内设2台自动搅匀潜污泵，一用一备，水泵的基本参数为扬程II=22m,功率30出口直径150mm型号为150QW100-40-30水栗流量Q=200m3/h转速980效率60.1%重量900kg尺寸长宽为600mm*480mm,取装泵的槽为2000*1000水泉最低水位为距底387mm,高为525mm,取槽高为1500mm5.4.6搅拌为防止污水中悬浮物的沉淀和使水质均匀，可采用水泵强制循环进行搅拌，也可采用专用搅拌设备进行搅拌。水泵强制搅拌，是在调节池底部设穿孔管，穿孔管与水泵压力水和连，n用压力水进行搅拌。水泵强制循环搅拌的优点是不需要在池内安装其他专用搅拌设备，并可根据悬浮物沉积的程度随吋调节压力水循环的强度。其缺点是穿孔管容易堵塞，检修也不太方便，影响使用。所以，目前工程上常采用潜水搅拌机进行搅拌。根据调节池的有效的容积，搅拌功率一般按1m3污水4-8W选配搅拌设备。该处理站取5W,调节池选配潜水搅拌机的总功率为：500X5=2500W选配2台潜水搅拌机单台设备的功率为0.85KW叶轮直径为260mm。叶轮转速为740r/mino型号为MXAT4.0/12-615/480将2台潜水搅拌机，分别安装在中间部位。5.5UASB反应器5.4.1设计说明UASB是一种集厌氧反应与沉淀为一体的高效升流式反应器，这种反应器结构简单，不用填料，没有悬浮物堵塞等问题。处理各种有机废水时，在反应器内培养颗粒污泥形成污泥床，废水由底部进入，向上流过污泥床区与大量的厌氧菌接触，废水中的有机物大部分被厌氧菌分解成沼气，沼气与水和污泥在三相分离器中进行分离，沼气通过气室、水封、阻火罐等收集至锅炉。处理后的水由反应器顶部流出，进入好氧生化池进行进一步的处理。厌氧反应可处理高浓度废水，具有动力消耗小、容积负荷大、可产生一定的生物能、运行管理方便等特点。5.5.2参数选取经过对同类工业废水用UASB反应器处理运行结果的调査，己知常温条件下（20〜25°C）条件下UASB反应器的进水容积负荷率可达（5〜7.0）kgCOD/（m3-d）,COD的去除率可达到85%以上，沼气表现产率为0.5m3/kgCOD（去除），污泥的表现产率为0.1kgMLSS/kgCOD（去除），厌氧污泥可实现颗粒化，其设计最大流量Q,nax=12000m7d=500m7h。进出水水质要求见表5-3（UASB设计计算参照《废水厌氧生物处理理论与技术》及《生物化工废水处理技术及工程实例》进行的）。n表5-3进出水水质要求CODBOD进水水质/mg/L42302025去除率％9088.9出水水质mg/L4232255.5.3设计计算(1)UASB反应器有效容积及尺寸的确定采用进水COD容积负荷率为6.0kgCOD/(m3-d)则反应器的有效容积为：vQS^=8460m3RNv考虑检修时不至于全部停产，采用五座UASB反应器，每个反应器的容职为：V,=V/?/5=1692m3采用反应器有效高为8m，则每个反应器的而积为：A=^=211.5m28设反应器的宽为14m,则反应器的长为：A/B=l5AmUASB尺寸：LXBXH=15.IX14X8(m)(2)UASB反应器构造的确定UASB反应器采用矩形，三相分离器由上下W层重叠的三角形集气罩组成，采用穿孔管进水配水，采用明渠出水。UASB反应器的构造断面见图5一3所示。n图5—3UASB反应器构造断面示意图(1)三相分离器设计三相分离器沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，则沉淀区的表面负荷率为：1200024x5x211.50.47m3/(ni2•h)该值＜(1.0〜2.0)m3/(m2•h)，满足要求。根据图3-5,设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°,取保护高度hi=0.5m,下三角形高h:i=l.2m,上三角形顶水深hfO.5m,则有：b,二0.84m1^55°设单元三相分离器宽b为2.4m，则下集气罩之间的宽b2为：b2=2.4-2x/?,=0.72m下三角形集气罩之间缝隙b2中的水流(不考虑气的影响)上升流速v,的计算为：a}=/?2Bn=58.8z?22则v丨为：V.=—=1.7m/h5X6/,上三角形集气罩回流缝的水流上升流速v2的计算为：设1)3=0.35111，则回流缝的总而积&为：a2=b^B2n=57.1m2n则v2为：v，=———=1.75m/h~5xa2a2为控制断面，可以满足Vl