某果汁厂废水处理工程设计 28页

WORD格式可编辑某果汁厂废水处理工程设计专业：环境监测与治理技术班级：05017班姓名：指导教师：合作指导教师：完成时间：中国陕西杨凌专业知识整理分享nWORD格式可编辑目录摘要0第一章概述11.1设计背景11.2废水水质水量和排放标准11.3工程设计依据及规范11.4设计原则11.5厂区地理环境和气象资料2第二章果汁废水的特点及处理工艺方案分析32.1果汁生产废水的特点32.2处理工艺方案分析32.3工艺流程简要说明4第三章主要处理设备和构筑物的设计计算63.1格栅设计计算63.2调节设计计算73.3UASB反应器的设计计算83.4生物接触氧化设计计算153.5辐流式沉淀池163.6气浮反应器17第四章总图布置194.1平面布置194.2高程布置19结论21参考文献22致谢错误！未定义书签。专业知识整理分享nWORD格式可编辑摘要某果汁厂主要以苹果为原料加工生产浓缩果汁，生产过程产生大量的废水。废水主要来源于三个部分：（1）苹果洗涤废水，（2）生产废水，（3）办公生活污水。来源于不同部分的综合废水含有大量的碎果屑、果胶和淀粉等物质,故悬浮物浓度高，SS达到2000mg/l；废水有机污染浓度高，COD达到6000mg/l,但可生化性较好，BOD/COD约为0.5-0.7；各工序排出的废水水质差异较大，整个生产过程的废水水量不稳定，具有间歇性、周期性和季节性；废水排放量4500m3/d.根据果汁废水的水量和水质特点，在对废水处理工艺方案分析的基础上，选择UASB+生物接触氧化+气浮工艺。不同工段的废水经混合后，经旋转筛式细格栅过滤，除去粗格栅无法除去的细小杂质。旋转筛式细格栅过滤除污机出水靠重力自流至调节均质均衡池。调节池出水经泵提升进入UASB反应器，通过厌氧菌作用，将污水中大分子难于生化降解的有机物，改善污水的生化性，同时降解水中的BOD及COD。UASB出水自流至生物接触氧化池，通过曝气利用微生物使有机污染物氧化分解无机物。生物接触氧化池出水流至二沉池进行固液分离，沉于池底的污泥进行污泥浓缩，澄清液达标排放。如不达标，再经泵提升到气浮池，通过加药处理，自流入清水池，提升泵外排，出水达标排放。果汁废水经UASB+生物接触氧化+气浮工艺处理后，可以达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准，减轻了对周围环境的危害。关键词：果汁生产废水，升流式厌氧污泥反应床，接触氧化，达标排放专业知识整理分享nWORD格式可编辑专业知识整理分享nWORD格式可编辑第一章概述1.1设计背景某果汁厂主要以苹果为原料加工生产浓缩果汁，加工能力为60t/h。加工过程产生了大量废水，废水量为200m3/h。果汁废水属高浓度有机废水，具有固体杂质多，有机物含量高，水质变化大等特点，如不经处理而直接排放，必然对天然水体造成严重的危害。所以，必须依据废水水质特点和污水排放标准，设计和建造合适废水处理工程设施，以使处理过的废水能够达标排放，减轻其对水体和生态的污染危害。1.2废水水质水量和排放标准该果汁废水排放量为4500m3/d，废水处理工程的设计规模4800m3/d，处理后水质要求达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准，进水水质和排放标准见表1-1。表1-1进水水质和排放标准水质指标pHCOD(mg/l)BOD(mg/l)SS(mg/l)原水水质3-10600023002000排放标准6-9<15030<1501.3工程设计依据及规范1)可行性研究报告的批准文件和工程建设单位的设计委托书2)厂家提供的有关设计文件和基础数据3)本工程执行《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准4)《给水排水设计手册》（1—11册）1.4设计原则1)设计应充分利用现有场地，并考虑长远规划。2)处理装置操作简便，便于检修维护。专业知识整理分享nWORD格式可编辑1)尽量采用先进的实用技术，高效率，低能耗，省投资地进行废水处理。2)对废水处理过程中产生的副产物应回收利用，降低运行成本。1.5厂区地理环境和气象资料1.5.1厂区地理位置果汁厂建于某省西南部，运城盆地三角地带北沿，位于:东经110º17′30.7″——110º54′38.9″，北纬34°58′52.9″—35º18′47.6″。1.5.2气象资料年平均气温：13.5℃年最高气温：42.8℃年最低气温：-8℃年平均风速：2.7m/s常年主导风向：偏东风专业知识整理分享nWORD格式可编辑第二章果汁废水的特点及处理工艺方案分析2.1果汁生产废水的特点果汁生产加工的工艺流程如图2-1所示。苹果汁生产过程产生的废水主要有三个来源：（1）苹果洗涤废水，来自前处理工艺，包括苹果清洗、破碎和压榨等工序；（2）生产废水，包括生产过程的酶解，浓缩和杀菌等工序以及设备清洗，地面清洗废水；（3）少量生活污水，厂区的办公及生活污水。废水水量4500m3/d废水中含有较高的浓度的糖类、果胶、果渣以及水溶物和纤维素、果酸、单宁和矿物盐等。废水中含有的糖类主要为果糖、葡萄糖和蔗糖。废水中含有大量的有机酸，主要有苹果酸、柠檬酸和琥珀酸等。果汁生产废水的悬浮物浓度(SS)高，含有大量的碎果屑、果胶和淀粉等；有机物浓度高，但可生化性好，BOD/COD约为0.5-0.7；各工序排出的废水水质差异较大，整个生产过程的废水水量不稳定，具有间歇性、周期性和季节性；废水的有机污染浓度高，COD最高可达数万mg/l；2.2处理工艺方案分析根据果汁废水有机物含量高，可生化性好和悬浮物浓度高等特点宜采用生物法处理。生化法是目前果汁废水处理普遍使用的方法。果汁废水的生化处理一般采用厌氧+好氧组合工艺。专业知识整理分享nWORD格式可编辑对于高浓度有机废水，升流式厌氧污泥反应器(UASB)是国内外应用较多的反应器之一。UASB反应器是20世纪70年代厌氧处理技术的重大突破。该工艺具有反应器内生物量大、有机符合高（一般可达到10kg/m·d,最高可达15～40kg/m·d）、水力停留时间短、效果好以及结构简单等特点。以备广泛应用于处理果汁、啤酒和肉类生产等高浓度有机废水的处理中。果汁废水含有大量的糖类、醇类等碳水化合物，碳源丰富，可以采用生物接触氧化工艺。生物接触氧化工艺具有操作简化，而且生物接触池内生物相丰富，食物链长，浓度梯度大等特点和。厌氧+好氧组合工艺处理果汁加工废水，已在国内外有较的应用。在德国，采用厌氧消化工艺处理果汁废水，整个过程由一个粗滤单元、两个缓冲池、一个UASB和一个好氧池组成，应厌氧消化后，废水中的COD被降解到一定程度，再经好氧池进一步降解，使废水达到排放标准，系统中UASB反应器的有机负荷10～17kg/m·d，COD的去除率达到80～90%。山东省某果汁生产厂各工序的混合废水量为6000～8000mg/l，废水量15000～16000m3/d，采用UASB+接触氧化工艺处理后达到了一级排放标准，其中UASB对果汁废水抗冲击负荷强、启动快，COD取出率高达80～90%，运行稳定，效果好。根据此果汁厂废水的水质水量特点和废水处理工艺的特点，故选用UASB+接触氧化工艺+气浮处理工艺对废水进行处理,处理工艺流程如图2-2所示。专业知识整理分享nWORD格式可编辑2.3工艺流程简要说明由于设备清洗水含有大量的大颗粒悬浮物，如地面泥沙等，采用清污分流原理，即设备清洗废水先经沉砂池后再与厂区生活废水、洗果水混合进入格栅井。以减轻对后续工艺的影响和减少处理设施的负荷。一级处理：设备清洗废水经栅、格网拦截大的杂质后进入集水沉砂池，除去污水中含有大量泥沙可沉性较好的颗粒杂质。沉砂池出水采用泵提升经旋转筛式细格栅过滤，除去粗格栅无法除去的细小杂质。旋转筛式细格栅过滤除污机出水靠重力自流至调节均质均衡池。二级处理：调节均质均衡池出水经泵提升进入UASB反应器，通过厌氧菌作用，将污水中大分子难于生化降解的有机物，改善污水的生化性，同时降解水中的BOD及COD。UASB出水自流至生物接触氧化池，通过曝气利用微生物使有机污染物氧化分解无机物。生物接触氧化池出水流至二沉池进行固液分离，沉于池底的污泥进行污泥浓缩，澄清液达标排放。如不达标，再经泵提升到气浮池，通过加药处理，自流入清水池，提升泵外排，出水达标排放。专业知识整理分享nWORD格式可编辑专业知识整理分享nWORD格式可编辑第三章主要处理设备和构筑物的设计计算3.1格栅设计计算1设计说明格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于拦截果渣、果肉和果屑等悬浮物或漂浮物，防止水泵机组及管道阀门的堵塞，同时，还可以减轻后续构筑物的处理负荷2设计参数:设计流量Q=200m3/h；栅前水深h=0.5m；过栅流速v=0.5m/s；栅条间隙b=0.02m；格栅倾角a=75°；栅条宽度s=0.01m。3设计计算(1)栅条的间隙数（n）=28(条)(2)槽有效宽度（B）B=S(n-1)+bn=0.01*27+0.02*28=0.83(m)(3)进水渠渐宽部分长度（）设进水渠宽0.5m==0.45(m)设计取0.5(m)(4)格栅与出水渠道连接处渐宽部分长度（）(m)(5)通过格栅的水头损失（n1）栅条采用圆钢制作，阻力系数=2**=3.1*10专业知识整理分享nWORD格式可编辑(6)栅后槽总高度沿栅前渠道超高H=h+=0.5+3.1*+0.5=1.0(m)(7)栅槽总长度（L）L=0.5+0.25+0.5+1.0+=2.52（m）(8)每日栅渣量（W）格栅渣量为1000污水产渣0.04则W=0.128()拦截污物小于0.2故为人工格栅3.2调节设计计算1设计说明工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。该池设有沉淀的污泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。采用矩形调节沉淀池。2设计参数设计流量Q=200m3/h；调节时间；有效水深。3设计计算（1）调节池有效容积（）（2）调节池池宽（B）设计采用调节池n=2取池长则池宽：专业知识整理分享nWORD格式可编辑（3）污泥斗的体积（）取污泥斗顶宽，污泥斗高，污泥斗倾角，则污泥斗底宽*tg=（4）调节池高度（H）调节池超高h1=0.5，池有效调节水深h2=5.0m，池底斜坡高度h3=0.5m，池污泥斗高度h4=2.0m。调节池总高:H=h1+h2+h3+h4=8.0m(5)复核调节池停留时间实际有效容积实际停留时间符合设计要求3.3UASB反应器的设计计算1设计说明UASB（上流式厌氧污泥床）是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧反应器。为了满足池内厌氧状态并防止臭气散逸，UASB池上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设水封装置。池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。2设计依据设计流量：Q=200；进水COD=6000mg/L；COD去除率=85%；进水BOD=2300mg/L；BOD去除率=88%。3反应结构尺寸设计计算（1）反应器的有效容积(包括沉淀区和反应区)专业知识整理分享nWORD格式可编辑设计容积负荷()式中：Q：设计处理量：进水有机物浓度kgCOD/：容积负荷kgCOD/(（2）反应器的形状和尺寸工程设计反应器6座，横截面积为矩形，反应器有效高度为h=7m。则横截面积单池面积单池从布水均匀性和经济性考虑矩形池长宽比在2:1以下较为合适。设池长L=12m则宽b=m单池截面积设计反应器总高度H=8.5m，其中超高0.5m单池总容积：120*(8.5-0.5)=960单池有效反应器容积单个反应器实际尺寸：12m*9m*8.5m反应器数量6座总池面积反应器总容积总有效反应容积（）>4896（）（符合有机负荷设计要求）专业知识整理分享nWORD格式可编辑UASB体积有效系数=，在70%-90%之间水力停留时间（HRT）及水力负荷率Vrh=［］对颗粒污水力负荷=0.1-0.9，故符合设计要求（3）三相分离器构造设计a)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能，三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气相分离器的设计。b)沉淀区设计沉淀室内设计日平均表面负荷率小于0.7；沉淀区进水口的水流上深速度一般小于2。其中沉淀区长；宽；集气罩顶宽度a=3m；壁厚0.48m；沉淀区底部进水宽度2m沉淀室面积专业知识整理分享nWORD格式可编辑=6*12*7=504（）沉淀室表面积负荷［］<0.7［］（符合要求）沉淀室进水口面积nB=6*12*2=144()沉淀室进水口水流上深速度［］<2［］(符合要求)沉淀区斜壁角度与深度设计三相分离器沉淀区斜壁倾角应在之间，上部液面距反应器顶部>2m集气罩顶以上的覆盖顶以上的覆盖水深可采用0.5-1.0m，沉淀区斜面的高度(0.5-1.0m)沉淀区的水深>1.0m。设计UASB反应器沉淀区最大水深为2m；=0.5m（超高）=2m；=0.5m则倾角a=trctan｛｝=c)气液分离设计倾角；；，分隔板下段距反射垂直距离MN=0.5m则锥缝宽度：0.43(m)废水量为4800，设有0.7Q=3360的废水通过进水缝进入沉淀区，另有0.3Q=1440的废水通过回流缝进入沉降区则：.0(m/h)<2.0(m/h)(符合要求)ML=专业知识整理分享nWORD格式可编辑设BL=1m,MB=BC-MC=1-0.6=0.4(m)AB=2BC2*1*COS1.73(m)BD=AD=(m)CD=BCSin+BDSin=1*Sin+0.69Sin=0.663(m)则：CD+MN-MCCOS=0.663+0.5-0.6*COS=0.863(m)脱气条件校核由斯托克斯公式可得可见(合理)分隔板的设计=（7-1）=3m沿进水缝斜向上的速度：9.58*Sin46.4=60946(m/h)则进水缝中水流速度应满足<6.946m/h进水缝总-=共有六组（12条）进水缝，每条进水缝纵截面积=1.7（）进水缝宽度应满足和相当级数且现设计=0.16m则进水缝中水流速度专业知识整理分享nWORD格式可编辑(满足设计要求)=2.33（m）=3*tan46.47+0.233-2=1.4设进水缝下板上端比进水缝上板下端高出0.4m则进水缝下板长度为进水缝上板长度为d)三相分离器与UASB高度的设计三相分离器的总高=0.5+2.0+0.863+1.4=4.7（m）UASB总高度H=10m，超高。UASB污泥床高3.5m，悬浮区高2.5m。（4）UASB反应器中污泥总量的计算反应器最高液面为7m，其中沉淀区高2.5m,污泥浓度为0.5gss/L，悬浮区高2.5m,污泥浓度为2.0gss/L，污泥床高3.5m,污泥浓度为15gss/L.则反应器内的污泥量M=S+S=250*(2.5*0.5+2.5*2.0+3.5*15)=14687.5gssBOD污泥负荷=0.44［kgBO］产泥量计算一般情况下,可按每去除1kgCOD产生0.05-0.1kgvss计算,本设计取0.07kgvss/kgCOD.则产污泥量为=714(kgvss/d)专业知识整理分享nWORD格式可编辑式中,Q:设计处理量:去除的COD浓度kgCOD/据资料vss/ss=0.9则793（kgss/d）污泥含水率p=98%因含水率p>95%取1000kg/则污泥产量为=39.7（）污泥龄的计算污泥龄(d)(5)出水系统的设计a）溢流出水堰的设计计算池中设有6个单元三相分离器。出水槽共有六条，槽宽反应器流量设出水槽附近水流速度，则槽口附近水深取槽口附近水槽深为0.3m,出水槽坡度为0.02出水槽溢流堰共有12条，每条长12m.设计三角堰，堰高60mm,堰口宽120mm,则堰口水面宽=60mmUASB处理水量为56l/s,溢流负荷为f=1.5L/ms则堰上水面总长（m）三角堰数量（个）则每条溢流堰三角堰数量为（个）共52个120mm的堰口，50个100mm的间隙。堰上水头校核：专业知识整理分享nWORD格式可编辑每个堰出流率为（m）按90三角堰计算公式则堰上水头为H==0.0209(m)b)出水渠的设计计算出水渠宽,坡度0.02设出水渠渠口附近水流速度0.5m/s则渠口附近水深(m)3.4生物接触氧化设计计算1设计说明经UASB处理后的废水，COD浓度仍较高，要达到排放标准必须进一步处理，即采用好氧处理，此工艺拟用接触氧化池。生物接触氧化法是介于活性污泥法和生物膜法之间的污水处理方法，兼有两者的优点，在国内外得到广泛应用。2设计依据进水流量；进水BOD=276mg/L；进水COD=900mg/L出水BOD<30mg/L容积负荷m=1.0kgBOD/()；气水比D0=18；接触时间t=2。3设计计算（1）接触氧化池容积（V）（2）接触氧化池面积设计有效水深4.5m，则接触氧化池总面积：专业知识整理分享nWORD格式可编辑设计采用8个滤池则单池面积每格滤池尺寸L*B=2.5*12校核接触时间(t)(符合设计要求)（3）池总高度（H）池体超高=0.5m；池填料上水深h2=0.5m；池填料层高度=3.6m池配水区高度池总高H==5m实际停留时间（4）填料总体积（）=n*f*m*h5=8*2.5*12*3=768(5)所需气量（D）风机的选择鼓风机所需风量为所以拟选用TSD-150鼓风机四台，三用一备，该鼓风机技术性能如下：转速n=1220r/min，口径DN=200mm，出风量21.5m3/min，出风升压29kPa，电机功率N=18.5kW,机组重730kg，配套电机Y180M-4。3.5辐流式沉淀池：1设计参数设计最大污水量Q=200m3/h2设计计算专业知识整理分享nWORD格式可编辑（1）沉淀池表面积A和池径D=式中Q：设计流量n:池数q:表面负荷1.2（）D=（2）有效水深h2h2=q*t=1.2·2=2.4m校核（符合设计要求）（3）沉淀池高度H池总高4.5m式中：h1:沉淀池超高取0.5mh2:有效水深2.4mh3:缓冲层高0.8mh4:沉淀池底坡落差0.3mh5:污泥斗高度0.5m3.6气浮反应器1气浮池设计（1）接触室表面积式中Q：设计流量R：回流比取0.25：加压回流容器水量：接触式水流平均上升速度专业知识整理分享nWORD格式可编辑（2）分离室表面积式中：分离室水流向下平均速度取0.002m/s(3)气浮池净容积取气浮池平均水深h=1.5m,则气浮池净容积为V=()*h=31.35m校核停留时间T=（符合要求）(4)气浮所需释气量7.37*=7.37*0.9*0.3*2.43*25=120.7L/h所需空压机额定空气量为式中：余量系数,取1.5选用z_0.25/6空压机间隙工作2压力容器罐直径D容器罐体积V=QRT=100*0.25*式中，T：容器罐停留时间3min设容器罐高h=3m则D=选用标准直径复核高直径比（符合设计要求）专业知识整理分享nWORD格式可编辑第四章总图布置4.1平面布置4.1.1总平面布置原则该果汁废水处理站位于厂区的东边，处理站南北长38.0m,东西长34.5m占地面积1131m2.布置原则：①.处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理；②.工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助构筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。③.构（建）筑物之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。④.管道（线）与渠道的平面布置，应与高程布置相协调，顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。⑤.协调好辅助建筑物、道路、绿化与处理构筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。4.1.2平面布置结果平面布置结果见果汁废水处理平面布置图。4.2高程布置4.2.1高程布置原则①.充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出厂外。②.协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。专业知识整理分享nWORD格式可编辑①.做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。②.协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。4.2.2高程布置结果高程布置结果见附图果汁废水处理工艺高程布置图。专业知识整理分享nWORD格式可编辑结论某果汁生产厂的废水主要来源于三个部分：（1）苹果洗涤废水，（2）生产废水，（3）办公生活污水。果汁生产排放的综合废水含有大量的碎果屑、果胶和淀粉等物质,故悬浮物浓度高，SS达到2000mg/l；废水有机污染浓度高，COD达到6000mg/l,但可生化性较好，BOD/COD约为0.5-0.7；各工序排出的废水水质差异较大，整个生产过程的废水水量不稳定，具有间歇性、周期性和季节性；废水排放量4500m3/d.根据果汁废水的水量和水质特点，在对废水处理工艺方案分析的基础上，选择UASB+生物接触氧化+气浮工艺。不同工段的废水经混合后，经旋、转筛式细格栅过滤，除去粗格栅无法除去的细小杂质。旋转筛式细格栅过滤除污机出水靠重力自流至调节均质均衡池。调节池出水经泵提升进入UASB反应器，通过厌氧菌作用，将污水中大分子难于生化降解的有机物，改善污水的生化性，同时降解水中的BOD及COD。UASB出水自流至生物接触氧化池，通过曝气，利用微生物使有机污染物氧化分解为无机物。生物接触氧化池出水流至二沉池进行固液分离，沉于池底的污泥进行污泥浓缩，澄清液达标排放。如不达标，再经泵提升到气浮池，通过加药处理，自流入清水池，提升泵外排，出水达标排放。果汁废水处理工程设计属于初步设计，需在以后的设计、工程施工、工艺调试运行中进一步优化，以使废水能够达标排放，减轻对周围水体和生态环境的危害。专业知识整理分享nWORD格式可编辑参考文献1.张宝军。水污染控制技术.北京:中国环境科学出版社,2007.2.王立军，于传利，庞维珍，等。浓缩苹果汁高浓度有机废水处理工程的改造。中国给水排水，2006，22(24)：35-37.3.周焕详，马学辉，王志芳。UASB-接触氧化工艺处理果汁废水。给水排水，2007，33(10)：68-70.4.刘琳。斜板三相分离器UASB-生物接触氧化工艺处理果汁生产废水。环境工程，2003，21(1)：15-17.5.张安龙，李颖，崔炜。水解-接触氧化-砂滤工艺处理高浓度果汁加工废水。工业水处理，2006,26(3)：91-92.6.潘安济，陈景光。高浓度果汁加工废水处理工程实例。青岛大学学报，2004，19（2）：6-9.7.王凯军。UASB工艺的理论与工程实践。北京：中国环境科学出版社，2001.8.曾科,卜秋平。陆少鸣污水处理厂设计与运行。北京:化学工业出版社,2001.9.中国市政工程西北设计院.给水排水设计手册(第1册).北京:中国建筑工业出版社,2000.10．中国市政工程设计研究院总院.给水排水设计手册(第6册).北京:中国建筑工业出版社,2000.11.中国市政工程设计西北设计院.给水排水设计手册(第11册).北京:中国建筑工业出版社,2000.12.韩洪军。水处理工程设计计算。北京：中国建筑工业出版，2006.13.张自杰。废水处理理论与设计。北京：中国建筑工业出版，2003.14.李圭白。水质工程学。北京：中国建筑工业出版，2005.15.王国华,任鹤云。工业废水处理工程设计与实例.北京:化学工业出版社,2005.16.贺延龄。废水厌氧生物处理。北京：中国轻工业出版社，2001.17.李旭东。废水处理技术及工程应用.北京：机械工业出版社，2003.指导教师点评该设计针对某果汁厂废水的水量水质特点，在处理工艺方案分析比较的基础上，提出了UASB+生物接触氧化+气浮的组合工艺对果汁废水进行处理，经处理后，出水可以达到二级排放标准。专业知识整理分享nWORD格式可编辑处理工艺方案可行，良好，有特点。工艺将UASB这种先进的废水生物处理技术应用到果汁废水处理中，对于废水的达标排放起着显著的作用。构筑物和处理设施尺寸的设计计算准确，参数选择适合，污水处理站的平面和高程布置合理。工艺方案论证准确，设计过程严谨，结构合理，图表明晰，表述准确。设计属于初步设计，在进一步的设计，施工和工艺的调试中应对工艺参数进一步优化，以使废水能够达标排放。专业知识整理分享