味精生产废水处理工程设计 毕业设计 59页

摘要近十几年来我国味精工业发展十分迅速，80年代全国味精产量仅为2.77万t，现在发展到年产40万t。在味精生产过程中产生大量废水，主要来自原料的水解、发酵、提取、精制等工段。以生产1t味精产生600t废水计，大约每年产生废水2.4亿t左右.味精废水正成为发酵行业及其难以处理的工业废水。如果这些废水未经有效处理就直接排放，势必会对我们的环境造成严重的破坏。本论文为某味精生产废水进行工程设计，设计处理水量为1600m3/d,其中进水COD=15000mg/L，BOD=9000mg/L，SS=7000mg/L。要求废水经处理后达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准：COD≤150mg/L，BOD≤30mg/L，SS≤150mg/L。本设计在查阅了大量的中文、外文文献基础上，确定了气浮+UASB+SBR的主体工艺，并进行了优化设计。工程实践表明气浮+UASB+SBR组合工艺对味精废水是一种有效的处理工艺，且该处理工艺具有结构紧凑简洁，运行控制灵活，抗冲击负荷，污泥量小等特点。论文工艺设计的主要内容包括：集水池、气浮池、UASB、SBR、储泥池等的设计计算与设备选型。关键词：味精废水，气浮法，UASB，SBRnABSTRACTOverthelastdecadetheMSGindustryinChinadevelopedveryrapidlyinthe1980sMSGoutputwasonly27,700tons,nowdevelopedintoanannualoutputof400,000tons.MSGproductionprocesstoproducelargeamountsofwastewater,mainlyfromthehydrolysis,fermentation,extraction,refiningandotherrawmaterialsSection.Theproductionof1tMSGthe600twastewatermeter,peryeartoproducewastewater2.4billiontonsofMSGwastewaterisafermentationindustryanditsdifficulttodealwithindustrialwastewater.Ifthewastewaterisnoteffectivelydealwithdirectlydischarged,boundtohaveourcauseseriousdamagetotheenvironment.Inthisthesis,foratasteoftheQingwastewaterengineering,anddesigntreatmentofwater1600m3/d,inwhichthewaterofCOD=15000mg/L,BOD=9000mg/L,SS=7000mg/L.Treatedwastewatertoachieve"IntegratedWastewaterDischargeStandard(GB8978-1996)ofCOD≤150mg/LofBOD≤30mg/L,SS≤150mg/L.Thedesigntodeterminethemainprocessofflotation+UASB+SBR,andoptimizeddesign.TheengineeringpracticeshowsthattheUASB+CASScombinationprocessonbeerwastewaterisakindofeffectivetreatmentprocess,andtheprocessingtechnologyhasthecharacteristicofcompactstructuresimple,flexibleoperationcontrol,impactresistantload,smallamountofsludge,etc.Themaincontentofthepaperprocessdesign,including:collectingtank,flotationtank,UASB,SBR,Chumudpoolsandotherdesigncalculationsandequipmentselection.KEYWORDS:Monosodiumglutamatewastewater，Flotation，UASB，SBRn目录第1章绪论11.1味精废水的来源11.2味精废水的特点21.3味精废水的危害31.4味精废水处理现状31.5味精废水治理的展望71.6工艺方案选择8第2章设计说明书92.1原始资料及要求92.2设计原则102.3工艺方案的选择122.4构筑物设计与说明142.4.1格栅池142.4.2集水池152.4.3提升泵房162.4.4气浮池172.4.5UASB反应器182.4.6SBR反应器192.4.7储泥池202.4.8污泥脱水间202.5污水厂总体布置212.5.1平面整体布置212.5.2高程布置212.6构筑物及附属设备小结22第3章设计计算书233.1格栅233.1.1设计计算23n3.2集水井263.3提升泵房273.4气浮池273.5UASB反应器313.5.1UASB尺寸计算313.5.2三相分离器构造设计323.5.3配水系统设计363.5.4出水系统设计383.5.5排泥系统设计383.5.6沼气产量计算393.6SBR反应器的设计计算393.6.1设计水质预测393.6.2设计计算403.7污泥部分各处理构筑物的设计453.7.1储泥池的设计453.7.2污泥脱水间463.8水力及高程计算47结论50参考文献51致谢52附录诚信声明n西安工程大学本科毕业设计（论文）第1章绪论目前，国内废水的排放要求越来越严格，而味精废水作为污染的重要来源，在处理和排放时受到了各方关注。随着经济的飞速发展和技术的不断进步，我国已经成为味精的生产和消费大国。据报道，目前我国的味精生产量约占世界产量的一半。但是味精生产过程中所排放的废水量大，尤其是味精发酵液经等电提取谷氨酸后排放的母液具有“五高一低”的特点，是一种治理难度很大的工业废水。由于不能有效地治理味精废水，不少味精厂被列入全国重点污染源之列。味精废水的治理已经成为制约味精生产企业发展的重大难题。国内外目前都还没有成熟的成套技术应用于生产实践。主要的问题是一次投资过大，或者日常运行费用过高,大多数味精厂无法承受,不得不长期维持超标排放的现状。但面对环境的日益恶化，国家制定了严格的排放标准，味精生产企业在面对现状的同时，需要及时改进味精废水处理工艺，引进新技术。在味精废水中含有许多宝贵的资源，厂家可以根据废水中所含物质不同，对废水进行分析和适宜的处理工艺。因此，根据味精废水的特点，必须采取切实有效的措施，对其进行综合治理。在减小废水对环境造成污染的同时，回收废水中的菌体蛋白，取得一定的经济效益和环境效益。总之，在味精行业急速发展，拉动经济快速发展的同时，味精废水不仅造成了严重的环境问题，使得我们有限的资源极度的浪费，同时更是直接制约着味精行业的发展。因此，对于味精废水极大治理力度，不断研发新的治理措施，改变治理途径已经是迫在眉睫。1.1味精废水的来源目前,我国味精行业通常以大米、淀粉、糖蜜为主要原料,通过糖化、发酵等处理,经分离提取谷氨酸,再通过精制获得味精产品(谷氨酸钠)。味精生产过程废水的主要来源见图1--1所示。根据分析可知,工艺废水的来源包括制糖车间的洗米水、滤布洗涤水,发酵车间的洗罐废水与冷却水,提取车间的离交废水与反冲洗水,精制车间的精制废水以及各车间的冲洗水等。味精生产过程中产生的发酵母液是味精生产行业的主要污染源,由于谷氨酸的提取工艺和所用的原料不同,排放的废水水质也有所差别,但大多都具有COD、BOD、菌体含量、硫酸根(或氯离子)和氨氮含量高及pH值低的“五高一低”55n西安工程大学本科毕业设计（论文）特点。其中,离交废水与洗罐废水属于高浓度有机废水,CODCr浓度高达数万mg·；洗米水、滤布洗涤水、精制废水与各车间冲洗水为中浓度废水,CODCr在1,000～3,000mg·;而冷却水等属于低浓度废水CODCr≤150mg·，味精废水的来源见图1—1：前期制备制糖发酵提取包装精制冲洗水发洗酵水罐冲洗米水剩余母液精制废水图1--11.2味精废水的特点味精生产过程中排放的低浓度及中等浓度的废水(CODCr=800—40000mg/L),如淘米水、洗布水、离交冲柱水及精制冲洗水等,治理起来相对容易,对环境的污染也较小。通常所说的味精废水是指味精发酵液提取谷氨酸后排放的母液。由于谷氨酸的提取工艺不同,排放的废水水质也有所差别。但大多都具有CODcr高、BOD5高、菌体含量高、硫酸根(改用硫酸调pH前为氯离子)含量高、氨氮含量高及pH值(1.5—3.2)低“五高一低”的特点。各种味精废水的主要特性见表。味精废水中含有许多宝贵的资源。据报道,废水中残留的谷氨酸约为1.2%—1.5%,甚至可以高达2%,占发酵醪液中谷氨酸含量的20%—25%。废水中含有的大量菌体是优质蛋白源,粗蛋白含量约占70%—80%。因此，对味精废水进行资源回收有着极大的意义。1.3味精废水的危害由于味精废水往往具有较强的酸性，若不加处理就大量排放，势必会改变水体的pH55n西安工程大学本科毕业设计（论文）值，从而污染环境、影响农作物生长、危害渔业生产。高COD、高BOD 的主要原因是谷氨酸、残糖、SS与氨氮所致，如不经处理，直接排放，会引发环境问题，破坏生态平衡。味精废水中的大量有机物质和含非蛋白氮、硫（或氯）的无机物质，非常适合微生物生长，而有害于除反刍动物及个别动物如兔以外的其它生物(包括江河湖泊里鱼虾)，同时也直接伤害了饮用该水源的人类本身，通过破坏水中动物生态平衡，又进一步造成对环境水源水质的严重损害。污染严重的河段，水的颜色发黑，味道发臭。随着日趋渐严的环保法规的完善和全民环保意识的提高，废水处理工艺的实施面临着严峻的挑战。其主要危害如下[7]：(1)造成富营养化、破坏受纳水体水质的NH3-N值已放在了监测因子的首位。(2)恶臭气味的产生，H2S气体排出对周边空气环境的影响造成对生态环境的破坏。(3)受产品低利润空间的限制，企业无法承受过高的改造投资费用和运行费用。(4)地下水和地表水随着新水法的执行，实行有偿使用和总量收费。(5)处理时高能耗、高投入。(6)味精废水有机物浓度高,色度大,且不易沉淀,废水中NH3-N及的含量高,较难处理,此种污水虽然营养高,但直接进入生化处理也很难达到良好的效果。影响水体的营养组成成分，对水中生物生存产生极为严重的影响。1.4味精废水处理现状近年来,围绕着味精废水的治理,国内许多味精厂和有关科研单位通力合作,提出了一些有价值的治理技术和方法。尽管还存在不同程度的问题,但毕竟取得了一定的进展。目前,处理味精废水的常见方法有以下几种:一、物理处理法物理处理法在味精废水处理中主要作为预处理,为后续处理构筑物创造条件。有时也可作为处理的主体工艺,例如气浮法，蒸发浓缩法、膜分离工艺等。（1）气浮法气浮是利用高度分散的微小气泡作为载体去粘附废水中的污染物，使其视密度小于水而上浮到水面上面实现固液或液液分离的过程。气浮过程包括气泡产生、气泡与颗粒（固体或液滴）附着以及上55n西安工程大学本科毕业设计（论文）浮分离等连续步骤。它是近几年发展起来的一种技术，尤其在高浓度有机废水方面应用较为广泛。对于味精废水而言，不少大型味精企业都将其作为前期的预处理，回收废水中的菌体蛋白。一方面，减轻后续处理的负担，一定程度地降低负荷，另一方面，回收的菌体蛋白可以进一步加工成为饲料，还可以获得一定的经济效益。正因如此，气浮法也越来越多的作为综合治理味精废水的一条重要的途径。（2）离心分离和蒸发浓缩法机械分离技术是利用废水中有机物质与水的比重差,通过离心达到固液分离。目前通常采用进口蝶片离心机进行高速离心分离菌体。该法多与蒸发浓缩法一起使用,以回收味精废水中的蛋白饲料。该技术在西方一些发达国家已有成套设备,即通过离心分离把废液分离成滤液和滤渣,再通过多效负压蒸发器把滤液浓缩到含水率为45%左右,蒸发器的二次蒸气通过压缩后再作为蒸发器的热源。冷凝水用于进料的预热回用于生产,将滤渣和滤液浓缩后的固体经造粒、烘干、筛选,最终做成成品肥料。例如上海天厨味精厂从1995年采用该工艺投入运行以来,取得了良好的环境效益和经济效益。其中,废水中各种污染物去除率分别为:CODCr79.24%,BOD591.2%,SS71.58%,油6.64%,NH3-N85.51%[7]。福州味精厂采用该工艺,可得到粗蛋白约75%以上、含粗脂肪3%—4%、灰分<5%的饲料蛋白。但该法的不足之处也是比较明显的,它一次性投资很大,并且加热蒸发工艺和干燥工艺都需消耗很大的能量,使单位体积废水的处理成本偏高,同时在处理过程中还需加防垢剂,并定期除垢以降低能耗,维护管理比较麻烦。（3）膜分离工艺目前,用于味精废水处理的膜分离工艺主要为超滤,该技术可以去除废水中的一部分COD,并浓缩回收蛋白质等有用物质。例如用超级滤膜处理味精厂发酵母液,可将母液中的菌体及蛋白质与营养物质从母液中分离并浓缩,作为动物饲料,滤液的污染负荷可降低50%以上。广州味精厂与法国奥桑公司合资引进了超滤技术并投入运行,效果良好。还有学者提出亚超滤分离概念。其膜孔尺寸在800—1000nm之间,用以截留味精废水中的菌体。膜分离工艺在味精生产部门很容易清洁生产,即在生产过程中实现无废和少废,降低能耗,不但能避免污染环境,而且能充分利用废液中有用物质。但采用该工艺一次性投资大,单位体积废水处理成本较高,膜分离设备还存在透过速度慢、使用寿命短等一系列问题。而且处理水量不大,仅适合于处理废水量小、滤渣回收价值高的味精废水。二、化学处理法味精废水处理中所采用的化学处理法主要为絮凝法55n西安工程大学本科毕业设计（论文）,此外还有中和法、加热沉淀法、离子交换和电渗析等。（1）絮凝法絮凝法不能单独使用,必须和物理处理工艺的沉淀法或气浮法结合使用,构成絮凝沉淀或絮凝气浮。目前是味精废水处理的主要方法之一。实际应用较多的主要是化学絮凝。在味精废水中加入各种混凝剂和助凝剂混合絮凝、分离(沉淀或气浮),可以得到粗蛋白含量为30%—50%的菌体蛋白,去除16%—30%的COD。但是,常用的铝系、铁系无机混凝剂适应的pH值多在6.0以上,对酸性较高的味精废水处理效果不佳。同时,铝盐具有一定的毒性,会影响人类健康;铁盐对金属有腐蚀作用,还会造成处理后出水带有颜色,铁的浓度过高,也会影响人类健康和生态环境。一些人工合成的有机高分子絮凝剂,如聚丙烯酰胺等,虽然有较好的絮凝性能,但它们不仅价格较高、使用麻烦,而且其单体毒性越来越受到人们的关注。相比之下,由微生物产生的有絮凝效果的代谢产物———微生物絮凝剂对人体无害,而且可以被生物降解,无二次污染,使用安全、方便，尤其适用于高浓度味精废水的处理及有用物质的回收。由武汉城市建设学院研究开发的微生物絮凝剂普鲁兰,用于味精废水的预处理,浊度去除99%以上,CODCr去除达30%—40%,蛋白质回收率达86.9%。絮凝沉淀可作为生物处理工艺的预处理工艺,也可作为生物处理工艺后的深度处理工艺。其特点是基建费低、处理效果好、操作管理简便,可以间歇或连续操作,并且可回收利用有用副产品、降低生物处理设施的负荷、稳定生物处理工艺的处理效果。（1）中和法由于味精废水往往具有较强的酸碱性,若不加处理就大量排放,势必会改变水体的pH值，从而污染环境、影响农作物生长、危害渔业生产;如果对其不作任何预处理就进入主体处理单元,则不仅腐蚀管道、设备,缩短其使用寿命,而且很大程度上能影响主体工艺作用的发挥。对于酸性很强的味精废水,一般工厂采用液碱中和。为了降低中和费用,也有用Ca(OH)2或重质碳酸碱中和,同时去除一部分硫酸根,并回收石膏产品,此法也存在很多问题,如石灰、碳酸钙中和用量大,给工厂增加了运输、储存等困难;石膏的出路问题也还需进一步研究;废水处理工序冗长复杂;能耗居高不下等。中和法一般作为主体处理工艺的预处理工艺。（2）加热沉淀法味精废水经加热杀死谷氨酸菌体,使菌体蛋白质变性后絮凝沉降,过滤后可回收粗蛋白含量>50%的菌体蛋白。但目前尚不能连续生产,能量消耗很大。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）三、生物处理法味精废水有机物浓度高,BOD5/COD高,可生化性好。同时,生物处理法到目前为止已发展得比较完善,且形式多样、适应性强。因此,国内外大多采用该法作为主体工艺。一般分为好氧生物处理法和厌氧生物处理法两大类。（1）好氧生物处理目前国内研究较多的味精废水的好氧生物处理技术有:活性污泥法、生物转盘法和生物接触氧化法。近年来科研人员研制出一些新的高效的好氧生物处理工艺来处理高浓度味精废水,如深井曝气法等。现在,欧美已将此工艺用于处理高浓度味精有机废水。由于味精废水有机物浓度高,故采用好氧生物处理时,往往要将进水稀释10倍至上百倍,很不经济;如不将进水稀释,由于有机物浓度高,反应器的停留时间长,反应器的体积与占地面积大,一次性投资较大;其次,采用好氧生物处理后的污泥,具有含水率高、污泥量大、不易脱水等缺点。由于好氧生物处理一般更适合于处理低浓度有机废水,所以该法往往作为味精废水的终处理,以保证处理水达标。（2）厌氧生物处理厌氧法生物处理适用于处理高浓度有机废水,具有容积负荷高、处理效果稳定、耐冲击负荷、所需营养物少、产泥量少、投资省、能耗小等优点,且可以回收能量,具有一定的经济效益。目前,厌氧处理设备一般有厌氧滤池、升流式厌氧污泥床、厌氧流化床等。厌氧滤池(AF)厌氧滤池是由美国斯坦福大学Young和McCarty首先研制的,该装置中填满了砂砾、卵石、塑料或纤维等填料,厌氧微生物附着在填料巨大的表面上,可维持较高的生物量和较高的SRT,一般为升流式。加拿大国家科学院的VandenBerg和Lentz研制了一种下流式厌氧滤池,称为下行式固定膜反应器(DSFF)。在加拿大、法国等国家,DSFF反应器已商业应用,反应器的容积为40—13000m3,并已成功处理奶酪废水、糖厂废水和味精废水。升流式厌氧污泥床(UASB)UASB反应器是荷兰Wageningen农业大学的Lettinga教授等在厌氧滤池的基础上发展起来的。1973—1977年,在Wageningen农业大学的帮助下,荷兰CSM甜菜糖业公司先后进行了6m3、30m3和200m3容积的半生产性和生产性装置的试验研究。其后55n西安工程大学本科毕业设计（论文）,荷兰、西德、比利时和美国的研究者用UASB装置处理味精废水,取得了满意的效果。目前,我国也有许多味精生产企业将该技术引进到味精废水处理中。如河南周口莲花味精厂已建成1700m³UASB反应系统,1994年投入运行,在进水平均浓度为COD8000mg/L时,COD去除率达到80%以上。太原理工大学研究改进UASB处理味精-卡那霉素混合废水,COD去除率达到70%—80%[8]。两相厌氧消化(TPAD)两相厌氧消化是根据厌氧发酵分为水解与发酵阶段、产氢产酸阶段和产甲烷阶段等三阶段过程而开发的。它具有提高容积负荷率、减少反应器体积、降低造价、提高厌氧消化效率、运行稳定、抗冲击能力强的优点。国外七八十年代对其有了初步研究,并对味精废水的处理有一些应用。1982年初,中国科学院广州能源研究所采用该法处理糖蜜酒精废液获得成功,同年4月,用该法处理味精废水也获得了成功。采用厌氧法处理高浓度有机废水,虽然具有处理能耗和投资运行费用低、去除率高的优点,但出水不能完全达标,因此,在处理味精废水时常常采用厌氧------好氧组合法。例如河南周口莲花味精厂废水即采用了“UASB-接触氧化法”处理工艺,1994年设施正常运行以来,效果良好,出水达标排放。1.5味精废水治理的展望要彻底地治理味精废水造成的污染,清洁生产和综合利用是发展的趋势。一方面,必须改进味精生产工艺现状,积极探索研究新工艺、新方法,大力推广清洁生产,从源头上遏制污染的产生;另一方面,对产生的味精废水必须处理和利用相结合,尽可能提取废水中有用物质,实现经济效益和环境效益的双丰收。对于前者,味精闭路循环等生产工艺已经闯出了很好的路子,进一步完善后必然会有更好的应用前景。对于后者,尚需开发一些工艺更简单、回收效率更高、能耗更低、无二次污染的综合利用工艺。从多年的生产、试验和研究结果看来,单独采用某一种方法治理难以达到满意的效果。在味精废水的治理中,必须根据生产的工艺、废水的水质水量、当地的环境以及回收利用的情况,联合采用物理的、化学的以及生物的方法,并进行优化组合,方可实现味精废水的综合治理。1.6工艺方案选择目前，国内味精55n西安工程大学本科毕业设计（论文）行业废水主要是采用纯厌氧+好氧、厌氧前段(水解酸化段)+好氧的处理工艺。其中好氧处理主要有好氧塘、活性污泥法、接触氧化、生物滤池、生物转盘及SBR法等等，厌氧处理主要有厌氧塘、厌氧滤池、普通厌氧池、厌氧接触反应器、UASB等。根据本次设计的味精废水水质情况及味精同行业废水治理现状，技术水平，该废水采用厌氧与好氧相结合的方法来处理，废水首先经过气浮处理，去除大部分悬浮物，特别是蛋白质；然后经过厌氧处理装置，大大降低进水有机负荷，获得能源—沼气，并使出水达到好氧处理可接受的浓度，在进行好氧处理后达标排放。气浮是利用高度分散的微小气泡作为载体去粘附废水中的污染物，使其视密度小于水而上浮到水面上面实现固液或液液分离的过程。气浮过程包括气泡产生、气泡与颗粒（固体或液滴）附着以及上浮分离等连续步骤。它是近几年发展起来的一种技术，在工业废水及生活污水处理方面得到广泛应用。在众多的厌氧工艺中选用上流式厌氧污泥床(USAB)，它自70年代以来得到不断改进和发展，它在处理高浓度有机废水方面与其它生物处理相比具有以下几大优点：（1）成本低。运行过程中不需要曝气，比好氧工艺节省大量电能。同时产生的沼气可作为能源进行利用。产生的剩余污泥少且污泥脱水性好，降低了污泥处置费用。（2）反应器负荷高，体积小，占地少。（3）运行简单，规模灵活。无需设置二沉池，规模可大可小，较为灵活，特别有利于分散的点源治理。（4）二次污染少。但其出水浓度仍然比较高，还需后续好氧处理。对于好氧阶段，本设计采用SBR工艺，与传统好氧工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。正是SBR工艺这些特殊性使其具有以下优点：（1）理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。（2）运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）（3）耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。（4）工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。（5）处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。（6）反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。通过以上分析及比较，拟采用“气浮—UASB—SBR法”作为主体工艺。原污水进水COD为15000mg/L,BOD为9000mg/L,SS为7000mg/L。出水要求达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)二级排放标准：COD为150mg/L，BOD为30mg/L，SS为150mg/L后排入就近河流。第2章设计说明书2.1原始资料及要求（1）设计背景某味精厂是该省规模最大的味精厂，该厂位于某市郊区，以玉米为原料生产味精，味精产量为4万t/a，每生产1t味精消耗玉米2.7t，玉米制淀粉过程中产生大量的淀粉废水，每消耗1t玉米排出淀粉废水5t，该厂每天排放的淀粉废水为1520t,废水直接排放，影响周围环境，为适应当地环保工作的需要和建设项目三同时规定，也使出水水质达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)二级排放标准，投资兴建此配套污水处理设施。（2）水质水量和处理要求该味精废水排放量为1520m3/d，废水处理工程的设计规模1600m3/d，处理后水质要求达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准，进水水质和排放标准见表2--1：表2-1进水水质项目pH值SSCODBOD555n西安工程大学本科毕业设计（论文）进水水质4~67000150009000排放标准6~915015030（3）设计内容1、味精废水水质水量分析2、味精废水处理工艺流程的选择3、主要处理构筑物的设计4、处理站平面布置和高程布置5、图纸的绘制（4）工程设计依据及规范1、可行性研究报告的批准文件和工程建设单位的设计委托书；2、厂家提供的有关设计文件和基础数据；3、本工程执行《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准；4、《市外排放设计规范》1997年修订（GBJ14—87）；5、《建筑给水排水设计规范》（GBJ15—88）；6、《给水排水设计手册》（1—11册）。2.2设计原则（1）总的设计原则根据国家和当地有关环境保护法规的要求，对某味精厂在生产过程中排出的淀粉废水进行有效处理，使之符合国家和当地废水排放标准，取得明显的环境和社会效益，使企业树立良好社会形象。1、严格执行有关环境保护的各项规定，使处理后的各项指标达到或优于《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准；2、针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可靠的处理工艺和设备，最大可能的发挥投资效益，采用高效稳定的水处理设施和构筑物，尽可能的降低工程造价，同时结合企业的生产情况，对污水进行综合治理；3、工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地，能适应水质水量的变化，确保出水水质稳定、达标排放；4、工艺运行过程中考虑操作自动化，减少劳动强度，便于操作、维修；55n西安工程大学本科毕业设计（论文）5、建筑构筑物布置合理顺畅，降低噪声，消除异味，改善周围环境。（2）平面布置原则水厂平面布置应结合工程目标和建设条件，在确定的工艺组成和处理构筑物形式的基础上进行。平面布置和竖向设计应满足各建筑物的功能和流程要求；废水站附属建筑和附属设施应根据水战规模、生产和管理体制，结合当地实际情况确定。具体的原则如下：1、处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。2、工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助构筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。3、构（建）筑物之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。4、管道（线）与渠道的平面布置，应与高程布置相协调，顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。5、协调好辅助建筑物、道路、绿化与处理构筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。（3）高程布置原则废水处理站高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管区的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使被处理的水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证废水站的正常运行。在对污水处理厂污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项：1、选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当留有余地，以保证在任何处理情况下处理系统能够正常运行；2、污水尽量经一次提升就应能靠重力通过构筑物，而中间不应再经加压提升；3、计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为处理构筑物和管（渠）的设计流量；4、污水处理后应能自流排入下水道或者水体，包括洪水季节（一般按25年155n西安工程大学本科毕业设计（论文）遇防洪标准考虑）；5、高程的布置既要考虑某些处理构筑物（如沉淀池、调节池、沉砂池等）的排空，但构筑物的挖土深度又不宜过大，以免土建投资过大和增加施工的难度；6、高程布置时应注意污水流程和污泥流程的结合，尽量减少需提升的污泥量。污泥浓缩池、消化池等构筑物高程的确定，应注意它们的污泥排入污水井或者其他构筑物的可能性；7、进行构筑物高程布置时，应与厂区的地形、地质条件相联系。当地形有自然坡度时，有利于高程布置；当地形平坦时，既要避免沉砂池在地面上架的很高，这样会导致构筑物造价的增加，尤其是地质条件较差、地下水位较高时；8、尽量使水厂填挖土方趋于平衡；9、废水站的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失。2.3工艺方案的选择一、废水水质分析废水水质情况见表2—2所示：表2—2废水水质表项目pH值SSCODBOD进水水质4~67000150009000排放标准6~915015030本设计污水处理的特点：污水的BOD/COD=0.6,可生化性很好，污水的各项指标都比较高，含有大量有机物，非常有利于生物处理。同时味精废水中含有大量的菌体蛋白，可以用气浮工艺将其提取。将气浮作为前期的预处理，既可除去一部分的负荷，又可将回收的菌体蛋白作为饲料，获得一定的经济效益。二、工艺方案选择根据本次设计的味精废水水质情况及味精同行业废水治理现状，技术水平，该废水采用厌氧与好氧相结合的方法来处理，主体工艺采用国内应用最为广泛的气浮+UASB+SBR组合工艺。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）废水首先经过气浮处理，去除大部分悬浮物，特别是蛋白质；然后经过厌氧处理装置，大大降低进水有机负荷，获得能源—沼气，并使出水达到好氧处理可接受的浓度，在进行好氧处理后达标排放。在众多的厌氧工艺中选用上流式厌氧污泥床(USAB)，它自70年代以来得到不断改进和发展，它在处理高浓度有机废水方面与其它生物处理相比具有以下几大优点：成本低。运行过程中不需要曝气，比好氧工艺节省大量电能。同时产生的沼气可作为能源进行利用。产生的剩余污泥少且污泥脱水性好，降低了污泥处置费用。反应器负荷高，体积小，占地少。运行简单，规模灵活。对于好氧阶段，本设计采用SBR工艺，与传统好氧工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。空气沼气菌体蛋白原味精废水UASB反应器反应器气浮池集水池格栅间SBR反应器达标排放泥饼外运脱水间储泥池图1--2总之，就目前我国国情而言，采用“气浮—UASB—SBR法”作为主体工艺最为合适，况且，该工艺已被不少味精企业所采用，如今已经十分成熟。具体的工艺流程见图1—2。废水首先流过格栅，先去除大的悬浮物，防止沉淀，减轻后续处理设施负荷，保证污水处理系统的稳定运行。然后进入集水井，集水井主要作用是调节水质水量，55n西安工程大学本科毕业设计（论文）防止水质变化对后续工艺产生太大的冲击。集水井的废水泵入气浮池提取蛋白饲料，湿蛋白饲料经烘干制成干蛋白饲料。气浮分离后的废水流入UASB反应器，反应过程中产生的沼气进入沼气储柜进行利用。UASB出水自流进入SBR进行好氧生物处理，以进一步降解水中的有机物。由SBR反应器的出水达标后就近排入河流。UASB、SBR等处理单元产生的污泥排入储泥池，储泥池中的污泥泵提升至污泥浓缩池，污泥经浓缩后进入污泥脱水间进行机械脱水，产生的泥饼作为有机农肥外运。污泥浓缩池的上清液和污泥脱水间的压滤液排入集水井进行再处理。2.4构筑物设计与说明2.4.1格栅池1.设计说明：格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于拦截较大的悬浮物或漂浮物，防止堵塞水泵机组及管道阀门。同时，还可以减轻后续构筑物的处理负荷。由于处理量不是很大，且原废水为工业废水，所含较大的漂浮物量本就不大，因而本设计采用人工清渣。结构为地下钢混结构。按格栅运行状态，可以分为固定格栅和回转格栅，由于本设计设计水量较小，所以采用固定尺寸。设置格栅的渠道，其宽度要适当，应使水流速度保持适当的速度，一方面泥沙不致于沉积在渠道底部，另一方面截留的污染物又不至于冲过格栅。这一流速通常采用0.4～0.9m/s。过栅流速一般取0.6～1.0m/s。2.设计参数设计流量：Q=1600m3/d=66.7m3/h=0.019m3/s；格条间隙d=10mm；栅前水深h=0.3m；过栅流速0.6m/s；格栅安装角度α=600；过栅损失：0.21m3.构筑物55n西安工程大学本科毕业设计（论文）数量：1座结构：钢筋混凝土尺寸：长2.15m,宽0.28m,高0.6m4.附属设备名称：机械格栅除污机数量：1台型号：JT500电机功率（Kw）：0.752.4.2集水池1.设计说明由于味精废水排放是间歇性的，并且水质水量变化幅度较大，因此设计一个集水池，用来均衡调节污水水量、水质、水温变化，降低对生物处理设施的冲击，从而使后续的工艺能够顺利进行。2.参数选择设计水量:Ｑ=1600m³/24h=66.7m³/h水力停留时间：T=6h集水池超高取：h1=0.5m有效水深取：h2=4.5m3.构筑物数量：1个结构：钢筋混凝土尺寸：长宽高4.附属设备：名称：搅拌器数量：1台功能：防止悬浮物沉淀55n西安工程大学本科毕业设计（论文）型号：QJB7.5/6—640/3-303/c/s名称：浮球液位计数量：1个功能：跟踪水位变化型号：QUZ—2912.4.3提升泵房（1）设计说明提升泵房用于提升污水处理厂的污水，本设计采用一次提升后自流的方式，后续不需再次提升，具体的潜污泵采用自灌式，无需引水装置，泵房进水角度不大于45度。考虑选用2台水泵，其中一台备用。考虑到检修需要，提升泵房设计尺寸：长×宽×高=6.0m×4.5m×4.0m（2）附属设备污水提升泵的扬程即为提升的最高水位-集水井池底水位+二者之间总水头损失=5.34-(-5.5)+0.6=11.44m.经查《环境工程设计手册》[1]，选用100WL85-13-7.5型污水泵，共计2台，一台使用，一台备用，其性能参数如下：扬程：13m数量：2台流量：85m³/h转速：2900r/min轴功率：5.5kw55n西安工程大学本科毕业设计（论文）2.4.4气浮池1.设计说明气浮是向水中注入或通过电解的方法产生大量的微气泡，使其与废水密度接近水的固体或液体污染物微粒黏附，形成密度小于水的气浮体，在浮力的作用下上浮至水面形成浮渣，进行固液或液液分离的一种处理技术。由于味精废水中离交废水占有很大比重，且含有大量的蛋白，所以设气浮池,分离提取蛋白质,提高经济效益，同时减轻后续处理构筑物的压力。2.设计结果SS去除率：85%反应池中停留时间：15min接触室中停留时间：2min分离室中停留时间：20min气浮池的实际尺寸为：长宽高=6.6m3.5m2.5m数量：1座结构：钢筋混凝土3.附属设备溶气罐尺寸：直径为0.75m,高为2.0m名称：空气压缩机：型号：DZ1508数量：1台功率：13kw工作压力：1.0MPa外形尺寸：1.758m0.812m0.930m名称：搅拌器数量：1台功能：使药物与废水充分混合型号：QJB7.5/6—640/3-303/c/s55n西安工程大学本科毕业设计（论文）2.4.5UASB反应器1.设计说明UASB（上流式厌氧污泥床）是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧反应器。它可以保持反应器内高浓度的微生物，因而可以承受较高的COD负荷，COD去除率可以达到90%以上。废水经气浮去除废水中的悬浮物后，进入UASB(上流式厌氧污泥床)进行厌氧处理，通过在UASB池中培养厌氧菌，分解水中的有机物。厌氧处理采用高效的升流式厌氧污泥床，具有容积负荷高、污泥产量小、效果稳定、能耗低等特点。一方面降低了后续好氧生化处理的负荷，减少了运行费用；另一方面回收沼气，可作为能源回用于锅炉燃烧，降低了煤耗。2.设计结果本设计共设计6座相同的反应器，COD去除率为85%，BOD去除率为90%，SS去除率为65%；容积负荷为7kgCOD/（m3·d)；单个反应器直径为8.5m，有效高度为6.0m；配水系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点，设计3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口；单个反应器污泥量为=10.2m；每个UASB反应器的产气量；出水采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m，槽高0.2m3.构筑物名称：UASB反应器数量：6结构：钢筋混凝土尺寸：单个反应器直径为8.5m，有效高度为6.0m，构筑物高度为6.4m。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）2.4.6SBR反应器1.设计说明SBR是序列间歇式活性污泥法（SequencingBatchReactorActivatedSludgeProcess）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。2.设计结果进水水质：COD=1350mg/L,BOD=540mg/L,SS=368mg/L；去除率：COD为90%，BOD为95%，SS为70%；污泥负荷为：0.40KgBOD5/(KgMLSSd)；单个周期时间为：6h；每小时需氧量为：102.6kg/h；污泥泥龄为：6.7d；污泥产量我为：22.75m³/d3.构筑物名称：SBR反应池数量：4结构：钢筋混凝土尺寸：长宽高4.附属设备名称：罗茨鼓风机型号：RE-250型数量：1台排气压力：9.8kPa转速：970r/min名称：滗水器55n西安工程大学本科毕业设计（论文）形式：半软管单向阀式数量：4台滗水量：250m³/h2.4.7储泥池1.设计说明设置储泥池的目的就是将UASB反应器与SBR反应池所产生的污泥进行集中，并且兼有污泥重力浓缩的功能，本设计采用圆形池半地下式。2.设计结果构筑物：储泥池数量：1座结构：钢筋混凝土尺寸：直径3.7m，高2.5m2.4.8污泥脱水间集泥池中的污泥泵入污泥脱水间进行机械脱水，以减小污泥体积。产生的泥饼作为有机农肥外运。脱水间采用砖混结构,长宽高=7.0m5.0m4.5m。（1）设计结果污泥量C=13.4m3/d脱水后污泥量：3.35t/d压滤前污泥含水率为98%压滤后污泥含水率为75%（2）附属设备型号：DYD-1000型带式压榨过滤机数量：1台功率：4.0kw55n西安工程大学本科毕业设计（论文）2.5污水厂总体布置2.5.1平面整体布置（1）厂区地形污水处理站在厂区的南面，目前是一片空地，东西长95m，南北长70m，地势基本平坦。其西侧为厂区围墙，东侧为现有混凝土路，北侧为厂区。（2）气象资料全年平均降水量：1034.5mm；全年主导风向：东北风（3）布置情况由于该味精厂所在位置全年主导风向为东北风，为了使整个厂区有一个好的空气氛围，避免污水处理设备逸出的气味对办公人员造成影响，将污水处理站设置在厂区的西南角。再者，为了尽量减少厂区的占地，在布置各构筑物时，将根据其尺寸和形状合理布局，做到紧凑，从而减少投资费用。同时，考虑到厂区布局的美观，将整个厂区角落的空地作为绿地使用。具体的布置情况见平面详图。2.5.2高程布置污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是对各单元处理构筑物和辅助设施等相对高程做竖向布置；通过计算确定各单元处理构筑物和泵站的高程，各单元处理构筑物之间连接管渠的高程和各部位的水面高程，使污水能够沿处理流程在构筑物之间通畅地流动。污水处理工程的高程布置一般遵守如下原则：（1）尽量采用重力流，减少提升，以降低耗能，方便运行。一般进站污水经一次提升就应能靠重力通过整个处理系统，中间一般不再加压提升。（2）水力计算时，一般以近期流量作为设计流量；涉及远期流量的管渠和设施，应按远期设计流量进行计算，并适当预留储备水头。（3）应选择距离最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应留有余地，以免因水头不够而发生涌水，影响构筑物的正常运行。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）（4）注意污水流程与污泥流程间的配合，尽量减少污泥处理流程的提升，污泥处理设施排出的废水应能自流入集水井或调节池。（5）污水处理站出水管渠高程，应使最后一个处理构筑物的出水能自流排出，不受水体顶托。（6）协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利与检修排空。2.6构筑物及附属设备小结(1)各构筑物简要概括如表2—3所示：表2—3各构筑物一览表构筑物名称数量结构规格格栅池1钢筋混凝土长×宽×高=2.15m0.28m0.6m集水池1钢筋混凝土长×宽×高=13.0m7.0m5.0m提升泵房1砖混结构长×宽×高=6.0m4.5m4.0m气浮池1钢筋混凝土长×宽×高=6.6m3.5m2.5mUASB反应器6钢筋混凝土直径D=8.5m,高H=6.4mSBR池4钢筋混凝土长×宽×高=12.0m6.25m4.5m储泥池1钢筋混凝土直径D=3.7m,高H=2.5m污泥脱水间1砖混结构长×宽×高=7.0m5.0m4.5m（2）附属设备说明简要概括如表2—4所示：55n西安工程大学本科毕业设计（论文）表2—4各附属设备一览表名称数量型号电机功率机械格栅除污机1JT5000.75kw搅拌机2QJB7.5/6-640/3-303/k/s浮球液位计1QUZ-291污水提升泵2100WL85-13-7.55.5kw空气压缩机1DZ150813kw罗茨鼓风机1RE-2509.8kw滗水器4半软管单向阀式带式压榨过滤机1DYD-10004.0kw第3章设计计算书3.1格栅3.1.1设计计算由于本设计水量较少，故格栅直接安置于排水沟渠中。格栅示意图如下：图3--155n西安工程大学本科毕业设计（论文）(1)格栅的间隙数（n）取（公式3--1）式中：——设计流量，m3/s——格栅倾角，本设计取（经查环境工程设计手册）——栅条间隙，m——栅前水深，m——过栅流速，m——栅条间隙数(2)栅槽有效宽度(B)设计采用Φ20圆钢为栅条：即s=0.02m（公式3--2）(3)进水渠道渐宽部分长度设进水渠道内的流速为0.4m/s，进水渠道宽取B1=0.158m，渐宽部分展开角,=(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（5）过栅水头损失：经查《环境工程设计手册》[1]，取k=3,β=1.80,v=0.6m/s.（公式3--3）式中：55n西安工程大学本科毕业设计（论文）——系数，取1.80；——系数，格栅受堵塞之后，水头损失增加的倍数，一般取3——重力加速度m2/s——过栅流速m/s——格栅倾角（6）栅槽总高度H栅前槽高H1=h+h1=0.3+0.3=0.6m式中：——栅前水深——格栅前渠道超高，一般取0.3m栅后槽高H=h+h1+h2=0.3+0.3+0.21=0.81m（7）栅槽总长度（8）每日栅渣量（公式3--4）式中：——设计流量，m3/d；——单位体积污水栅渣量，取0.2m3/（103m3废水）因为栅渣量,所以采用机械除渣，本设计选用JT500型阶梯式格栅除污机，其性能见表3--1：55n西安工程大学本科毕业设计（论文）表3—1格栅除污机性能表型号设备宽度B（mm）机电功率（Kw）栅条间隙（mm）安装角度a沟宽（mm）沟深（mm）导流槽长度（mm）JT5005000.751060560≤3000L≥800+(H+850)tanα3.2集水井1.设计说明由于工业废水排放的不连续性，为了方便操作，减少施工工程量,气浮池设在地上,所以在气浮池之前和格栅之后设一集水井，其大小主要取决于提升泵的能力，目的是防止水泵频繁启动，以延长污水泵的使用寿命。具体设计时要选取适当的设计参数及合适的提升水泵型号，以达到要求。2.参数选择设计水量:Ｑ=1600m³/24h=66.7m³/h水力停留时间：T=6h集水池超高取：h1=0.5m有效水深取：h2=4.5m3.设计计算集水井的有效容积：（公式3--5）集水井的水面面积:，取.（公式3--6）集水池的长度：设集水池的宽度为,则;取13m55n西安工程大学本科毕业设计（论文）设集水池超高集水井的高度：所以集水池池的实际尺寸为：长宽高.为了使废水混合均匀，集水池池下设潜水搅拌机，设型号为QJB7.5/6—640/3-303/c/s一台。所以该池的规格尺寸为13m×7m×5.0m，数量为1座。在集水井中安装QUZ—291式浮球液位计1台，可自动控制提升水泵的启动和停止，即高水位时自动启泵，低水位时自动停泵，超高水位时双泵启动，同时连续跟踪显示水池液位。3.3提升泵房1．设计说明污水泵从集水井中吸水压至气浮池,污水泵设置于地面上,不能自灌,设置引水筒。采用砖混结构。2．设计计算提升流量：Q=66.7m3/h扬程：Ｈ=提升的最高水位-集水井池底水位+二者之间总水头损失=5.34-(-5.5)+0.6=11.44m经查《环境工程设计手册》[1]，选用100WL85-13-7.5型污水泵，共计2台，一台使用，一台备用，其性能参数如下：扬程：13m数量：2台流量：85m³/h转速：2900r/min轴功率：5.5kw另外考虑一定的检修空间，提升泵房设计尺寸：长×宽×高=6.0m×4.5m×4.0m55n西安工程大学本科毕业设计（论文）3.4气浮池1．设计说明由于废水的固体悬浮物含量很高,且含有大量的菌体蛋白，所以设一气浮池,分离提取蛋白质,提高经济效益，同时减轻后续处理构筑物的压力。该气浮池采用部分回流的平流式气浮池，并采用压力溶气法。水质情况预测：经查环境工程设计手册可知，压力容器法气浮去除效率较高，本设计对于SS拟定为85%，对于COD,BOD的去除率均拟为40%。相应的水质处理情况见表3—2：表3—2水质处理预测结果表项目进水水质（mg/L）1500090007000去除率（％）404085出水水质（mg/L）9000540010502．设计计算(1)溶气罐尺寸溶气罐进水量溶气罐的容积，本设计取0.9m3溶气罐直径D:（公式3--7）式中：——溶气罐的容积,m³；——溶气罐高，本设计取2.0m所以=2.0/0.75=2.67，在2～4范围内，满足要求。（2）空气压缩机的选型实际供气量55n西安工程大学本科毕业设计（论文）（公式3--8）式中：——取20℃时空气的溶解度系数即2.43——溶气压力一般取200～400KPa,本设计取300KPa——溶气效率，本设计取0.7空气压缩机额定供气量=L/min（公式3--9）式中：——安全与压空机效率系数，本设计取1.5空气压缩机的选型空压机额定供气量1.22L/min，根据溶气罐的工作压力200～400KPa及贮气罐的可调压力倍数（本设计取2），要求空压机的工作压力为400～800KPa。所以本设计选用DZ1508型空气压缩机，设计参数如下表3—3：表3—3空气压缩机性能表型号气罐容积m3排量m3/min压力MPa功率kw转速rpm容积m³外形尺寸mW-1.6/100.141.61.01314600.141.7580.8120.930(3)反应池尺寸计算：反应池:（公式3--10）式中：——反应池的有效容积;——反应池中停留时间，本设计取15min55n西安工程大学本科毕业设计（论文）反应池平面面积:（公式3--11）式中：——反应池面积——反应池有效水深，本设计取2.0m设宽为3.5m,所以长为8.35/3.5=2.4m,设反应室超高为0.5m，则反应室总高为2.0+0.5=2.5m(4)局部（过孔）阻力损失（公式3--12）式中：——过孔流速，本设计取0.1m/s——阻力系数，本设计取3.0（5）接触室的计算上升速度Vs:（公式3--13）式中：——接触室有效水深——废水在接触室的停留时间，本设计取2min——废水在接触室的上升速度，mm/s,接触室面积（公式3--14）式中：——接触室底面积——设计流量，m³/h——溶气罐流量,m³/h55n西安工程大学本科毕业设计（论文）则接触室长为m.本设计取为0.4m(6)分离室的计算分离室有效容积：（公式3--15）式中：——分离室有效容积，——废水在分离室的停留时间，本设计取20min由于分离室宽为3.5m，有效水深为1.8m，因而分离室长为.所以气浮池总长为2.4+0.4+3.8=6.6m即气浮池的实际尺寸为：长宽高=6.6m3.5m2.5m(7)投药量G（公式3--16）式中：M——单位废水所需加药量（聚合氯化铝）为100mg/L由公式得为了使药物与废水充分混合，设计1台搅拌器，型号：QJB7.5/6—640/3-303/c/s3.5UASB反应器UASB反应器具有较高的去处效率，相应的进出水预期处理效果见表3--4：表3—4进出水水质预测表水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)900054001050去除率（%）859065出水水质(mg/l)13505403683.5.1UASB尺寸计算55n西安工程大学本科毕业设计（论文）UASB有效容积为：=，取为2060（公式3--17）式中：-----反应器有效容积，m3-----设计流量，m3/d-----进水有机物浓量,kgCOD/m3,本设计如表4—4，为9000-----容积负荷,kgCOD/（m3·d)，查《废水厌氧处理理论与技术》，本设计采用常温发酵，容积负荷率为5~10kgCOD/（m3·d),取7kgCOD/（m3·d).由于考虑到适用性及经济性，UASB最常用的高度一般在4～6米之间，并且大多数情况下，这也是系统最优的运行范围。取有效高度h=6.0m,则:==（公式3--18）考虑到需要备用及检修，本设计拟采用6座相同的UASB反应器,则:=m2（公式3--19）将UASB反应池设计成圆形池子，圆形池子最显著的优点是布水均匀，处理效果好。反应器直径：==，取8.5m（公式3--20）则实际横截面积为：==m2（公式3--21）实际表面水力负荷为：==（公式3--22）55n西安工程大学本科毕业设计（论文）因为0.2<1.0，故符合设计要求。取UASB的超高为0.5m,则UASB反应器的总高度为6.5m。3.5.2三相分离器构造设计（1）沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：①沉淀区水力表面负荷<1.0m/h②沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。③进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h④总沉淀水深应大于1.5m⑤水力停留时间介于1.5～2h沉淀器（集气罩）斜壁倾角：=，三相分离器结构如图3—2所示：55n西安工程大学本科毕业设计（论文）图3--2沉淀区面积为：==m2（公式3—23）表面水力负荷为：==（公式3--24）因为0.2<1.0，故符合设计要求。（2）回流缝的设计取保护层高度=0.3m,下三角形高度=1.5m，上三角形顶水深=0.5，则下三角形集气罩底部宽为：式中：55n西安工程大学本科毕业设计（论文）----下三角集气罩底水平宽度，m;----下三角集气罩斜面的水平夹角；本设计取50----下三角集气罩的垂直高度，m;==1.26m（公式3--25）则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离：b2=D-2b1=8.5–2×1.26=5.98m,则下三角形回流缝面积为：==（公式3--26）下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算：（公式3--27）式中：---反应器中废水流量，m3/h；---下三角形集气罩回流逢面积，m2；因为=0.4<2.0m/s,固符合设计要求。上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：（公式3--28）式中：----反应器中废水流量，m3/h；----上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流缝宽CD=1.0m，上集气罩下底宽CF=6.0m则55n西安工程大学本科毕业设计（论文）则=m/h所以V1净水的,取=.由斯托克斯公式可得气体上升速度为：=（公式3--29）55n西安工程大学本科毕业设计（论文）===,则=,=因为>,所以满足设计要求。3.5.3配水系统设计由于UASB反应器为圆形，考虑到布水的均匀性，本设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点。（1）参数每个池子流量：Q=66.7/6=11.12m3/h（2）圆环直径计算：每个孔口服务面积为：a==m2显然，a在1～3m2之间，符合设计要求。设计3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口。内圈6个孔口设计服务面积：（公式3--30）折合为服务圆的直径为：=（公式3--31）55n西安工程大学本科毕业设计（论文）用此直径做一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布六个孔口，此圆的直径计算如下：（公式3--32）则==中圈12个孔口设计服务面积：折合成服务圆直径为：=（公式3--33）中间圆环直径计算如下：则，外圈18个孔口设计服务面积：折合成服务圆直径为：=（公式3--34）外圆环直径计算如下：则，3.5.4出水系统设计本设计出水采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m，槽高0.2m，每个反应器设1个55n西安工程大学本科毕业设计（论文）出水渠，基本可保持出水均匀，六个反应器的出水集中到一起，由DN200铸铁管排入SBR反应器。3.5.5排泥系统设计(1)污泥总量计算（公式3--35）式中：----UASB反应器产泥量，kgVSS/d；----设计流量，m³/d；----厌氧生物处理污泥产量，本设计取0.1kgMLSS/kgCOD；----进水COD浓度kg/m3，为9000kg/m3；----去除率，本设计中取85%。(2)共计6个反应器，固单个反应器日产泥量：（公式3--36）污泥含水率为98%，当含水率＞95%，取，则单个池子污泥产量：（公式3--37）总污泥量为=10.26=61.2，各池排泥管选钢管DN150，六池合用排泥管选DN200mm排泥管，每天排泥一次。3.5.6沼气产量计算（1）总产气量（公式3--38）55n西安工程大学本科毕业设计（论文）式中：----总产气量，m3/d----产气率，本设计取0.5----设计流量，m3/d；----进水浓度，mg/L；----去处效率，%，本设计为85%每个UASB反应器的产气量（1）沼气柜容积确定由上述计算可知该处理站日产沼气6120，则沼气柜容积应为2h产气量的体积确定，即V=QT=51m3。3.6SBR反应器的设计计算3.6.1设计水质预测表3—5SBR反应器处理效果预测表水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)1350540368去除率（%）909570出水水质(mg/l)13527110.4设计水量为：，具体数据见表3—5。3.6.2设计计算（1）曝气池运行周期各工序时间计算本设计采用4座相同规模的反应池进水时间55n西安工程大学本科毕业设计（论文）本设计取为=1.5曝气时间,取为2.0（公式3--39）式中：——进水BOD浓度，即540mg/L——BOD-污泥负荷，经查《污水处理构筑物设计和计算》，由于本设计为间歇进水，固取0.40KgBOD5/(KgMLSSd)；——排出比，本设计取1/4——曝气池内MLSS浓度，4000mgMLSS/L，满足1500-----5000mgMLSS/L之间。沉淀时间（公式3--40）式中：h——有效水深，本设计取4m——沉淀污泥面至排水最低水位深度，本设计取0.5m1/m——排出比，本设计取1/3——污泥界面沉降速度污泥界面沉降速度：=（公式3--41）式中：——水温，摄氏度——曝气池内MLSS浓度55n西安工程大学本科毕业设计（论文）水温t=20℃时，=所以必要的沉淀时间为：水温t=20℃时,，取为2（公式3--42）即沉淀时间=2h符合经验中的沉淀时间（1h～2h）。滗水时间滗水（含闲置）时间为0.5h.则，一个周期所需要的时间为=+++，（公式3--43）因为T在5～15h之间，满足设计要求。所以一天内周期次数为次，每个周期为6h。（2）反应池容积计算每个反应池有效容积:（公式3--44）式中：——周期数，本设计为4——池子数，本设计为4——平均设计水量，1600m3/d由公式得设反应池有效水深h=4m，则反应池表面积SBR反应池以矩形为准，设SBR反应池长L=12m，则宽55n西安工程大学本科毕业设计（论文）设SBR反应池超高=0.5m，则反应池总高所以SBR反应池实际尺寸为：长宽高（3）曝气系统的计算需氧量的计算经查《污水处理构筑物设计和计算》，去除1kgBOD，经验值需1.5---2.5kg氧气，本设计取2.0,则（公式3--45）由于周期数n=4，反应池个数N=4，且每个周期的曝气时间=2.0h，则曝气过程中，每个小时需氧量：（公式3--46）供氧能力的计算（公式3--47）式中：——供氧能力，Kg/h——水温为20℃时，水中溶解氧饱和度，9.17mg/L——水质修正系数，取0.9——氧饱和修正系数，取0.95——压力修正系数，取1.17——混合液的DO，本设计取1.5mg/L55n西安工程大学本科毕业设计（论文）由公式得Kg/h鼓风机供气量的计算本设计采用微孔鼓风曝气，空气扩散装置敷设于池底，距池底0.1m，淹没深度3.9m（公式3--48）式中：——空气扩散装置的氧转移效率，一般6%～12%，本设计取12%。由公式得单个池子面积为75，设每个曝气器的服务面积为7.5，则每个池子需要10个曝气器。鼓风机的选型因为鼓风机供气量：3342m3/h，即55.7，鼓风机充氧量：120.3Kg/h。经查给水排水设计手册第11册鼓风机选型表，本设计采用RE-250型罗茨鼓风机，其技术参数如下:3--6：表3—6鼓风机性能表型号转速r/min排气力KPa进口量m3/min轴功率Kw配套电机功率（Kw）RE-2509709.862.515.018.5鼓风机房鼓风机房采用砖混结构,尺寸为：长宽高=5.0m4.5m4.0m（4）滗水器的选型设计流量=1600m3/d，池数N=4座，周期次数n=4，滗水时间=0.5h，则排水负荷为55n西安工程大学本科毕业设计（论文）（公式3—49）每个SBR反应池安装一台滗水器，共计4台。滗水器选用上海市政工程设研究院提供的半软管单向阀式滗水器。其规格参数如下表3--7;表3—7滗水器说明表形式滗水量m3/h数量滗水堰长m滗水深度m半软管单向阀式250442～6（5）SBR反应器中污泥总量系统每日产泥量（公式3--50）式中：Y——污泥产泥系数kgVSS/(kgBOD5·d)，20℃时为0.4～0.8。本设计取0.6Q——设计流量，m3/dLV——在曝气池中去除的BOD5浓度，kg/m3Kd——衰减系数kgVSS/(kgVSS·d),20℃时为0.04～0.075。本设计取0.06V——曝气池实际容积m3。曝气池实际容积在SBR的设计中已求得：实际容积为300m3——曝气池内MLVSS浓度，MLVSSkg/m3——曝气池内MLSS浓度，4000mgMLSS/L设=3kg/m3,=0.7，则==30.7=2.1kg/m3由公式得=55n西安工程大学本科毕业设计（论文）设SBR反应池内剩余污泥含水率为98%，湿污泥密度为1000kg/m3，所以SBR反应池剩余湿污泥总量为:污泥龄（公式3--51）式中：Y——污泥产泥系数kgVSS/(kgBOD5·d)，20℃时为0.4～0.8,取0.6——BOD-污泥负荷，0.35KgBOD5/(KgMLSSd)Kd——衰减系数kgVSS/(kgVSS·d),20℃时为0.04～0.075。本设计取0.06由公式得3.7污泥部分各处理构筑物的设计3.7.1储泥池的设计（1）污泥总量设计污泥总量由UASB反应器和SBR反应池两部分组成：UASB反应器污泥产量：SBR反应池污泥产量：所以污泥总量为：（2）储泥池尺寸设计本设计采用圆形池半地下式，污泥量按UASB与SBR55n西安工程大学本科毕业设计（论文）同时排泥的最大体积设计贮泥井，贮泥池停留时间按可贮存6h计算：每日总排泥量，则池子有效体积设池子有效深度h=2m，则池面积储泥池的直径m，取3.7m即实际面积设储泥池超高=0.5m，则实际高度3.7.2污泥脱水间（1）流程说明：污泥首先经提升至污泥脱水间，在污泥脱水间内设置有混凝剂制备罐，制备好的混凝剂经计量泵后与污泥充分混合，一同进入带式压滤机，同时空压机将气体压入压滤机内，如图3--3所示：图3--3（2）设计计算55n西安工程大学本科毕业设计（论文）(1)污泥体积（公式3--52）式中:——脱水后污泥量m3/d——脱水前污泥量m3/d——脱水前含水率（%），为96%——脱水后含水率（%），为75%脱水后干污泥重量为：（公式3--52）污泥脱水后形成泥饼后用专车运走，分离液返回系统前端集水池，继续进行处理。脱水间采用砖混结构,长宽高=7.0m5.0m4.5m。(2)机型选取选取DYD-1000型带式压榨过滤机，其工作参数见下表3--8：表3--8DY-2000型带式压榨过滤机工作参数表滤带宽度（mm）2000压滤面积（m2）6.4重滤面积（m2）8.0电机总功率（KW）4.0涨紧工作压力（Mpa）0.45---0.8冲洗水压力（Mpa）0.35—0.5污泥含水率（%）95--98泥饼含水率（%）60--803.8水力及高程计算（1)管道水头损失计算表3—9各构筑物及构筑物水头损失表55n西安工程大学本科毕业设计（论文）名称流量(m³/h）管渠设计参数水头损失（m）D(mm)I（‰）V（m/s）L(m)沿程iL局部(iL)/2合计出水管66.72005.000.54150.0750.03750.15SBR反应器66.70.6SBR至UASB66.72005.000.54200.100.050.15UASB66.71.0UASB至气浮池66.72005.000.5450.0250.01250.0375气浮池66.70.4气浮池至提升泵房66.72005.000.54250.1250.06250.1875提升泵66.70.3提升泵房至集水井66.72005.000.54150.0750.03750.1125集水井66.70.10格栅66.70.21进水管66.72005.000.54100.050.0250.075构筑物连接管水头损失，包括沿程与局部水头损失，可按下列公式进行计算：（公式3--53）式中-----连接管水头损失，m；-----沿程水头损失，m；-----局部水头损失，m；------单位管长的水头损失，m；55n西安工程大学本科毕业设计（论文）-----连接管段长度，m；------连接管中流速，m，一般取0.7～1.5m/s；------局部阻力系数。900弯头；阀门。单个构筑物的水头损失查《环境工程设计手册》[1]可得，则各构筑物及构筑物的连接管水头损失见下表3—9。（2)各构筑物高程计算将地面标高记为0.0m,出水管水面标高定为-1.0m,根据上述表格中的水头损失分别计算各构筑物的标高，各构筑物高程布置表,见表3--10：表3—10各构筑物水头损失表构筑物名称总水头损失（m）水面标高（m）池底标高（m）池顶标高（m）构筑物总高（m）SBR反应器UASB反应器气浮池集水井格栅0.751.150.440.100.213.754.95.34-1.1-1.0-0.25-1.12.84-5.6-1.314.255.35.84-0.6-0.494.56.42.55.00.81由上述计算结果可知，污水提升泵的扬程即为提升的最高水位-集水井池底水位+二者之间总水头损失=5.34-(-5.6)+0.6=11.54m.55n西安工程大学本科毕业设计（论文）结论本设计是对排放量为1600m3/d的味精废水进行处理工艺设计，设计的目的是建造一个工艺简单合理、总投资省、耗能低、处理效果好、操作简单，同时兼顾经济效益、社会效益和环境效益三统一的污水处理系统。本次设计我采用的是气浮法+UASB+SBR组合工艺，该工艺技术成熟，管理方便，目前被国内众多味精企业广泛应用，而且去除效果较好，并且可以回收菌体蛋白，同时可以得到一定量的沼气，具有显著的经济效益，实现了环境效益和经济效益的统一。整个设计计算已经结束，最终的设计结果可以说达到了本次设计的预期目的，污水COD从最初的15000mg/L降至135mg/L，BOD5值从9000mg/L降至27mg/L，SS从最初的7000mg/L降至110mg/L，达到了《污水综合排放二级标准》的要求。因此，本次设计所选择的气浮法+UASB+SBR组合工艺是可行、合理、可靠的废水处理方案。55n西安工程大学本科毕业设计（论文）参考文献[1]陈杰瑢主编，《环境工程设计手册》，科学出版社，——北京，2008[2]胡纪萃主编，《废水厌氧处理理论与技术》，中国建筑工业出版社，——北京，2004年6月[3]韩洪军主编，《处理构筑物设计和计算》，哈尔滨工业大学出版社，2002年4月[4]陶涛，詹德昊等主编，《普鲁兰预处理高浓度味精废水实验研究》，给水排水,2001,27(1):39—42[6]金新梅主编，《味精废水的微生物转化与效益》，环境科学与防治,1997,19(2):13—16[7]刘庆余主编，生物与超滤方法处理味精废水的初步研究．水处理技术，1991，17(2)：129～132[8]国家工业污染源调查办公室编.全国工业污染源调查评价与研究(总论).北京:中国环境科学出版社,2000[9]科技创新导报ScienceandTechnologyInnovationHerald[10]W.Parawira.AstudyofindustrialanaerobictreatmentofMonosodiumglutamatewastewaterinatropicalclimateusingafull-scaleUASBreactorseededwithactivatedsludge.2004.655n西安工程大学本科毕业设计（论文）致谢经过半学期以来的努力，我终于圆满完成了本次设计。从起初的收集资料到初步的设计计算，再到最后的CAD出图，我都深刻地认识到作为一名工科学生，所应具备严谨态度的重要性。本设计是针对某味精厂污水进行处理工艺设计，要求出水水质达到《污水综合排放二级标准》，通过本次设计，我了解了国内近些年来味精废水处理的发展状况。对于各工艺的优缺点有了更深刻的理解，本次毕业设计是我对大学四年所学知识的回顾与总结，在选题及设计过程中得到于翔老师的精心指导。于老师多次询问设计进程，并在设计过程中为我指点迷津，解决各种困难，使我能够在规定时间里保质保量的完成设计任务。通过本次毕业设计，我从指导老师处学到了许多优秀设计方法和设计思想，并掌握了在做设计中查阅资料与应用资料的方法，了解了本专业的各种设计方法，拓宽了我的知识面。同时，对于CAD制图技能也有了明显的提高，可以说，本次设计，我从中受益匪浅。最后，真诚感谢大学四年来悉心教导我们的每位老师，在此，预祝环境与化学工程学院的各位老师工作顺利！55n西安工程大学本科毕业设计（论文）附录附录1污水处理站平面图（第1页）附录2气浮池结构详图（第2页）附录3UASB反应器结构详图（第3页）附录4三相分离器结构详图（第4页）附录5SBR反应池结构详图（第5页）附录6污水处理构筑物高程图（第6页）内部资料仅供参考9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXp6X4NGpP$vSTT#UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849G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