吨酒厂工业废水处理站毕业设计 48页

武汉纺织大学n摘要UASB-CASS工艺全称为厌氧好氧二级处理活性污泥法，即污水通过调节沉淀池进入UASB反应池，在厌氧状态下产生的沼气，与污泥碰撞引起附着气泡的污泥絮体脱气，污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面。出水进入接触氧化池，经充氧后以一定流速流经填料，与生物膜接触，生物膜与悬浮的活性污泥共同作用，达到净化废水的作用。接着进入CASS反应池池实行连续进水、静态沉淀和间歇排水，对污染物质降解经历着“好氧—缺氧—厌氧”交替运行的过程，加之采用延时曝气与生物选择，有效地促进了难降解有机物的好氧生化。在本次工艺中COD、BOD、SS的去除率达到：99.75%、99.875%、99.66%，出水达到国家一级标准。工艺由于投资和运行费用低、处理性能高，尤其是优异的脱磷除氮功能而越来越受到重视。该工艺已在酒厂含油废水、食品废水、屠宰废水中得到广泛应用，尤其适用于工业污水和生活污水的处理。关键词：工业污水；UASB-CASS工艺；工艺设计nABSTRACTUASB-CASSTechnologycalledtheAerobicdisgustCustodyof2handleActivatedSludgeProcess,ThatByregulatingsewageintoUASBreactorpool,Anaerobicconditionsinthegas,Sludgecausedbycollisionwithbubblesattachedsludgeflocdegassing,Sludgeparticlesofsludgebedsedimentstothesurface.Waterintothecontactoxidationpool,throughthepackingafteroxygenfillinginacertainvelocity,contactwithbiofilm,biofilmandsuspendedactivatedsludgecombination,toachievethepurificationofwastewater.CASSpoolwaterenteredtheintroductionofthecontinuousinflow,Staticprecipitatorsandintermittentdrainage,Degradationofpollutantsexperiencing"aerobic-anoxic-anaerobic"alternativeprocess,Moreover,usingaerationandbiologicaldelaychoiceEffectivelypromotingtherefractoryorganicsaerobicbiochemical.InthisprocessofCOD,BOD,SSremovalrate:99.75%,99.875%,99.66%.Thewaterreachthestatestandardsoftwo.Technologyinvestmentandoperatingcostslow,Performancesuperbhandling,ParticularlyoutstandingPhosphorusandnitrogenfunctionalandmoreimportance.Theprocesshasbeeninthedistilleryoilywastewater,foodwastewater,wastewaterslaughteringbeenwidelyapplied,particularlyapplicabletotheindustrialeffluentsandsewagedisposal.Keywords:Industrialsewage；UASB-CASStechnology；processdesignn目录1.概述11.1.工程名称11.2.工程概况11.3.废水来源及特征11.4.地理及气候特征21.5.设计范围21.6.设计依据及规范21.7.设计原则32.废水处理方案的选择及其比较42.1.设计思路42.2.处理工艺方案介绍42.2.1.方案概述42.2.2.方案的比较及确定62.2.3.方案一中各污水处理构筑物对污水的处理效率72.2.4.工艺流程说明83.工艺设计计算83.1.格栅的设计83.1.1.格栅种类的选择83.1.2.格栅的计算83.2.提升泵房的设计9n3.3.调节沉淀池的设计103.3.1.设计参数103.3.2.设计计算103.3.3.污泥斗尺寸113.3.4.进水布置123.3.5.泵位及安装123.4.UASB反应器的设计123.4.1.设计参数123.4.2.设计水质123.4.3.设计计算123.4.4.配水系统设计133.4.5.三相分离器的设计143.5.CASS反应器的设计183.5.1.设计要求183.5.2.设计计算183.5.3.鼓风机房的设计253.6.接触氧化池的设计253.6.1.设计参数253.6.2.接触氧化池尺寸253.6.3.曝气系统的计算263.6.4.污泥产量的计算283.7.二沉池的设计29n3.7.1.设计说明设计参数293.7.2.池体设计计算293.8.污泥处理系统313.8.1.产泥量313.8.2.浓缩池的设计计算323.8.3.污泥脱水间的设计计算333.9.废水处理站高程部分343.9.1.污水处理构筑物高程计算343.10.投资估算373.10.1.土建部分投资估算表373.10.2.主要设备材料估价表393.10.3.间接投资费用393.11.运营成本40参考文献41致谢42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计1.概述水资源既是基础自然资源，是生态环境的控制性因素之一，同时又是战略性经济资源，是一个国家综合国力的有机组成部分。中国水资源问题十分突出，尤其是水资源短缺、旱涝灾害以及与水污染相关的生态环境问题已经成为我国社会经济发展重要的制约因素，受到国家和社会的高度关注。尤其近几年各类河流湖泊水质污染事件频发，水环境的污染已经对饮水安全及人身健康造成了严重影响。2000年污水排放总量620亿吨，约80％未经任何处理直接排入江河湖库，90%以上的城市地表水体，97%的城市地下含水层受到污染。其中有10％河段污染严重，已基本丧失使用价值，淡水湖泊处于中度污染水平，75%以上湖泊出现富营养化（张利平等，2009）。所以提高水资源的利用效率、优化各类废水处理技术是缓解我国水资源忧患的重要举措。白酒是我国传统的蒸馏酒，也是世界上六大蒸馏酒之一。我国白酒生产采用固态酒酪发酵和固态蒸馏传统操作，是世界上独特的酿酒工艺。近年来，随着人们生活水平的提高，高档次名优白酒需求量增大，全国各大名酒厂纷纷扩建，增加产量，以满足市场的需要，因此，白酒工业废水处理应引起高度重视[1]。1.1.工程名称湖南省某酒厂工业废水处理站设计1.2.工程概况设计一座处理水量6000m3/d酒厂废水处理站。水量：设计处理水量6000m3/d。水质：COD＝40000mg/L；BOD5＝20000mg/L；pH＝4～5；SS＝20000～20500mg/L；色度5000倍；处理后，出水水质达到以下标准：表1-2出水质要求项目pH值COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）色度（倍）出水水质6-9≤100≤25≤70501.3.废水来源及特征废水来源：白酒生产以水为介质，产生的废水可以分为两部分，一部分为高浓度有机废水，包括蒸馏锅底水、发酵盲沟水、蒸馏工段地面冲洗水、地下酒42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计库渗漏水、“下沙”和“糙沙”工艺操作期间的高粱冲洗水和浸泡水，是一种胶状溶液，有机物和悬浮物都很高，但这部分废水水量很小，只占排放废水总量的５％；另一部分为低浓度有机废水，包括冷却水、清洗水，是废水的主体。水质特征：白酒在固态发酵、蒸馏过程中会产生不同浓度的污水。白酒污水水质浓度高、色度高。污水可生化性好。和大中型酒厂对比，小酒厂具有投资少、规模小、清洁生产水平低、污水混排、吨酒产污量大、污染严重的特点。小型白酒厂生产废水成分复杂，主要为乙醇、戊醇、丙醇、丁醇、脂肪酸、氨基酸、酯、醛。1.1.地理及气候特征湖南省东、西、南三面山地环绕，逐渐向中部及东北部倾斜，形成向东北开口不对称的马蹄形。省内大于海拔2000米高点的分布与地势总特点基本一致，集中分布在东、南、西三面的山地之中。湖南为大陆性亚热带季风湿润气候，气候具有三个特点：第一、光、热、水资源丰富，三者的高值又基本同步。第二，气候年内变化较大。冬寒冷而夏酷热，春温多变，秋温陡降，春夏多雨，秋冬干旱。气候的年际变化也较大。第三，气候垂直变化最明显的地带为三面环山的山地。尤以湘西与湘南山地更为显著。湖南年日照时数为1300-1800小时，湖南热量丰富。年气温高，年平均温度在15-18℃之间。湖南冬季处在冬季风控制下，而东南西三面环山，向北敞开的地貌特性，有利于冷空气的长驱直入，故一月平均温度多在4-7℃之间，湖南无霜期长达260-310天，大部分地区都在280-300天之间。年平均降水量在1200-1700毫米之间，雨量充沛，为我国雨水较多的省区之一。1.2.设计范围根据所给设计指导书和任务书，完成该啤酒厂的废水处理工艺的确定，各个构筑物的尺寸的初步计算，同时按计算初步完成各主要构筑物的图纸设计。1.3.设计依据及规范国家现行《污水综合排放标准》GB8978—1996和其它相关的环境保护法规和规定等等。如《中华人民共和国环境保护法》所规定：（1）产生环境污染和其他公害的单位，必须把环境保护工作纳入计划，建立环境保护责任制度；采取有效措施，防治在生产建设或者其他活动中产生的废42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计气、废水、废渣、粉尘、恶臭气体、放射性物质以及噪声振动、电磁波辐射等对环境的污染和危害。（2）新建工业企业和现有工业企业的技术改造，应当采用资源利用率高、污染物排放量少的设备和工艺，采用经济合理的废弃物综合利用技术和污染物处理技术。（3）排放污染物超过国家或者地方规定的污染物排放标准的企业事业单位，依照国家规定缴纳超标准排污费，并负责治理。水污染防治法另有规定的，依照水污染防治法的规定执行。（4）对造成环境严重污染的企业事业单位，限期治理。同时还应该结合以下依据进行合理设计，具体有：《中华人民共和国环境保护法》；《建设项目环境保护设计规定》；《室外排水工程设计规范》GBJ14-87（1997年版）《污水综合排放标准》GB8978-1996《啤酒工业污染物排放标准》GB19821-2005《给水排水设计手册》1、2、5、6、7、8、9、10、11《酿造工业废水治理工程技术规范》（HJ575-2010)1.1.设计原则设计时尽量选用目前在国内外应用比较成熟的处理工艺。对于各个构筑物尺寸的设计设计计算应该遵循“经济合理，安全可靠”的设计原则。各个处理构筑物是污水处理站的主题建筑物，在污水处理的设计原则中，各构筑物的平面布置也是很重要的一部分，应该根据各个构筑物的功能要求和水力要求，结合当地的地形和地质条件，确定它们在厂区的具体位置。其在厂区的平面布置的一般原则：（1）处理构筑物的布置应紧凑，节约用地和便于管理。池形的选择应综合考虑占地多少和经济因素。一般而言圆形池子造价较低，但是出水构造较为复杂；而方形和矩形池子池壁较厚，不过运行管理会比较简单。（2）处理构筑物应该尽量按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应该充分利用地形，以减少土方量。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（3）经常有人工作的建筑物如办公室、化验室等用房应该布置在夏季主导风向的上方向，在北方地区，同时需要考虑朝阳布置。（4）构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运行管理的需要和施工的要求，一般采用5-10m。可以更具具体情况进行合理的选择。（5）污水厂内应该设超越管或者是事故井，以便在发生事故时，使污水能够超越一步或者是全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。1.废水处理方案的选择及其比较1.1.设计思路根据啤酒废水的特点及处理的难点，设计思路大体如下：（1）水中SS等物理性污染物，一般采用物理方法如格栅、调节池、厌氧好氧反应以及沉淀池等工艺去除。结合本水质的特点，选择合理的工艺单元、构筑物及其型式。（2）对于难降解的COD，单纯采用好氧或是厌氧的方法很难保证出水达标。故拟采用生物接触氧化法，同时选择经济合理的组合方式和构筑物型式。（3）虽然设计任务中对氮磷的去除没做具体要求，但是考虑到其存在的客观性，在设计方案的敲定中，也考虑到对氮磷的部分去除。（4）工艺方案确定后，具体的构筑物选型和设计时，要尽量做到组合的优化，比较准确的设计好各构筑物。1.2.处理工艺方案介绍白酒废水的BOD/COD值很高，非常有利于生化处理，目前采用最广泛的是厌氧+好氧的联合处理技术，废水通过处理后可以达到排放标准。通过资料调研从众多处理工艺中初选两种进行对比选出最优处理方案1.2.1.方案概述方案一：UASB+CASS+生物接触氧化池酒厂废水首先进入调节沉淀池除去部分颗粒物，经调节水量、pH值，均化水质，然后进入UASB反应器，在此降解了大部分难降解有机物，提高废水的可生化性。出水进入CASS池，以去除可生物降解的污染物，进一步降解污染物浓度，出水再进入接触氧化池，经充氧后以一定流速流经填料，与生物膜接触，生物膜与悬浮的活性污泥共同作用，进一步净化污水后，达标排放标准。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计图2-1UASB+CASS+生物接触氧化池法接触氧化池方案二：高效内循环好氧反应器+AB法+CASS高效好氧内循环反应器（JLCR）为一体式结构，曝气区、反应区、沉淀区在同一构筑物内完成，是利用物质交换和生物降解的机理发展而成，它融入了当今射流曝气技术、气液相物相强化传递、紊流剪切等技术。AB法为两段活性污泥法，A段为吸附段，B段为生物氧化段，两段污泥单独回流，互不相混，形成两种不同特性的微生物种群，其运行稳定性优于单段活性污泥法，比普通活性污泥法具有更强的抗冲击负荷的能力。SBR反应器运行操作灵活，效果稳定。SBR法在运行操作过程中，可以根据废水水量水质的变化、出水水质的要求来调整一个运行周期中各个工序的运行时间、反应器的混合液的容积变化和运行状态来满足多功能的要求。图2-2高效内循环好氧反应器+AB法+CASS法42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计1.1.1.方案的比较及确定表2-2两种方案的比较项目方案一方案二投资费用土建工程土建工程量较小土建工程量稍大机电设备及仪表设备和自控仪表布置集中且少自控仪表较多征地费征地费小征地费稍高总投资稍高稍高运行费用污泥回流不需要污泥回流需污泥回流能源问题能够产生能量不能产生能量曝气量较小，传递效率高较大，传递效率高电耗小稍大总运行成本较低较低工艺效果出水水质SS可达70mg/L以下BOD可达25mg/L以下COD可达100mg/L以下SS可达70mg/L以下BOD难以达到25mg/L以下COD可达100mg/L以下有无污泥膨胀无无冲击负荷的影响可承受日常的冲击负荷可承受日常的冲击负荷温度变化（低温）的影响（温度将影响硝化/反硝化）滤池从底部进水，上部可封闭，水温波动小，低温运行较稳定夏季与冬季出水效率相当温度波动对运行影响不大运行管理自动化程度运行操作灵活性比较强运行操作较为复杂日常维护和巡视设备布置集中，巡视方便日常维护管理方便操作和管理人员人数正常正常根据表2-1从投资费用、运行费用、工艺效果、运行管理等方面的比较，最终选用方案一，采用UASB+接触氧化+曝气生物滤池处理工艺，其工艺流程的特点：（1）工艺成熟，稳定可靠，操作方便。（2）运行周期灵活可变，耐冲击负荷性能强。（3）能实现同时硝化/反硝化以去除污水中COD，BOD，并能实现过度生物氧化，处理效率高，出水水质好。（4）通过对沉淀池的表面负荷、有效水深等设计参数合理选择，从而提高了固42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计液分离的效果。（5）整套系统实行自动或自动控制，节省人员费用。（6）本工程涉及结构紧凑，占地面积少，流程尽量利用位差，减少动力消耗，节省投资及日常费用。1.1.1.方案一中各污水处理构筑物对污水的处理效率表2-3各工艺污水处理率一览表项目处理单元COD/(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)PH值格栅进水4000020000205004.5—5出水380001900018450去除率%5510调节沉淀池进水380001900018450出水258401330073806.8—7.2去除率%323060UASB反应器进水258401330073806.8.—7.2出水387619952214去除率%858570CASS反应池进水387619952214出水581.4239.4553.5去除率%858875接触氧化池进水581.4239.4553.5出水58.1423.9483.025去除率%909085沉淀池进水58.1423.9483.025出水52.32621.54666.42去除率101020排放标准（GB8978-1996）≤100mg/L≤25mg/L≤70mg/L6―942n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计1.1.1.工艺流程说明本废水处理系统采用厌氧处理制取沼气，好氧处理达标排放的技术路线。(1)调节沉淀池：首先采用将废水中较大的颗粒物去除，调节pH值，作为预处理工序，为后续生化处理工序创造条件，同时削减部分有机污染物。(2)厌氧处理采用UASB反应器：UASB反应器主体为无填料的容器，废水由反应器底部进入，其中含有大量厌氧污泥。由于废水以一定的流速自下向上流动以及厌氧过程产生大量沼气的搅拌作用，废水与污泥充分混合，有机质被吸附分解。又由于反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥，能够允许较大的上升流速和很高的容积负荷。(3)好氧处理采用CASS反应池：由于厌氧处理出水可生化性很差，必须对好氧工艺加以强化，方可实现达标，根据对可生化性较差的废水进行好氧处理多年的应用与研究经验，采用CASS工艺是一种合适的选择。CASS工艺的曝气与非曝气阶段不断重复，将生物反应过程和泥水分离过程结合在一个池子中进行。其流程由进水、反应、沉淀、闲置等基本过程组成，实行连续进水、静态沉淀和间歇排水，对污染物质降解经历着“好氧—缺氧—厌氧”交替运行的过程，加之采用延时曝气与生物选择，有效地促进了难降解有机物的好氧生化。(4)好氧处理的第一阶段采用生物接触氧化，其实质之一是在池内填充填料，已充氧的污水将填料全部浸没，并以一定的流速流经填料而填料上布满生物膜，污水与生物膜通过接触，在生物膜上微生物的新陈代谢功能下，污水中有机物得到进一步的去除净化，这部分是COD与BOD的主要去除场所。2.工艺设计计算2.1.格栅的设计2.1.1.格栅种类的选择根据酒厂废水的特性，其主要悬浮物为谷类稻壳等可压缩性的残渣，所以本设计选用成型的螺旋式格栅设备。设备型号为：SRD600号格栅机。2.1.2.格栅的计算42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计根据所给资料数据，本设计日处理水量为Q=6000m³/d。过水流量q=6000/24=250（m³/h）=0.07（m³/s）。根据流量，选择型号SRD600号旋转式格栅机。基本参数如下：格栅转鼓直径Φ=600mm；渠宽W=640mm；格栅间隙为5mm；格栅长L=3600mm；设计栅前水深H1=0.41m；H2=H1+500mmH3=1200mmH4=891mm过栅流速取v=0.8m/s,安装角度为35°。过栅流速一般采用0.6~1.0m/s；格栅前水流速度一般为0.4~0.9m/s；通过格栅的水头损失一般采用0.08~0.15m，取水头损失hi=0.05m图3-1螺旋式格栅安装示意图1.1.提升泵房的设计设计水量Q=6000m³/d，选择3台潜污泵（2用一备）42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计Qmax=6000/24=250m³/h；Q单=250/2=125m³/h；选择150QW-140-7-5.5型轴流式潜水电泵；潜水泵基本参数如表3-1：表3-2150QW-140-7-5.5型轴流式潜水电泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw叶轮直径/mm效率/%714014405.538079.11.1.调节沉淀池的设计1.1.1.设计参数调节池调节周期T=6h，设计流量Q=6000m³/d=250m³/h=0.07m³/s，采用机械刮泥除渣。调节沉淀池预计处理水质如表2：表3-3调节沉淀池进出水质要求水质指标CODBODSS进水水质(mg/L)380001900018450去除率（%）323060出水水质(mg/L)258401330073801.1.2.设计计算池子有效容积为：V=QT=250×6=1500m³取池子总高度H=6.5m，其中超高0.5m，有效水深h=6m则池面积A=V/h=1500/6=250m2池长取L=16m，池宽取B=8m，则池子总尺寸为2×L×B×H=2×16m×8m×6m=1536m342n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计图3-2调节沉淀池的结构（单位：米）1.1.1.污泥斗尺寸调节沉淀池设污泥斗四个，每个上口面积8m×8m，下口面积0.8m×0.8m，泥斗倾斜角45°，泥斗高hi=3.6m，每个泥斗体积（3-1）泥斗容积共V总=4V=4×85.25=341m3理论每日沉淀污泥量(3-2)式中：Q------------设计流量，m3/dC0------------进水悬浮物浓度，kg/m3C1------------出水悬浮物浓度，kg/m3P0------------污泥含水率，%42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（3-3）1.1.1.进水布置进水起端两侧边设进水堰，堰长等于池长为8米1.1.2.泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架。1.2.UASB反应器的设计1.2.1.设计参数设计流量：6000m3/d，即250m3/h；进水浓度：COD=7380mg/L去除率85%；容积负荷：Nv=6.5COD/(m3·d)（按常温23°）；产气率：r=0.5m3/kgCOD污泥产率：X=0.15kg/kgCOD水质指标CODBODSS进水水质(mg/L)25840133007380去除率（%）858570出水水质(mg/L)3876199522141.2.2.设计水质设计水质如下表表3-4UASB反应器进出水质表1.2.3.设计计算UASB总容积(3-4)式中Q--设计处理量，m3/dSr--去除有机物浓度，kg/m3Nv--容积负荷，Nv=10.0kgCOD/(m3·d)则42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好取水力负荷q＝0.4[m3/(m2·h)]则A=Q/q=250/0.4=625m2h=V/A=13178/625=21m采用四座相同的UASB反应器则A1=A/4=625/4=156m2直径，取D=14m则实际横截面积A0=72×3.14=154m2实际表面水利负荷q0=Q/4A0=0.41<1.0故符合设计要求。1.1.1.配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设40个布水点。设计计算每个池子流量Qi=250/4=62.5m3/d，本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设40个布水点。布水系统设计草图如下；图3-3UASB布水设置图42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计每点负荷面积为<4,符合设计要求。可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设14个，最外围设20个孔口；按均匀布置原则，内圈环管管径为d1=3.8m，中圈环管管径d2=7.8m，外圈环管管径d3=12m。计算方式如下：（1）每个孔的布水面积S1=6a=22.8m2则d1=3.8m（2）S2=14a=53.2m2折合成服务圆的直径为=9.8m，则中间环直径d2，　π(9.82-d22)＝S2，d2=7.8m（3）S3=20a=76m2折合成服务圆的直径为=13.9m则中间环直径d3，π(13.92-d32)=S3，d3=12m1.1.1.三相分离器的设计（1）沉淀去设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<0.7m3（m2/h）2）沉淀器斜壁角度不应小于50°，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≤2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.5～2h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50°沉淀区的面积A=3.14D2/4=153.86m2表面水利负荷q=Q/4A=0.41m3（m2/h）<0.7m3（m2/h）42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计符合设计要求图3-4三相分离器设计计算草图（2）回流缝设计取h1=0.5m,h2=0.7m,h3=3m如图3-5所示：b1=h3/tanθ式中：b1----------下三角集气罩底水平宽度，m;θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m;b1=3/tan50=2.5mb2=14-2×2.5=9m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S1----------下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1=(250/4)/(3.14×9.82/4)42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计=0.983m/hV1<2m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2，式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=2m,上集气罩下底宽CF=8.8m则DH=CD×sin50°=1.53mDE=2DH+CF=2×1.53+8.8=11.86mS2=π(CF+DE)CD/2=64.87m2则V2=Q1/S2=250/(4×42.7)=0.96m/h净水的μ,故取μ=0.02g/cm·s由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb=(3-5)=（0.95×9.81×（1.03-1.2×10-3）×0.012）/（18×0.02）=0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.33m/h则：=9.58/1.33=7.20,=2.18/0.91=2.40>,故满足设计要求。（4）出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2m（5）排泥系统设计产泥量为：=rQSE(3-6)=25840×10-3×0.85×0.1×6000×10-3=13178.4kgMLSS/d=549.1kg（干）/h式中：r--产泥系数，r=0.1kg干泥/（kgCOD·d）Q--设计流量，Q=6000m3/dS--进水COD浓度E--COD去除率每日产泥量13178.4kgMLSS/d，则每个USAB日产泥量3294.6kgMLSS/d,可用200mm排泥管，每天排泥一次。污泥含水率为p=97%，当含水率大于95%，取，则污泥产量：（3-7）每池排泥量：Qsi=439.28/4=109.82m3/d（6）产气量计算42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（7）每日产气量：G=25840×10-3×0.85×0.5×6000=65892m3/d每个UASB反应器产气量Gi=G/4=16473m3/d（8）集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，每根集气管内最大气流量：取DN=400mm，充满度为0.6，管内流速为。1.1.CASS反应器的设计1.1.1.设计要求①选择区、兼氧区、主反应区长度比为1:5:30②污泥负荷率：③污泥浓度：④池内回流比：R=20%⑤反应池宜采用矩形池，水深H为4~6米⑥宽深比：B：H为1~2⑦长宽比：L：B为2~4⑧冲水比：仅需除磷时宜为0.25~0.5，需脱氮时宜为0.15~0.31.1.2.设计计算（1）设计基础数据表3-5CASS反应池进出水质单位：mg/L水质指标CODBODSS进水水质(mg/L)387619952214去除率（%）858875出水水质(mg/L)581.4239.4553.5由于CASS法处理对象为经过厌氧处理后的酒厂废水，其可生化性亦不如原污水，但BOD/COD仍为0.51.而且该废水中不含特别难降解的污染物和有害物质，CASS运行周期中反应时间，根据类似工程经验确定为4-5h。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计CASS运行每一周期时间为8.0h，其中进水2.0h，曝气时间4.0h，沉淀1.0h，排水1.0h。CASS处理污泥负荷设计为Ns=0.35kgBOD5/kgMLSS·d，f为混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.8（2）反应池容积计算污泥量计算CASS反应池所需污泥量为（3-8）设计沉淀后污泥的SVI=90mL/g则污泥体积为Vs=1.2SVI·MLSS=1.2×90×10-3×37620=4063m3(3-9)CASS反应池容积V=Vsi+VF+Vb式中Vsi——代谢反应池所需污泥容积，m3VF——反应池换水容积，m3Vb——保护容积，m3VF为CASS反应池的进水容积，即VF=（6000/24）×2=500m3设计采用4座CASSF反应池，则单池污泥容积为Vsi=Vs/4=1015m3CASS反应池为满足运行灵活及设备安装，设计长方形，一端为进水区，另一端为出水区。CASS反应池的平面尺寸为（20×12）m2，水深7.5米，池深8米。则单容积池为V=24×12×6.5=1728m3则保护容积Vb=1728-1015-500=213m34池总容积为V总=1728×4=6912m3（3）CASS反应池运行时间与水位控制CASS反应池总水深7.5米。按平均流量考虑，则进水前水深4.8米，进水结束后7.5米，。排水时水深7.5米，排水后水深4.8米。7.5米水深中，换水水深2.7米，存泥水深3米，保护水深1.8米，保42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束有时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制，排水结束由水位控制。（2）排水口高度和排水管管径①排水口高度为保证每次换水VF=500m3的水量及时快速排出，以及排水装置运行的需要，排水口应在反应池最低水位之下0.5-0.8m，设计排水口在最高水位之下3.5米，设计池内底埋深2.5米。②排水管管径每池设浮动排装置一套，出水口两个，排水管一根；固定设于CASS墙上。浮动排水装置规格DN300mm，排水管管径DN500设排水管排水平均流速为1.2m/s，则排水量为q=πd2v/4=0.2355m3/s=847.8m3/h则每周期所需排水时间为V/q=500/847.8=0.59h（3）排泥量及排泥系统①CASS产泥量CASS的剩余污泥主要来微生物代谢的增殖污泥，还有很少部分有进水悬浮物沉淀形成。CASS生物代谢产泥量为(3-10)式中a——微生物代谢增系数，kgVSS/kgBOD；b——微生物自身氧化率，1/d。根据酒厂废水性质，参考类似经验数据，设计a=0.56，b=0.1，则有假定排泥含水率为98%，则排泥量为(3-11)考虑一定的安全系数，则每天排泥量为160m3.②排泥系统每池池底坡向排泥坡度i=0.01，池出水端池底设（1.5×1.5×0.8）m3排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管DN300一根，排泥管安装高程相对最低水位2米。剩余污泥在重力作用下排入集泥井。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（2）需氧量及曝气系统设计计算①需氧量计算CASS反应池需氧量O2计算式为(3-12)式中a，——微生物代谢有机物需氧率；b，——微生物自氧需氧率根据类似工程经验数据，取a，=0.45，b，=0.1，需氧量为②供气量计算设计采用塑料SX-1型空气扩散器，敷设在CASS反应池池底，淹没深度6.8米。SX-1型空气扩散器的氧转移效率为EA=8%。查表知20℃，30℃时溶解氧饱和度分别为Cs（20）=9.17mg/L，Cs（30）=7.63mg/L，空气扩散器出口处的绝对压力Pb为Pb=1.013×105+9.8×103×H=1.013×105+9.8×103×6.8=1.6794×105（Pa）空气离开曝气池时，氧的百分比为（3-13）曝气池中溶解氧平均饱和度为（按最不利温度条件计算）（3-14）水温20℃时曝气池中溶解氧平均饱和度Csb（20）=1.17Cs（20）=1.17×9.17=10.73（mg/L)20℃时脱氧清水充氧量为（3-15）计算时取值α=0.82，β=0.95，Cj=2.0，P=1.0，则计算得Ro=1.6O2=1.6×322=515kgO2/hCASS反应池供气量Gs为42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（3-16）每立方米污水供气量为去除每千克BOD5的供氧量为去除每千克BOD5的供氧量为②空气管计算空气管的的平面布置如图所示。鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两个CASS池的隔墙上设两根供气支管，为量CASS池供气。在每根支管上设12条配气竖管，为CASS池配气，四池共四根支管，48条配气竖管。每条配气管安装SX-1扩散器6个，每池共72个扩散器，全池共288个扩散器。每个扩散器的服务面积为288m2/72个=4m2/个。图3-5CASS池空气管平面布置图42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计图3-6CASS池底扩散器布置图（2）各管径大小的计算设空气干管流速为18m/s，支管流速为10m/s，子支管流速为6m/s，则主空气干管直径采用四座反应池，干管只数为n=4，则空气干管直径为支管数量n=4，则空气支管直径为每条支管上有12条子支管，管速为5m/s，则42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（2）供气压力曝气器的淹没深度H=2.5m，空气压力可按下式进行估算：校核估算的空气压力值管道沿程阻力损失可由下式估算：（3-17）式中：——阻力损失系数，取4.4.管道局部阻力损失可由下式估算：根据《排水工程》P176，三通：气流转弯处长度换算系数为：1.33；弯头：长度换算系数为：0.5；闸阀：长度换算系数为：0.25；取主空气干管长为50m，则其沿程阻力损失（3-18）则局部阻力损失为：最不利管线上弯头4个，，最不利管线上三通1个，取空气干管长为24m，则其沿程阻力损失，则（3-19）局部阻力损失为：最不利管线上弯头1个，，最不利管线上三通1个，取空气支管长为12m,则其沿程阻力损失（3-20）局部阻力损失为：最不利管线上弯头1个，，最不利管线上三通1个，最不利管线上阀门1个，取空气子支管长为24m,则42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计其沿程阻力损失，（3-21）局部阻力损失为：最不利管线上弯头1个，，最不利管线上三通1个，，空气管道沿程阻力损失为=0.55+0.53+0.12+0.24=1.44Kpa。空气管道局部阻力损失为=1.1+0.73+0.215+0.7+0.06+0.16+0.12+0.32=3.4KPa1.1.1.鼓风机房的设计选用罗茨鼓风机，供气压力可采用72KPa，型号为：RD-125，转速2000r/min，理论流量为2294m3/h，四用一备。机组占地（安装尺寸）面积1200mm×600mm，机组高1400mm。鼓风机房布置鼓风机房平面尺寸（7.5×12）m2，鼓风机房净高4.8米。鼓风机房不专设风道，新鲜空气直接从建筑窗上部的进风百叶窗进入，由鼓风机进风过滤器除尘。鼓风机在出风支管上安装压力表及安全阀，鼓风机由值班室和中控室均可控制。1.2.接触氧化池的设计1.2.1.设计参数接触氧化池一般不少于两座，进水量Q=6000m3/d，进水水质如下表表3-6接触氧化池进出水质表水质指标CODBODSS进水水质(mg/L)581.4239.4553.5去除率（%）909085出水水质(mg/L)58.1423.9483.0251.2.2.接触氧化池尺寸（1）接触氧化池填料的容积取BOD容积负荷为1.5kgBOD/m3.d。按公式：=（3-22）42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计接触氧化池总面积：=861.94/2.5=344.7m2取350m2。式中：H——填料层高度，取2.5m。设两座池子单池面积：=350/2=175m2单池尺寸：(2)接触氧化池的高度接触氧化池池深：式中：H——填料层高度，2.5m；h1——接触氧化池超高，0.5m；h2——填料上部稳定水深，0.5m；h3——填料层距池底高度，1.0m。(3)1.1.1.曝气系统的计算（1）需氧量的计算需氧量：（3-23）=0.75×6000（0.2394—0.02394）+0.12×3×862=1280kg/d=53.3kg/h（2）供气量的计算出口处绝对压力：氧的转移效率（EA）为20%，则空气离开曝气池时氧的含量：温度为20℃时，氧化池中的溶解氧饱和度为9.17mg/l，30℃时为7.63mg/l42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计曝气池中溶解氧平均饱和度为（按最不利温度条件计算）（3-24）水温20℃时曝气池中溶解氧平均饱和度Csb（20）=1.17Cs（20）=1.17×9.17=10.73（mg/L)20℃时脱氧清水充氧量为（3-25）计算时取值α=0.82，β=0.95，Cj=2.0，P=1.0，则计算得Ro=1.6O2=1.6×53.3=85.3kgO2/hCASS反应池供气量Gs为（3-26）单池供气量每立方米污水供气量为去除每千克BOD5的供氧量为（3）曝气器及空气管路的计算本设计采用WZP中微孔曝气器，技术参数如下：曝气量：4-12m3/个.h服务面积：0.5-2.0m2/个氧利用率：在4米以上水深，标准状态下为30%～50%充氧能力：0.40-0.94kgO2/Kw.h充氧动力效率：7.05-11.74kgO2/Kw.h本设计取服务面积为1.0m2/个，则此每池共需要曝气器为175个。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计每池设19根支管，管长9m，曝气头间距0.9m，每根支管设10个曝气头，共190个。每根支管所需空气量：（3-27）反应池充气管管径：设空气干管流速支管流速小支管流速主干管直径：取DN185（3-28）校核：干管直径：取DN160（3-29）校核：支管直径：取DN50（3-30）校核：1.1.1.污泥产量的计算泥量：（3-31）42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计单池：污泥含水率为98%，当含水率>95%时，取污泥产量：（3-32）排泥管采用DN=200mm的穿孔管排泥，安装在距池底0.1m处。1.1.二沉池的设计1.1.1.设计说明设计参数（1）设计说明为了使沉淀池内水流更稳，如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用圆形辐流式二沉淀。向心辐流沉淀池，采用周边进水，周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流式沉淀池，容积利用系数比普通沉淀池高17.4%，出水水质也能提高20.0%-24.2%。（2）设计参数该二沉池设计采用周边进水，周边出水辐流式沉淀池。设计流量Q=6000m3/d=250m3/d表面负荷q=1.0m3/（m2·h）固体负荷qs=120-200kgSS/（m2·d)进水COD=58.14mg/L,出水COD=52.33mg/L水力停留时间T=2.0h堰负荷：取值范围为1.5—2.9L/s.m，取2.0L/(s.m)设计污泥回流比R=50%-100%1.1.2.池体设计计算（1）沉淀池表面面积A二沉池直径D42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计实际表面积A=254.34m2池体有效水深H1,(介于6-12之间）（2）存泥区所需容积Vw（3-33）则污泥区高度为(3)二沉池总高度取二沉池缓冲层高度H3=0.4m，超高为H4=0.3m则池边总高度为2.0+2.4+0.3+0.4=5.1m设池底坡度i=0.05，则池底坡度降为则池中心总深度为H=h+H5=5.1+0.4=5.5m（4）校核堰负荷径深比堰负荷以上各项均符合要求。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（5）辐流式二沉池计算草图如下：图3-7辐流式沉淀池草图（6）污泥量的计算（3-34）产泥量（3-35）1.1.污泥处理系统1.1.1.产泥量根据前面计算知，有以下构筑物排泥。产泥量的计算：调节沉淀池：湿污泥体积：328m3/dUASB反应器：湿污泥体积：439.3m3/dCASS反应器：湿污泥体积：144m3/d42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计生物接触氧化池：湿污泥体积：19.4m3/d二沉池：湿污泥体积：1.1m3/d总污泥量：W=328+349.3+144+19.4+1.1=841.8m3/d1.1.1.浓缩池的设计计算（1）设计参数①入流污泥固体浓度：C0=8g/L；污泥含水率:P1＝98%；②污泥总量(体积)为厌氧和好氧池所产生的所有污泥之和为841.8m3；③设计浓缩后含水率P2=96.0％；④浓缩池污泥固体：取G=35kgSS/(m2.d)；⑤污泥停留时间：T=15h。（2）浓缩池池体的计算设计采用两座圆形重力浓缩池，则浓缩池面积（3-36）单座浓缩池面积Ai=A/2=96.2m2式中：QW--污泥量，m3/d;C0--污泥固体浓度，g/L;G--浓缩池污泥固体通量，kg/(m2·d);浓缩池直径（3-37）浓缩池浓度污泥层的高度为：（3-38）超高：42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计缓冲层高：污泥斗高：浓缩池高：H1+H2+H3+H4=9.1m污泥浓缩后的体积：（3-39）式中：Qw--污泥浓缩前的体积，m3；Qw′--污泥浓缩后的体积，m3；P1--污泥浓缩前的的含水率，％P2--污泥浓缩后的的含水率，％1.1.1.污泥脱水间的设计计算（1）设计参数①设计处理泥量为：Q1=420.9m3/d；②压滤前污泥含水率为96%；③压滤后污泥含水率为75%；④压滤时间取T=3h。（2）污泥体积设计计算压滤后污泥含水率为75%，则压滤后污泥体积为：（3-40）式中：—压滤前污泥体积，m3/d；V3—压滤后污泥体积，m3/d；P2—压滤前污泥含水率，%；P3—压滤后污泥含水率，%；(3)上清液排放量上清夜排放量为：420.9-67.3=353.6m3（4）选取机型42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计选取带式压榨过滤机，带宽为B=KPQ=0.1×96%×52.6=5m，取1.25m，（3-41）式中：K——压滤系数，0.1～0.15，取0.1；P——进泥含水率，为96%；Q——进泥流量，m3/h；每天的压滤时间为8h，则进泥量为：420.9÷8=52.6m3/h；B——压滤机带宽，m。选取DYQ-2000型带式压滤机，其工作参数如表所示：表3-7DYQ-2000型带式压滤机参数滤带宽度（mm）2000处理量（m3/h.m）14～17滤带运行速度（m/min）1.3-6.6电机总功率（KW）1.5进料污泥含水率（%）95～98主机外形尺寸（mm）4150×2750×2250泥饼含水率（%）70~80重量（kg）3600表3-8DYQ型带式压滤机安装尺寸表参数LBHH1L1冲洗水管法兰DN尺寸（mm）415027502250450250040设计污泥脱水机房尺寸1.1.废水处理站高程部分1.1.1.污水处理构筑物高程计算各处理构筑物自身和构筑物之间的水头损失计算：（1）格栅的损失自身损失：0.1m；管道进出口总损失：0.05m;合计：0.15m；(2)提升泵房的损失自身损失：0.1m；42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计管道进出口总损失：0.1m;合计：0.2m;(3)提升泵房至调节池的损失沿程损失：；局部损失：；管道进出口总损失:0.05m;合计：0.17m;(4)调节池至集配水井的损失沿程损失：；焊接直角弯头共4个，局部阻力系数ε=0.72，每个弯头局部损失：，流速v=1.05m/s；（3-42）蝶阀共2个，局部阻力系数，流速v=0.97m/s。局部损失：；管道进出口总损失:0.05m;合计：0.69m；(5)集配水井至UASB的损失沿程损失：；管道进出口总损失：0.1m；焊接直角弯头共6个，局部阻力系数ε=0.72，每个弯头局部损失：，流速v=1.05m/s；闸阀共4个，局部阻力系数ε=0.08，每个闸阀局部损失：，流速v=0.97m/s；DN150的钢管，管长12.485m，流速v=0.97m/s，水力坡降i=12.6‰；局部损失：0.256m；42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计沿程损失：0.16m；合计：0.416m。（6）UASB池的损失：自身总损失：0.08m出水堰损失：0.02m跌落水头：0.05m出口损失0.05m，其余损失0.05m合计：0.25m。（7）UASB池至集配水井的损失DN150的钢管，流速v=0.97m/s，管长11.17m，水力坡降i=12.6‰；沿程损失：。DN200的钢管，流速v=1.05m/s，管长16.48m，水力坡降i=9.98‰；沿程损失：。局部损失：三通一个，局部阻力系数ε=1.5，。合计：0.38m。（8）集配水井至CASS池的损失；DN150的钢管，流速v=0.97m/s，管长13.88m，水力坡降i=12.6‰；管道进出口总损失：0.05m；焊接直角弯头共6个，局部阻力系数ε=0.72，每个弯头局部损失：，流速v=0.97m/s；蝶阀共4个，局部阻力系数，流速v=0.97m/s。每个阀门局部损失：；沿程损失：；合计：0.224m。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计（9）CASS池的损失自身总损失：0.08m管道进出口总损失：0.1m自身损失：0.1m三角堰损失：0.07m集水槽损失：0.05m合计：0.40m。（10）接触氧化池自身的损失自身损失：0.20m三角堰损失：0.07m跌落水头：0.03m集水槽损失：0.10m（11）接触氧化池到沉淀池损失沿程损失：局部损失：管道进出口总损失：0.132m（12）沉淀池自身损失自身损失：0.12m三角堰损失：0.07m跌落水头：0集水槽损失：0.08m1.1.投资估算投资估算总共分三个部分进行计算：土建部分投资估算、设备部分投资估算和其他费用估算，其中每部分的估算都要根据具体情况来确定。1.1.1.土建部分投资估算表42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计表3-9土建部分投资估算表序号名称尺寸、规格单位数量单价(万元/m3)总价（万元）备注1格栅间3.6×2.6×4座11515砖混3污水提升泵房8.15×5×5座11515砖混4调节池16×16×6.5座12525钢混5集配水井D=3.3,H=3.7座22525钢混6UASB反应池D=14，H=6.5座450200钢混7CASS反应池20×12×8座430120钢混8生物接触池20×9×4.5座225509二沉池D=18,H=5.51606010集泥井5×5×4座12020钢混11污泥浓缩池D=11.1，H=9.1座12525钢混12污泥脱水间20×10×5座11515砖混13鼓风机房12×7.5×5座155砖混14配电室8×6×4座155砖混15仓库18×10×4座11515砖混16办公室10×10×4座12020砖混17加药间8×6×4座155砖混185×5×3座155砖混42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计沼气收集室合计（W1）6251.1.1.主要设备材料估价表表3-10主要设备材料估价表序号设备名称型号单位数量单价（万元）总价（万元）1格栅SRD600台1552泵150QW120-10-5.5台32.57.53加药装置AHJ-I套11.51.54沼气贮罐φ7000㎜×H6000㎜个2485鼓风机RD-125台63.5216橡胶膜微孔曝气器STEDCO300个3600.0051.87滗水器BFR100套22.85.612CASS污泥泵50QW25-10-1.5台41.04.013带式压滤机DYQ-2000台210.020.014管道及阀门DN32～DN300批1606015仪表批120.020.016电控系统套16.06.0合计(W2)160.442n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计1.1.1.间接投资费用表3-11间接投资费用项目计算费用（万元）设计费W1×2.0%12.5设备运输安装费W2×5.0%8调试费W2×1.0%1.6项目管理费W1×3.0%18.75项目预备费W×2.0%12.5合计53.35则工程总投资W=625+160.4+53.35=838.75（万元）1.2.运营成本(1)工资及福利费：本处理站运行需要8名工作人员，人均月工资按当地人均工资计算为3500元，则工资及福利W1=8×12×3500=33.6万元；(2)动力费：按项目处理容积计算，每立方米污水需消耗0.18KwH，工业电价平均1.2元/KwH元/KwH，则动力费为W2=0.18×6000×1.2×365=47.3万元；(3)药剂费：每年大约需要药剂费W3=20万元(4)污泥处理费；每年大约产泥量为30.7万吨，污泥处理费按70元/吨，污泥外运费按30元/吨，则年费用为W4=30.7×（70+30）×365=112万元；(5)折旧费：固定资产折旧按平均年限法计算，折旧年限按15年计算，则折旧费W5=0.5067×892/15=30.1万元；(6)修理费：按固定资产费用的1.5%计算，则年费用为W6=892×1.5%=13.4万元；(7)其他费用：按上述六种费用的3%计算，W7=32.6×0.03=7万元；则年总运营成本为W=263.4万元。42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计每吨污水的处理费用为：263.4/219=1.2元/吨。参考文献[1]《污水综合排放标准》GB8978-88[2]《室外排水工程设计规范》GBJ14-87[3]孙力平等编著,污水处理新工艺与设计计算实例[M].北京:科学出版社,2001[4]娄金生等编著,水污染治理新工艺与设计[M].海洋出版社,1999[5]张自杰主编，废水处理理论与设计[M].中国建筑工业出版社，2003[6]张智等，给水排水工程专业毕业设计指南[M].中国水利水电出版社，2000[7]周律主编，中小城市污水处理投资决策隅工艺技术[M].化学工业出版社，2002[8]曾科等，污水处理厂设计与运行[M].化学工业出版社，2001[9]徐新阳，于锋，污水处理工程设计[M].化学工业出版社，2003[10]国家环境保护总局科技标准司，城市污水处理及污染防治技术指南[M].中国环境科学出版社，2001[11]金毓峑等，环境工程设计基础[M].化学工业出版社，2002[12]给水排水工程快速设计手册[S].北京:中国建筑工业出版社,1995年.[13]北京市环境保护科学研究院等,三废处理工程技术手册:废水卷[S].北京:化学工业出版社,2001年.[14]给水排水通用标准图集[M].北京:中国建筑工业出版社.[15]建筑类专业期刊:给水排水,中国给水排水等相关专业期刊[J](94年以来).[16]环境科学类专业期刊:环境科学,中国环境科学,上海环境科学,环境科学学报,环境工程,重庆环境科学,环境污染治理技术与设备,水处理技术等相关专业期刊[J](94年以来).[17]《给水排水设计手册》1、2、5、6、7、8、9、10、11[18]《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》CJJ31-89[19]张自杰主编，排水工程（下册第四版）[M].北京：中国建筑工业出版社，1996年.[20]蒋克彬，彭松，陈秀珍等，水处理工程常用设备与工艺[M].中国石化出版社，2010年[21]曾科，污水处理厂设计与运行[M].化学工业出版社，2011年42n武汉纺织大学外经贸学院2015届毕业设计致谢四年的大学本科学习即将结束，毕业设计工作也于2014年12月份开始，为了能够充分的检查在大学里的学习成果，我们所学专业——环境工程要求每个毕业生进行最后的学业总结，给自己一个客观的评价，交一份满意的答卷。首先通过指导教师对整个设计概况的介绍，使我们对需要设计的工艺流程有一个整体的认识，选择设计题目后，我们严格按照设计任务书安排的进程表进行设计，充分利用各种资料和构筑物实地考察的机会，以此来学到更多的知识。在这里我仅代表我自己衷心感谢指导教师阮新潮老师，在他的辛勤辅导下，使我们能够按时完成设计任务。其次是整个小组的成员，在大家的共同努力、探讨和交流经验中使我们掌握了更多的专业知识，通过介绍不同的见解和想法，使自己选择的污水处理工艺得到了更加完善的发展，以及不成熟的见解都得到了大家的充分论证，以解决实际的问题，在大家的努力下使我学习到了许多专业知识。把以前比较单一的专业课程进行系统的学习、有机的结合，增强了我们的实际运用知识的能力。由于自己的专业知识有限，在遇到不懂的问题时小组成员热心的帮助我，使得我的许多问题都得以快速的解决，节省了大量的设计时间，为能够顺利完成设计任务做了强有力的保证。就大家对我的帮助，本人表示深深的感谢，希望在以后的工作中，大家相互团结合作，把自己从事的专业开拓、创新，进一步发展给水排水行业。最后，再次感谢指导老师、小组成员以及在整个设计过程中帮助过我的所有的热心的老师和同学，希望大家在以后的工作中更加一帆风顺。大学很精彩，也是永远的留言。42