方天南方某豆制品加工生产废水处理工程设计 65页

目录1．绪论11.1豆制品生产工艺11.2豆制品废水水质特点12．设计概况12.1生产企业状况12.2排放标准22.3废水处理方案比较23．设计原则和依据83.1污水处理总平面布置83.2污水处理的高程布置93.3设计原则93.4设计技术依据104.污水处理构筑物说明114.1初沉池114.2调节池114.3UASB（升流式厌氧污泥床）反应池124.4中沉池164.5AAO反应164.6二沉池184.7污泥浓缩池184.8构筑物一览表195.其他设计说明1963n5.1结构设计195.2在线监测195.3自动控制205.4雨水排放205.5消防205.6事故排放205.7劳动保护205.8环境保护215.9工程节能216.组织机构及人员编制226.1组织机构226.2劳动编制227.工程造价237.1土建费用237.2设备费用237.3直接工程费用247.4管理费用257.5税收257.6总费用25结论25致谢26参考文献27附录A29计算说明书2963n1．绪论1.1豆制品生产工艺南方某豆制品厂的加工大豆产生废水已达到2000t/d。其生产工艺：大豆（原料）→除杂（风选、筛分、磁选、去石、水洗）→浸泡（料水比1：3～1：6）→磨浆分离（总加水量6～8倍）→煮浆→细滤→点卤凝固（pH值6.5，温度85℃，凝固剂用量0.15～0.3mg/mL豆乳）→压榨、过滤、成形→豆腐→豆腐精加工。1.2豆制品废水水质特点豆制品加工过程中会产生大量废水,豆渣悬浮物较多,有机污染和氨氮均较高,C∶N∶P约为100∶3.3∶0.3,pH基本在6-9,有毒有害物质很少,BOD/COD为0.65,适宜于生物法处理。废水主要来源于泡豆水、黄浆水以及生产清洗废水,其中泡豆水和黄浆水总量为豆重量的5.5-7倍,清洗废水一般为豆重的10-20倍。表1.2废水水质及出水要求污染参数COD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)NH-N(mg/L)TP(mg/L)PH废水水质30001950800100106-9出水要求1002070150.56-92．设计概况2.1生产企业状况该豆制品厂是一个拥有资产300万元，员工150多名，生产建筑面积1500平方米，厂区面积15000平方米的全民所有制饮料生产厂家，生产设备全部采用国内最先进的不锈钢生产线，可生产高、中、低不同档次的系列饮料，能够满足不同层次消费者的需要。该厂的主导产品有多维内脂豆腐、多维可乐、多维活性奶。其中多维鲜豆奶被誉为“绿色食品”一九九四年被评为该市名优、特、新产品，并由该市技术监督局通过该市某日报向广大消费者推荐为产品质量信得过产品。63n2.2排放标准表2-2污水综合排放标准（mg/l）一级二级三级悬浮物70200400生化需氧量（BOD5）20150600化学需氧量（COD）1003001000氨氮1525——2.3废水处理方案比较2.3.1废水处理方案选择原则（1）技术可靠，力求高效，处理工艺能满足排放标准的要求。（2）处理流程应具有一定的抗冲击负荷的能力。（3）运行稳定，操作管理简便。（4）尽量降低基建投资与运行费用，少占土地、节约能耗。（5）尽量考虑远近结合，避免设备的浪费2.3.2工艺比较由于豆制品废水的可生化性较好，污染负荷较高。应用较多的处理工艺有：全好氧处理和厌氧+好氧处理，不同处理工艺后的出水均能达到污水排放一级标准。两种处理工艺比较如下表：项目全好氧处理厌氧+好氧处理处理效率较低高运行成本高低占地面积大小能耗高低，可回收利用沼气剩余污泥产生量较多较少，厌氧颗粒污泥可保持休眠状态运行管理较复杂简便易操作从表可看出：“厌氧+好氧处理”工艺比较好，可达到：63na.节约好氧曝气电耗。b.降低剩余活性污泥处理成本。氧过程每天去除的6，355kgBOD5不会转化为好氧污泥，若采用好氧方式将产生5，502kg绝干量的剩余活性污泥。厌氧可降低絮凝剂使用和污泥填埋费用。c.避免工艺风险。由于豆制品废水的可生化性较高，直接进入好氧工艺，尤其是在负荷较高的夏季，极易引起丝状菌大量繁殖，引发污泥膨胀，从而导致出水超标。2.3.3厌氧工艺比较厌氧工艺优点缺点UASB去除效率高，出水水质相对稳定,工艺技术相对成熟占地面积较大停留时间较长IC停留较时间抗冲击负荷效果好容积负荷高由于水力停留时间比较短去除率远没有UASB高，增加了好氧的负担IC由于气提内循环，特别是对进水水质不太稳定的厂，导致IC出水水量极不稳定，出水水质也相对不稳定，有时可能还会出现短暂不出水现象，对后序处理工艺是有影响的。根据上述比较，本设计采用UASB厌氧工艺。2.3.4好氧工艺比较63n好氧工艺优点缺点AAO同时脱氮除磷；反硝化过程为硝化提供碱度；反硝化过程同时去除有机物；污泥沉降性能好有污泥回流；脱氮受内回流比影响；接触氧化池不需要污泥回流；有机容积负荷较高；污泥产率较低无脱氮除磷；投资较大对填料的选择和维护要求高根据上述比较本设计采用AAO工艺2.3.5总工艺流程比较方案一采用UASB+AAO集水井初沉池调节池中沉池UASBAAO二沉池污泥浓缩池压滤机房63n方案二UASB+接触氧化集水井初沉池调节池中沉池UASB接触氧化池二沉池污泥浓缩池压滤机房方案比较方案一采用UASB+AAOUASB反应器是20世纪70年代厌氧技术的重大突破，UASB反应器适用于降解好氧反应器所不能降解及难降解的有机物，既能保持大量的厌氧活性污泥和足够长的污泥龄，由可保持废水和污泥之间的充分接触。UASB反应器的特点，可以采用固定化（生物膜）后培养沉淀性能良好的颗粒污泥;可以将固体停留时间和水力停留时间相分离，固体停留时间可以很长，而使处理的高浓度有机废水的停留时间很短。采用生物厌氧反应，可产生沼气二次能源加以利用，符合国家能源政策。其后接AAO工艺，本法是在70年代，由美国的一些专家在厌氧-好氧法脱氮工艺的基础上开发的，其宗旨是开发一项能够同步脱氮除磷的污水处理工艺。该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺具有总的水力停留时间，总的占地面积少于其他同类工艺，在厌氧（缺氧）好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量繁殖，无污泥膨胀。污泥中含磷浓度较高，具有很高肥效。运行中无需投药，两个A段只用轻轻搅拌，以不增加溶解氧浓度，运行费用低等优点。该工艺处理效果好、操作简单、稳定性高。升流式厌氧污泥床和AAO相串联的豆制品废水处理工艺具有处理效率高、运行稳定、能耗低、容易调试和易于每年的重新启动等特点。只要投加占厌氧池体积1/3的厌氧污泥菌种，就能够保证污泥菌种的平稳增长，经过3个月的调试UASB即可达到满负荷运行。整个工艺对COD的去除率达63n97%，对悬浮物的去除率达97.3%～98%。方案二UASB+接触氧化池接触氧化池中微生物丰富多于活性污泥法，传质速度的快而使处理效率高，从而缩小了处理池的容积和占地。没污泥膨胀和污泥回流，耐冲击，适应性强，由于填料上长着大量微生物膜，对负荷的变化适应性较强；尤其是多段式或过级的工艺流程。污泥产量少。但是接触池要分格，还要设填料，一次性投资较大。利用膜技术处理，它会受到填料的样式、水温及PH值等因素的影响。接触氧化池对填料的要求很高，要求对微生物毒害、易挂膜、轻质、高强度、抗老化、比表面积大和空隙率高。填料的投资成本很高。表2-3污水处理设计方案比较项目方案一方案二投资费用土建工程土建工程量较小土建工程量稍大机电设备及仪表设备和自控仪表布置集中且少自控仪表较多征地费征地费小征地费稍高总投资较小稍高运行费用污泥回流需要污泥回流不需污泥回流能源问题能够产生能量不能产生能量曝气量较小，传递效率高较大，传递效率高电耗较小稍大总运行成本较低较低工艺效果出水水质SS可达15mg/L以下BOD可达10mg/L以下COD可达40mg/L以下TKN可达15mg/L以下SS可达15mg/L以下BOD可达15mg/L以下COD可达40mg/L以下TKN可达15mg/L以下有无污泥膨胀无无冲击负荷的影响可承受日常的冲击负荷可承受日常的冲击负荷温度变化（低温）的影响（温度将影响硝化/反硝化）中温运行较稳定夏季与冬季出水效率相当温度波动对运行影响不大运行管理自动化程度运行操作灵活性比较强运行操作较为复杂日常维护和巡视设备布置集中，巡视方便日常维护管理方便63n操作和管理人员人数正常正常根据表2-3从投资费用、运行费用、工艺效果、运行管理等方面的比较，最终选用方案一，采用UASB+AAO处理工艺，其工艺流程的特点：（1）工艺成熟，稳定可靠，操作方便。（2）运行周期灵活可变，耐冲击负荷性能强。（3）能实现同时硝化/反硝化以去除污水中CODcr，氨氮，并能实现过度生物氧化，处理效率高，出水水质好。（4）通过对沉淀池的表面负荷、有效水深等设计参数合理选择，从而提高了固液分离的效果。（5）整套系统实行自动或自动控制，节省人员费用。（6）本工程涉及结构紧凑，占地面积少，流程尽量利用位差，减少动力消耗，节省投资及日常费用。方案一中各污水处理构筑物对污水的处理效率祥见下表：项目处理单元COD/(mg/L)氨氮SS(mg/L)TP初沉池进水300010080010出水2700702405去除率%10307050调节池进水2700702405出水----去除率%----UASB反应器进水2700702405出水27042-2去除率%9040-60中沉池进水270422402出水--120-去除率%--50-AAO反应池进水27042120出水5416.8-2去除率%8060-0.4二沉池进水5416.8120-0.4出水-13.460-去除率%-2050-63n排放标准（GB8978-1996）一级排放标准≤100≤15≤700.53．设计原则和依据3.1污水处理总平面布置平面布置应包括：处理构筑物的布置污水处理站的主体是各种处理构筑物。作平面布置时，要根据各构筑物（及其附属辅助建筑物，如泵房、鼓风机房等）的功能要求和流程的水力要求，结合厂址地形、地质条件，确定它们在平面图上的位置。在这一工作中，应使联系各构筑物的管、渠简单而便捷，避免迂回曲折，运行时工人的巡回路线简短和方便；在作高程布置时土方量能基本平衡；并使构筑物避开劣质土壤。布置应尽量紧凑，缩短管线，以节约用地，但也必须有一定间距，这一间距主要考虑管、渠敷设的要求，施工时地基的相互影响，以及远期发展的可能性。构筑物之间如需布置管道时，其间距一般可取5—8m，某些有特殊要求的构筑物（如水封井、沼气罐等）的间距则按有关规定确定。站内管线的布置污水处理工艺中有各种管线，最主要的是联系各处理构筑物的污水、污泥管、渠。管、渠的布置应使各处理构筑物或各处理单元能独立运行，当某一处理构筑物或某处理单元因故停止运行时，也不致影响其他构筑物的正常运行，若构筑物分期施工，则管、渠在布置上也应满足分期施工的要求；必须敷设接连入厂污水管和出流尾渠的超越管，在不得已情况下可通过此超越管将污水直接排人水体，但有毒废水不得任意排放。厂内尚有给水管、输电线、空气管、消化气管和蒸气管等。所有管线的安排，既要有一定的施工位置，又要紧凑，并应尽可能平行布置和不穿越空地，以节约用地。这些管线都要易于检查和维修。污水处理站内应有完善的雨水管道系统，以免积水而影响处理厂的运行。此外，处理厂内的道路应合理布置以方便运输；并应大力植树绿化以改善卫生条件。应当指出：在工艺设计计算时，就应考虑它和平面布置的关系，而在进行平面布置时，也可根据情况调整构筑物的数目，修改工艺设计。63n3.2污水处理的高程布置污水处理站高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理站的正常运行。污水处理站的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。水头损失包括：（1）水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内。（2）水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失。（3）水流流过量水设备的水头损失。水力计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并应适当留有余地；以使实际运行时能有一定的灵活性。计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量，计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。污泥干化场、污泥浓缩池（湿污泥池），消化池等构筑物高程的决定，应注意它们的污泥水能自动排人污水人流干管或其他构筑物的可能性。3.3设计原则本设计遵循如下原则进行工艺路线的选择及工艺参数的确定：a.采用成熟、合理、先进的处理工艺；　b.废水处理具有适当的安全系数，各工艺参数的选择略有富余；　c.在满足工艺要求的条件下，尽量减少建设投资,降低运行费用；　d.处理设施具有较高的运行效率，以较为稳定可靠的处理手段完成工艺要求；　e.处理设施应有利于调节、控制、运行操作；　f.在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命；63n　g.根据地形地貌，结合站区自然条件及外部物流方向，并尽可能使土石方平衡，减少土石方量，以节约基建投资，降低运行费用；　h.总图设计应考虑符合环境保护要求；　i.工程竖向设计应结合周边实际情况提出雨水排放方式及流向；　j.管线设计应包括各专业所有管线，并满足工艺的要求；　k.所有设计应满足国家相关专业设计规范和标准；　l.所有设备的供应安装应满足国家相关专业施工及安装技术规范。3.4设计技术依据a.国家现行的建设项目环境保护设计规定。b.国内外有关该类废水治理的技术资料。c.业主提供的基础资料。d.同类废水治理的工程经验和技术。e.设计技术规范与标准。该废水处理项目的设计、施工与安装严格执行国家的专业技术规范与标准，其主要规范与标准如下：a.《室外排水设计规范》（GBJ14—1996）b.《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69—84）c.《建筑给水排水设计规范》（GBJ15—88）d.《水处理设备制造技术条件》（JB2932-86）e.《电气装置施工及验收规范》（GBJ232—82）f.《电力建设施工及验收设计规范》（DLJ58-81）g.《焊接标准》（GB985-80）h.《环境噪声标准》（GB5096-93）i.《低压电气设备控制》（GB/T4720-1984）j.《水处理设备油漆、包装技术条件》（ZBJ98003-87）k.《机械设备安装工程施工及验收规范》（GBJ231—75）l.《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GBJ236—82）m.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的一级标准63nn.《建设项目环境保护管理条例》（国务院令第253号，1998.11.29）4.污水处理构筑物说明4.1初沉池①设计说明：由于本工程污水的SS较高，在进行后续处理前先设置一个初沉池。沉淀法是水处理中最基本的方法之一，它是利用水中悬浮颗粒和水的密度差，在重力作用下产生下沉作用，以达到固液分离的一种过程。初沉池可较经济有效的去除污水中的悬浮固体，同时去除一部分呈悬浮状态的有机物，以减轻后续生物处理构筑物的有机负荷。②设计参数：Q总=3000m³/d=0.035m³/s；表面水力负荷：1.5m³/(m2·h)；有效水深为：3.0m；沉淀时间为：2.0h。③设计总尺寸：初沉池的总尺寸为Φ8.5m×7.8m4.2调节池①设计说明：由于本工程污水的水量及水质具有时段不均匀性，为尽量减少冲击负荷，使处理设备能均衡的运行，需设调节池，用以进行水量的调节和水质的均和。同时由于后续处理构筑物UASB反应池需要在中温条件下进行，所以调节池中设置蒸汽加温。②设计参数：Q总=3000m³/d=0.035m³/s；有效容积为：1000m³；停留时间为：8.0h。③设计总尺寸：调节池的总尺寸为10m×20m×5m63n4.3UASB（升流式厌氧污泥床）反应池①设计说明：该废水若采用好氧生物处理，不仅构筑物容积大，增加投资费用，而且日常的操作费用也较高。因而采用厌氧处理技术，这样不仅节省了好氧处理的运行费用，还可以产生沼气二次能源进行利用。UASB反应器主要从完善三相分离器的结构来提高有机污染物的去除效果。UASB是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑、效率高的厌氧反应器。为了满足池内厌氧状态防止臭气散逸，UASB池顶上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设置水封装置，池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。UASB系统的原理是在形成沉淀性能良好的污泥絮凝体的基础上，并结合在反应器内设置污泥沉淀系统，使气相、液相和固相三相得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥（可以是絮状污泥或颗粒型污泥）是UASB系统良好的运行的根本点。UASB反应器与其他大多数厌氧生物处理装置不同之处就是：废水由下向上流过反应器，污泥无需特殊搅拌设备；反应器顶部装有三相（气、液、固）分离器。其最大突出特点是能在反应器内实现污泥颗粒化，颗粒污泥的直径一般为0.1～2cm，相对密度为1.04～1.08，具有良好的沉淀性能和很高产甲烷活性。污泥颗粒化后，反应器内污泥的平均浓度可达50gVSS/L左右，污泥龄一般在30天以上，而反应器水力停留时间比较短，所以UASB反应器具有很高的容积负荷。UASB反应器的外形和结构材料㈠反应器的形状与尺寸UASB反应器的断面形状一般为矩形或圆形。这两种类型的反应器都已大量应用于实际中。圆形反应器的建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%。但是圆形反应器的这一优点，仅在采用单个池子才突出。所以采用单个和小的UASB反应器时，应建造圆形池子。而大的反应器经常建成矩形或方形的。当建两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用公用壁。当采用钢结构时，常采用圆形断面，当采用钢筋混凝土结构时，常采用矩形断面。由于三相分离器构造要求，采用矩形断面便于设计加工。63nUASB反应器容积（包括沉淀区和反应区）有3种设计方法，但是，负荷设计法是主要的。UASB反应器的最经济的高度（深度）为4~~6m，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。进水容积负荷一般不超过5kgCOD/（m3·d）。㈡UASB反应器的组成（1）进水配水系统该系统功能主要是将废水均匀地分配到整个反应器，并具有进行水力搅拌的功能，这时候反应器高速运行的关键之一。它由布水管和不水管嘴组成。由于废水是以多点股流的方式流入的，在反应器的一定范围内，不可避免围绕每一布水点形成局部的纵向横流。一般而言，一定强度的纵向环流能促进反应区污泥床层底部颗粒污泥的翻腾打旋，促进水污染与污泥粒子的充分接触，强化反应速率；同时，也有利于底层颗粒污泥上黏附的微小气泡脱离，防止其浮升于悬浮层，减小污泥固体的流失量。但是，这种由布水股流引起的纵向环流如果太剧烈，将会引起恶果：一方面，会破坏污泥床层的宏观稳定性，增大悬浮层的污泥浓度，增加污泥流失几率，另一方面，一部分进水会迅速穿过污泥床层，直接进入悬浮层，造成严重的短流现象，恶化出水水质。目前，在生产运行装置中所采用的进水方式大致可分为间歇式（脉冲式）、连续式、连续与间歇会流向结合进水等几种方式。从布水管的形式有一管多孔、一管一孔和分枝状等多种形式。反应器布水点数量设置与处理流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。（2）反应区反应区是UASB反应器的工作主体，其中装满高活性厌氧生物污泥，上部为悬浮污泥层，下部为污泥床，用于生物吸附和降解可生化的有机污染物。共分3个功能区，即底部的布水区，中部的反应区，顶部的分离出水区。反应区内的厌氧微生物存在3种状态：①游离的单个菌体；②聚集成微笑絮体的菌体；③聚集成较大的颗粒的菌体。高效工作的UASB反应器内，反应区的污泥眼高程呈两种分布状态。下部约1/3—1/2的高度范围内，密集堆存着絮体污泥和颗粒污泥，污泥粒子虽呈一定的悬浮状态，但相互之间距离很近，几乎成搭接之势。这个区域内的污泥固体浓度高达40—80g（VSS）/L，或60—120g（SS）/L，通常称成为污泥床层，是对废水中的可生化性有机物进行生物处理（吸附和降解）的主要场所。被降解的有机物中，大约63n70%~90%是在这个区域内完成的。污泥床层以上约占反应区总高度2/3~1/2的区域，悬浮着粒径较小的絮体污泥和游离污泥，絮体之间保持着较大的距离。污泥固体的浓度较小，平均约为5~25g（SS）/L或5~30g（SS）/L。这个高度范围通常称为污泥悬浮层，是防止污泥粒子流失的缓冲层，其进行生物处理（吸附和降解）的作用并不明显，被降解的有机物中仅有10%~~30%是在此层完成的。正常工作的UASB反应器内，在污泥床层和污泥悬浮层之间通常存在着一个浓度突变的分界面，称做污泥层分界面，污泥层分界面的存在及其高低和废水种类、出水及出气等条件有关。（3）三相分离器三相分离器的主要功能是进行固体（反应器中的污泥）、气体（反应过程产生的沼气）和液体（被处理的废水）等三相加以分离，将沼气引入集气室，将固体颗粒导入反应区，将处理后废水引入排水渠。在3种分离功能中，核心的问题是完成固液分离，将上浮的污泥固体截留下来，返回反应区，同时改善水质。三相分离器中，气液分离功能主要有合理配置的倾斜导流板和有斜面的导流块完成；固液分离功能则主要由斜板以上的沉淀室完成。沉淀室的横断面积一般等于或小于（当集水槽占去部分过水断面时）反应区的横断面积（但也有例外）。水流在沉淀室的上升流速等于或略大于在反应区内的上升速度。气固分离是指污泥絮体与附着在其表面上的微小气泡的分离。污泥絮体与附着的气泡形成了气固聚合体，使污泥的密度减小，当密度小于1时就会自动上升，很难沉降分离。附着的气泡总量愈多，聚合体的密度就愈小，上升速度愈快，就愈难分离。当穿过污泥层上升的大气泡一旦碰到悬浮着的气固聚合体时，就会将一部分附着的微小气泡碰落下来；当碰到斜板和导流板地面时，也会碰落一些微小气泡，从而改善了其沉降性能使聚合体沉降下来。沉淀室通常设置溢流堰以适应气体压力的波动，保持液面的稳定。聚集于集气室的生物气（沼气）要用导管引出，输往贮气柜备用。（4）出水系统其作用是把沉淀区处理过的水均匀的收集并派出反应器外，通常由出水槽引出。（5）气室气室又称集气罩，其作用是收集生物气（沼气），经脱硫后送往用户使用。63n（6）浮渣清除功能其功能是清除沉淀区液面和气室液面的浮渣。如浮渣不多可省略。（7）排泥系统其功能是均匀地排除反应区的剩余污泥。（8）水封系统与气体收集装置水封系统的功能是控制三相分离器的集气室中气液两相界面的高度，是保证集气室出气管在反应器运行过程中不被淹没、运行稳定并将沼气即时排出反应室，以防止浮渣堵塞等问题的关键。气体收集装置应该能够有效地收集产生的沼气，同时保持正常的气液界面。气体管径应该足够大，避免气体夹带的固体（或泡沫）产生堵塞。设置一个在气体堵塞情况下，使气体释放的保护装置是重要的，它可以避免对反应器结构形成过大的压力。在出水管堵塞的情况下，UASB反应器中三相分离器中水面会不断降低直至从反射板溢出，从而避免对反应器结构的破坏。一般在产生的气体送往贮气柜之前，需被引导至通过水保持一定气体压力的水封罐中释放，经验表明水封罐中冷凝水将积累。因此，在水封罐中有一个排除冷凝水的出口，以保持罐中一定水位是必需的。根据不同处理对象，UASB反应器常分为开敞式和封闭式两大类。②设计参数：设计流量：Q总=2000m³/d=83.3m³/h；容积负荷（Nv）为：5kgCOD/(m3·d)；污泥产率为：0.08kgMLSS/kgCOD；产气率为：0.40m3/kgCOD。UASB池设置1座③设计总尺寸：UASB池的总尺寸为14m×7m×11.5m4.4中沉池63n①设计说明：池体平面图形为圆形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内，管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升，悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。堰前设挡板及浮渣槽以截留浮渣保证出水水质。池的一边靠池壁设排泥管靠静水压将泥定期排出。设中沉池防止UASB中的厌氧污泥进入AAO好氧池中影响后续好氧处理。②设计参数：设计流量：Q总=2000m³/d=83.3m³/h；表面水力负荷：1.0m³/(m2·h)；有效水深为：3.0m；沉淀时间为：3.0h。竖流式中沉池设置1座③设计总尺寸：竖流式中沉池的总尺寸为Φ8.0m×7.4m4.5AAO反应①设计说明：(1)AAO处理工艺是Anaerobic－Anoxic－Oxic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，AAO工艺是在厌氧－好氧除磷工艺的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能。(2)AAO工艺的特点：1)厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类的微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷功能；内回流厌氧缺氧好氧二沉池污泥回流图4.5AAO工艺2)63n在同时脱氮除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其它工艺。3)在厌氧-缺氧-好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。4)污泥中含磷量高，一般为2.5%以上。(3)AAO法同步脱氮除磷工艺的原理：AAO分为三大部分，分别为厌氧、缺氧、好氧区。原污水从进水井内首先进入厌氧区，同步进入的还有从沉淀池排出的含磷回流污泥，本反应器的主要功能是释放磷，同时部分有机物进行氨化。污水经过第一厌氧反应器进入缺氧反应器，本反应器的首要功能是脱氮，硝态氮是通过内循环由好氧反应器送来的，循环的混合液量较大，一般为2Q(Q——原污水流量)。混合液从缺氧反应器进入好氧反应器——曝气器，这一反应器单元是多功能的，去除BOD，硝化和吸收磷等项反应都在本反应器内进行。这三项反应都是重要的，混合液中含有，污泥中含有过剩的磷，而污水中的BOD则得到去除。流量为2Q的混合液从这里回流缺氧反应器。AAO工艺是颇有发展前途的污水处理工艺,该法电耗少,运行费用低并且污泥处理费用也比较少,不仅是节能污水处理工艺,同时也是经济有效的脱氮除磷较先进的技术。该工艺在控制水体富营养化及污水回用等方面也具有广泛的应用前景；预计在我国污水处理领域中将会迅速的发展。②设计参数：设计流量：Q总=2000m³/d=83.3m³/h；COD污泥负荷：0.35kgCOD/(kgMLSS.d)；有效水深为：3.0m；水力停留时间为：8.0h。污泥回流比50%曝气池内活性污泥浓度3000mg/L内回流比150%③设计总尺寸：竖流式中沉池的总尺寸为11m×15m×3.8m4.6二沉池63n①设计说明：池体平面图形为圆形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内，管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升，悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。堰前设挡板及浮渣槽以截留浮渣保证出水水质。池的一边靠池壁设排泥管靠静水压将泥定期排出。二沉池在功能上同时满足澄清（固液分离）和污泥浓缩（提高回流污泥的含固量）两方面要求，它的工作效率直接影响系统的出水水质和回流污泥浓度。②设计参数：设计流量：Q总=2000m³/d=83.3m³/h；表面水力负荷：1.5m³/(m2·h)；有效水深为：3.0m；沉淀时间为：2.0h。竖流式二沉池设置1座③设计总尺寸：竖流式中沉池的总尺寸为Φ7.0m×6.2m4.7污泥浓缩池①设计说明：本设计污泥浓缩操作方式采用连续式，浓缩方法采用重力浓缩。重力浓缩池可按现有的经验数据进行设计计算。对于工业废水污泥来说，由于浓缩池的负荷随污泥种类不同而有差异，因此，最好还是经过试验来确定污泥负荷及断面积的大小。②设计参数：设计污泥量：W总=166.4m³/d；固体通量：G=1kg/(m2·h)；有效水深为：1.5m；浓缩时间为：15h。污泥浓缩池设置1座③设计总尺寸：污泥浓缩池的总尺寸为Φ10m×5.04.8构筑物一览表63n序号名称规格（m）数量单位备注1集水井10.52m×5.6m×8.6m1座2初沉池Φ8.5m×7.8m1座3调节池20m×10m×5m1座4UASB反应池14m×7m×11.5m1座5中沉池Φ7.0m×7.4m1座6AAO反应池11m×15m×3.8m1座7二沉池Φ7.0m×6.2m1座8污泥浓缩池Φ10.0m×5.0m1座9水封罐Φ2.5m×2.5m1座10沼气罐6m×8m×5m1座11压滤机房10m×15m×4m1座12鼓风机房8m×6m×4m1座13配电室房4m×3m×3m1座14压滤机房5m×3m×3m1座15办公及操作间10m×6m×4m1座5.其他设计说明5.1结构设计在高程计算设计过程中，各处理构筑物为了减少的平面占地，在高程上取道了较高的数值，我们在设计的时候尽量使各参数的设置（包括平面占地，高程布置）能够符合实际情况，所以我们对大型构筑物的埋深尽可能压低，以减少施工的难度。本次设计中相关构筑物的壁厚为300mm。如果需要加厚或采取相关进一步处理的措施，则有结构设计工程师设计完成。并要求结构工程师在设计的时候加强与环境工程师的联系与沟通，确保工艺的合理性与正确性。5.2在线监测因为工艺的需要，本工程需要安装在线监测仪器对进水水质情况，相关处理构筑物水质情况，出水水质情况进行实时监测，以提供工艺和运行管理的需要。63n在线监测拟监测的项目如表所示:监测点拟监测项目进水水质CODcr，BOD5，SS,pH,流量相关处理构筑物水质pH，CODcr，BOD5，SS，DO，出水水质CODcr，BOD5，SS,pH,流量说明：出水水质监测在最终沉淀池需设置在线监测仪器，如果监测得知最终沉淀池出水井处出水已经达标排放标准，则出水直接排放。5.3自动控制根据工艺需要和日常控制运行的需要，减少工作人员的劳动强度和劳动频次，加强管理，并配合在线监测系统使用，本设计拟安装自动控制系统，来控制复杂的工艺变化，弥足人工控制的不足。具体设计自控工程负责。5.4雨水排放由于污水处理站占地范围较小，且原企业的雨水收集系统是完善的，可以在该处理站的四周设置雨水渠，以排出占地范围内的雨水，流入厂内雨水口排放，此处不再单独计算说明。5.5消防厂区内所有建筑物均按二级耐火等级设计，在总体布置上各建筑物按《建筑设施防火规范》（GBJ16－87）留有足够的防火间距。根据消防有关规定，在综合楼内考虑室内消火栓给水系统，其它建筑物在适当部位配置一定数量的灭火器，厂区设室外地上式消火栓。5.6事故排放若厂区构筑物运行出现问题时，需首先考虑装满各构筑物后才考虑事故排放，事故排放入城市下水道，排放前须征得当地环保部门同意。5.7劳动保护在劳动安全方面拟采用如下措施：①全厂工人配备必要的劳动保护用品；②池体通道均设置扶栏设备；63n③各类用电按钮要求作好接零接地保护；④电器设备的布置留有足够的安全操作距离；⑤使用防爆灯具及必要的防爆设备。5.8环境保护环境保护要从个人做起，然后才是企业，最后是社会，我们解决一个企业、一个地区的环境问题，最终就是要使得整个社会的环境得到改善，实现可持续发展的目标，达到社会、经济、环境的和谐发展，这也正是我们本次设计的意义所在。由于该污水处理站工程即为环境保护的项目，而在污水处理站的设计，施工，运行管理及日常维护的过程中可能会出现下面的一些环境的问题，为使他们不再次危害环境，需要对其采取恰当的处理处置或防护措施。①污水处理站臭气问题污水处理站产生恶臭的污染源主要在预处理部分和污泥处理部分，即调节池、污泥井，储泥池、脱水机房等，根据类似的工程经验，为使臭气不对周边厂区环境造成较大影响，应在调节池、储泥池等处采取加盖、采取抽风等措施。如恶臭严重超过标准，应将臭气集中收集进行处理。②噪音问题污水处理站厂的噪声主要是污水处理过程中鼓风机、污水提升泵房，管道和水流所产生的。污水泵由于采用潜水形式，故噪音较小。鼓风机房噪声较大，可采取改进隔声罩设计、加消声器、控制管道噪声、提高鼓风机房围护结构的隔声能力等措施减小噪声污染。③施工期间的噪音和灰尘对周围环境的影响问题污水处理站在建设期间会产生一些噪音和灰尘问题，但由于处理站周围无密集的人口，只是厂区。同时要注意在施工期间加强管理，做到文明施工，可使施工灰尘和噪音对周围环境的影响降低到最低程度。5.9工程节能63n从污水处理站的能耗分析、污水处理站设计和运行实践来看，污水处理厂的节能措施主要表现在：确定合理的工艺，高能效的总体设计，选用节能的设备与装置，污水与污泥的综合利用等方面，因此，该污水处理站拟从以下几方面采用措施节省能源:①工艺选择方面同时应结合实际情况，选择合理的设计参数，使污水处理厂能耗降到最低限度。②处理系统设计方面合理安排污水的提升次数，做到能够利用重力流经过处理构筑物不用泵，以避免多次重复提升，节省能耗；合理设计构筑物的进水、出水形式和管道之间的连接形式，减少污水处理流程的水头损失。构筑物和管线的布置紧凑、简洁，避免不必要的拐弯和长距离输送。以降低污水处理站提升扬程，大大降低直接能耗。③设备选型方面设备选型，优先选用国内已开发成熟的高效节能设备，并注意设备的合理搭配，使整个系统始终处于高效运转。④曝气系统的节能：选择高效的曝气系统。6.组织机构及人员编制6.1组织机构本污水处理站是该企业的一部分，不专门设立组织机构，由该企业安全环境生产科负责。6.2劳动编制本处理站按四班三运转的模式运行，每班设6名工作人员，并另配4名化验人员，一共需要工作人员28名。7.工程造价63n7.1土建费用构筑物采用钢筋混凝土结构(每立方米单价500元)序号名称尺寸数量投资(万元)备注1集水井10.52m×5.6m×8.6m120.1钢筋混凝土2初沉池Φ8.5m×7.8m122.2钢筋混凝土3调节池20m×10m×5m150.0钢筋混凝土4UASB反应池14m×7m×11.5m156.2钢筋混凝土5中沉池Φ7.0m×7.4m114.2钢筋混凝土6AAO反应池11m×15m×3.8m131.2钢筋混凝土7二沉池Φ7.0m×6.2m112.0钢筋混凝土8污泥浓缩池Φ10.0m×5.0m17.88钢筋混凝土9沼气罐6m×8m×5m112.0钢筋混凝土10压滤机房10m×15m×4m130.0钢筋混凝土11鼓风机房8m×6m×4m19.6钢筋混凝土12办公间10m×6m×4m112.0钢筋混凝土14配电室4m×3m×3m118.0钢筋混凝土合计合计296.747.2设备费用序号设备名称型号数量单价(万元)合价(万元)1调节池搅拌机GB型20.512潜污泵300QW18-15-1.531.54.53罗茨鼓风机RC-100型42124温度探头K.J型电偶温度表40.10.463n5液位计浮球式20.10.26流量计电磁流量计30.20.67水封钢制1338板框压滤机BAS6/3202489回流污泥泵CP(T)-51.5-8022410浓缩池提升泵CP(T)-51.5-8022411三相分离器1151512曝气头BG-Ⅱ型微孔陶瓷1980.059.913燃烧器155.0所以设备合计费用约为:67.6万元。7.3直接工程费用项目金额（万元）土建费设备费合计直接工程投资费用296.7467.6364.34a.直接运行费用(1).电费：该工艺实际电耗约4000Kw，按工业每度电价0.8元计，=4000×0.8/2000=1.6元/吨水；(2).人员工资：专职人员工资平均为1500元/人，职工28人=1500×28/（2000×30）=0.7元/吨水；每吨水处理费用为Q=Q1+Q2=1.6+0.7=2.3元/吨水b.间接费用方案费：直接工程投资费用×1%=3.64万元设计费：直接工程投资费用×8%=29.15万元运输安装施工费：直接工程投资费用×15%=54.65万元调试技术服务费：直接工程投资费用×2%=7.29万元63n竣工验收费：直接工程投资费用×2%=7.29万元间接费用合计为：方案费+设计费+运输安装施工费+调试技术服务费+竣工验收费=102.02万元7.4管理费用（直接工程投资费用+间接费用）×5%=23.32万元7.5税收（直接工程投资费用+间接费用）×5%=23.32万元7.6总费用总费用=直接工程费用+间接费用+管理费用+税收=513万元。结论通过本次毕业设计我学到了很多，总结如下：1、培养了我查阅中英文文献能力，同时也提高了我英文翻译水平；2、通过翻阅文献查找资料使我对专业知识有了更深入的学习；3、初步了解了设计一个工业废水处理站的基本要求和原则；4、深入了解了厌氧处理——上流式厌氧污泥床反应器UASB的原理和反应器结构设计、运行参数、运行效果等；5、深入了解了脱氮除磷工艺AAO的脱氮除磷原理和池体结构、运行参数、运行效果等；6、对废水处理其他构筑物的设计计算也有了更深入的学习，对工艺中的辅助设备选型等也有了一定的了解。致谢本次毕业设计共历时三个月，在这三个月里我学到了很多，由于经验的匮乏，63n难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及一起学习的同学们的支持，我很难完成这个任务。在这里首先要感谢我的导师刘锋老师。刘老师平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计，画图等整个过程中都给予了我悉心的指导和关心，特别是在毕业设计末期自己身体不适还抽空给我们看图指点，他的敬业精神让我们非常感动，在此我要真诚地对他说声谢谢老师。其次我还要感谢马三剑教授，蒋京东老师，吴建华老师在整个毕业设计过程中给与我的热情指导，感谢老师不仅教给了我专业的知识同时还有一些他们实际工程中学到的宝贵经验，我相信这是我以后学习中的一笔宝贵财富。同时在设计过程中学院的其他老师也给予了我热心指点和帮助，在此向各位老师表示深深的谢意！最后感谢我身边的同学们在整个毕业设计过程中给予我的鼓励和支持！参考文献1、沈耀良，王宝贞编著.废水生物处理新技术.第二版.中国环境科学出版社.199963n2、刘锋，徐远，吴建华.豆制品废水一级厌氧处理工程等 .第5期 .水处理技术 .2007 3、中国市政工程西南设计研究院主编，给水排水设计手册第一册常用资料，中国建筑工业出版社.20064、北京市市政设计院主编，给水排水设计手册第五册城市排水，中国建筑工业出版社.20065、中国市政工程西北设计院主编，给水排水设计手册第十一册常用设备，中国建筑工业出版社.20066、张自杰等，排水工程下册，中国建筑工业出版社.20067、王凯军，左剑恶，甘海南，贾立敏等编著《UASB工艺的理论与工程实践》中国环境科学出版社.8、柴晓利，冯沧，党小庆等编著《环境工程专业毕业设计指南》化学工业出版社.9、李林，李小明.豆制品废水处理工程. 第9期 . 给水排水.2008 10、戴建军，王爱军.豆制品废水处理的研究.第1期.盐城工学院学报.199711、化学工业出版社组织编写《水处理工程典型设计实例》（第二版）化学工业出版社.200512、严道岸主编。《实用环境工程手册》化学工业出版社.200213、宋业林宋襄翎编著、《水处理设备实用手册》中国石化出版社.200414、刘宇红，于晓英，王海鸥，宋虹苇 .ABR处理豆制品废水的启动试验研究.第3期.内蒙古农业大学学报(自然科学版) .200815、毛燕芳，赵英武，张耀家，许忠辉.厌氧接触—好氧MBR工艺处理豆制品废水.第12期.给水排水.200816、潘登，文志军，董新华，孙明江，王娟.UASB/生物接触氧化工艺处理豆制品废水.第18期 .中国给水排水  .2007 17、段海霞，刘炯天，万新国.混凝-UASB工艺处理豆制品废水的实验研究.第三期.沈阳理工大学学报.200918、王大玮鲍建国  .酵母预处理—UASB—SBR工艺处理高浓度豆制品废水.第3期.给水排水 .2006 63n19、黄武 .高浓度豆制品废水处理的工艺选择和设计. 第7期 .中国给水排水  .2001.附录A计算说明书63n1、集水井本设计中采用格栅、潜污泵、集水井一体化建设，集水井尺寸为10.52m×5.6m×8.6m（详细尺寸见构筑物详图）。1.1格栅1.1.1格栅的设计本设计中采用矩形断面格栅，采用机械清渣。其中，格栅设在污水泵站前，设计流量为0.035。1.1.2设计参数1、污水过栅流速宜采用0.4～1.0m／s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。2、格栅除污机，底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦抓斗式除污机应大于1.5m；链动刮板除污机或回转式固液分离机应大于1.Om。3、格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。4、格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。5、格栅除污机、输送机和压榨脱水机的进出料口宜采用密封形式，根据周围环境情况，可设置除臭处理装置。6、格栅间应设置通风设施和有毒有害气体的检测与报警装置。1.1.3格栅设计计算设计中取格栅栅条间隙数=4mm，格栅栅前水深=0.4，污水过栅流速=0.4，每根格栅条宽度=0.01，进水渠道宽度=0.50，栅前渠道超高，每日每1000污水的栅渣量=0.1则格栅的间隙数：个格栅栅槽宽度：取0.8m进水渠道渐宽部分的长度：63n进水渠道渐窄部分的长度计算：通过格栅的水头损失：k=3.0栅后槽总高度：栅槽总长度：每日栅渣量：应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。格栅示意图1.2提升泵站1.2.1泵站设计的原则63n1、污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min的出水量；如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。2、集水池池底应设集水坑，倾向坑的坡度不宜小于10%。3、水泵吸水管设计流速宜为0.7～1.5m/s。出水管流速宜为0.8～2.5m/s。其他规定见GB50014—2006《室外排水规范》。1.2.2泵房设计计算1、设计参数本设计采用的设计流量：Q=0.0352、泵房的设计计算（1）集水池的设计计算设计中选用3台污水泵（2用1备），则每台污水泵的设计流量为：，取t=10min，则集水池的容积为：取集水池的有效水深为集水池的面积为：集水池保护水深0.70m，实际水深为2.0+0.70=2.70m。（2）水泵总扬程估算根据进水流量，水泵总扬程取为：（3）选泵本设计单泵流量为，扬程。查《给水排水设计手册》第11册常用设备，选用50QW18-15-1.5型的潜污泵。该泵的规格性能见表3-1。表1.2-1300QW1500-15-90型潜污泵的规格性能型号流量扬程m转速r/min电动机功率kW效率%出口直径mm重量kg50QW18-15-1.5181528401.562.850603、泵站总扬程的校核63n水泵的平面布置形式可直接影响机器间的面积大小，同时，也关系到养护管理的方便与否。机组间距以不妨碍操作和维修的需要为原则。机组的布置应保持运行安全、装卸、维修和管理方便，管道总长度最短，接头配件最少，水头损失最小，并应考虑泵站有扩建的余地。（1）出水管路水头损失出水管直管部分长为5m，设有渐扩管1个（0.26），闸阀1个（0.07），单向止回阀（3.5，）。沿程水头损失：局部水头损失：总出水水头损失：（2）水泵总扬程水泵总扬程用下式计算：式中：——出水管水头损失，m；——集水池最低工作水位与所提升最高水位之差，m；——自由水头，一般取=1.0m。故选用3台50QW18-15-1.5型的立式污水泵是合适的。两用一备。1.3初沉池①中心管面积：设=0.05m/s，采用1个竖流式沉淀池，设计流量0.035：②中心管直径：取=1m63n③中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度：设=0.03m/s,=1.35=1.351=1.35m。取④沉淀部分有效断面积：设表面负荷，则v=F=⑤沉淀池直径：，采用D=8.5m校核：当D=8.5m，A=56.7m,v=0.3mm/s(在0.3~1.0之间，符合要求)⑥沉淀部分有效水深：设t=2h,取。3=33=9m>8.5m(D)(符合要求)。⑦校核集水槽出水堰负荷：集水槽每米出水堰负荷为（符合要求）。⑧沉淀部分所需总容积：63nW=［Q×(C1－C2)×T×100］/KZR(100－P0)=［3000×560×100×1.0］/［1000×1000×(100－97)］=56m3式中C1——进水悬浮物浓度，kg/lC2——出水悬浮物浓度，kg/lKZ——污水量总变化系数，R——污泥容重，kg/m3,取1000kg/m3P0——污泥含水率，%T——排泥时间，d⑨圆截锥部分容积：设圆截锥体下底直径为4.0m，则=（R-r）tan60°=(4.25-0.5)tan46°=3.9m>56⑩沉淀池总高度：设超高及缓冲层各位0.3m,H=式中：——超高——中心管淹没深——中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度——缓冲层高——污泥室圆锥部分的高度1.4调节池1.4.1调节池尺寸设计停留时间为8h，设计流量3000=125有效容积1000，设计尺寸10m×20m×5m,校核有效容积为1000，63n内设潜水搅拌机2台，通过机械搅拌使水质均匀，防止废水在池内腐败。1.4.2进水管径设进水流速v=1.0m/sD=2==210.3mm,取为300mm。1.4.3搅拌器的选择在调节池的对角线上设两台搅拌机，型号为MRPGS-100-2.2-3B1。1.4.4加温选择采用蒸汽加温，利用UASB反应产生的沼气经燃烧器燃烧后产生的蒸汽通入调节池中，利用温度计调节蒸汽量控制温度。1.4.5出水选择出水采用潜污泵出水。所需流量为83.3，扬程为10.5m,选用型号为4PWJO72-4型潜污泵，性能参数为流量72~120，扬程12-10.5m,转速960r/min,电动机功率7.5KW,效率59-64%,出口直径300mm,泵质量125kg。1.5UASB的设计1.5.1设计参数：Q=2000m³/dPH=6~9；进水：COD：2700，出水：COD：270，去除率：COD：90%，UASB反应器的工艺设计包括反应区设计和三相分离区设计量部分。反应区设计包括布水器设计和有效容积计算。三相分离区设计包括沉淀室设计和气液效果核算。1.5.2反应区的设计①有效容积：35℃时进水容积负荷N=5.0kgCOD/()63n②UASB反应器的形状和尺寸UASB反应器的经济有效高度为6-12m，一般有圆形、矩形和方形等几种。本设计采用矩形。设计反应器有效高度H=11m；则横截面积：矩形长宽比为约2：1；所以B=7m；L=14m；所以横截面积：S=98设计反应器总高度为11.5m，其中超高为0.5m。总容积：③水力停留时间HRT和水力负荷率Vr对于颗粒污泥，水离负荷率，符合要求。④进水分配系统的设计1）布水点的设置进水方式采用连续均匀进水方式，布水点的数量与处理水量、进水浓度、容积负荷等因素有关。所取每个布水点的布水面积在3.0m²。布水点的个数：个2）配水系统形式配水系统形式采用多管多孔配水方式。反应器设置一根进水总管DN=100mm，7根进水支管DN=50mm，支管分布在总管的两侧，同侧每两根支管中心间距为2m，孔距为2.0m，每根水管有4个孔，孔口向下并于垂线成45度角。63n为使配水均匀，要求出口流速不小于2m/s。设u=2m/s本设计取φ=15mm；为增强污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距池底200~250mm，本工程布水管距管底200mm。3）上升水流速度和气流速度本设计容积负荷N=5.0kgCOD/m³.d，沼气产率r=0.40m³/kgCOD；本设计采用厌氧消化污泥接种，需满足空塔水流速度和空塔沼气上升速度均小于1.0m/h。空塔水流速度：满足要求；空塔上升气流速度：，满足要求。⑤三相分离器的设计三相分离器有3个主要功能和3个组成部分：气液分离、固液分离和污泥回流3个功能以及气封、沉淀区和回流缝3个组成部分。1）沉淀区设计沉淀室内设计日平均表面负荷率小于0.9m³/m².h；沉淀区进水口的水流上升速度小于2m³/m².h。本工程设计中，与短边平行，沿池边布设6个集气罩，构成六个分离单元。三相分离器的长度B=7m，每个单元的宽度；沉淀区的沉淀面积即为反应区的水平面积，即98m²。沉淀区的表面负荷率：63nbh1h2h4Ch3GEDBIHb1b2Ab1图32）回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为60°；取；式中：b1——下三角形集气罩罩底的宽度，m；b2——相邻两个三角形集气罩之间的水平距离，m；h3——下三角形集气罩的垂直高度，m。下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速：63n，满足要求。式中：——下三角形集气罩回流缝总面积，m²。为使回流缝水流稳定，固液分离效果良好，污泥能顺利回流，一般<2m/h。上三角形集气罩下端与下三角斜面之间的水平距离的回流缝中的水流流速：设；，满足要求。3）气液分离设计IE=DEsin60º=0.3×sin60º=0.26m设AB=0.5m，则：AH=ABcos30°=0.26校核气液分离：假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是。沿AD方向的水流速度：式中：B——三相分离器的长度；N——三相分离器的数量。气泡上升速度：，63n式中：d——气泡的直径，cm；——液体密度，g/cm³；——沼气密度，g/cm³；β——碰撞系数，取0.95；μ——废水的动力粘滞系数，g/cm.s；ν——废水的运动粘滞系数，cm²/s。设气泡直径d=0.01cm；35℃下，，β=0.95；由于废水的动力粘滞系数值比净水的大，取0.2g/cm.s。;；满足要求。4）三相分离器与UASB总高度设计三相分离器总高度：h2为集气罩以上的覆盖水深，取1.8m；UASB总高度H=11.5m，沉淀区高4.0m，污泥床高3.5m，悬浮区高3.5m，超高63n0.5m。⑥排泥系统的设计计算1）UASB反应器中污泥总量计算一般UASB污泥床主要由沉降性能比较好的厌氧污泥组成，平均浓度为8VSS/L，则：2）产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取r=0.08kgVSS/kgCOD。流量Q=83.3m³/h，进水COD浓度为2700mg/L，COD去除率为90％。UASB反应器总产泥量：ΔX=据VSS/SS为0.8，ΔX=污泥含水率为98％，，则污泥产量：污泥龄：G/ΔX=18d⑦出水系统的设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排放。1)出水槽设计反应池共设6条出水槽，槽宽设计出水槽槽口附近水流速度为槽口附近水深：63n取槽口附近水槽深为0.2m，出水槽坡度为0.01，出水槽尺寸0.2×0.2×7m。2）溢流堰设计出水槽溢流堰共有12条，每条长7m，设计90º三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，堰口水面宽50mm。UASB处理水量为23.15L/s,溢流负荷为1~2L/m.s，设计溢流负荷为2.0L/m.s；则：堰上水面总长度为：三角堰数量：，取230个。3）堰上水头校核每个堰出流率：按90º三角堰计算公式：4）出水渠设计计算UASB设计一矩形出水渠。设出水渠宽0.4m，坡度为0.01，出水渠渠口附近速度为0.2m/s。出水渠附近水深5）UASB排水管设计Q=23.15L/s，选用DN100mm的钢管。2.6沼气收集系统的设计计算1）沼气产量的计算63n沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率为（去除）。总产气量：集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，共6根集气管。每根集气管的气流量据资料，集气室出气管最小管径d=100mm，集气管管径取100mm。结构如图：单池沼气主管管径：沼气主管流量为，管径为100mm，坡度为0.005。沼气总管管径：沼气总管流量，管径为150mm，充满度为0.6。2）水封罐的设计63n水封罐主要是用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度的，同时兼有隔绝和排除冷凝作用。H水封高度：式中：——反应器至储气罐的压力损失和储气罐内的压力损失。设计H=1.6m取水封罐高度为2.5m，直径为2000mm。进出气管各一根，D=200mm，进水管、放空管各一根D=50mm，并设有液面计。气柜：Vg=1944m³/d=81m³/h,气柜容积应为三小时的产气量，即为243m³。尺寸：6mm×8mm×5mm⑧UASB的其他设计考虑（1）取样管设计在池壁高度上设置若干个取样管，用以采取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥在高度方向上的浓度分布情况，在距反应器底1.1~1.2m位置，设1个取样管，取样管选用DN25mm的钢管，取样口设于距地面0.5m处，配球阀取样。（2）检修1）通风63n为防治部分容重过大的沼气在UASB反应器内聚集，影响检修和发生危险，检修时可向UASB反应器中通入压缩空气，因此在UASB一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来）。2）采光为保证检修时采光，除采用临时灯光外，不设UASB预盖。（3）防腐措施厌氧反应器腐蚀比较严重的地方是反应器的上部，此处无论是钢材或是水泥都会被损坏，因此，UASB反应器应重点进行顶部的防腐处理。在水平面以下，溶解的会发生腐蚀，水泥中的会因为碳酸的存在而溶解。沉降斜面也会腐蚀，为了延长反应器的使用寿命，反应器的防腐措施是必不可少的。本次设计中，反应器上部2m以上池壁用玻璃钢防腐，三相分离器-所有裸露的碳钢部位用玻璃钢防腐。1.6中沉淀池的设计①中心管面积：设=0.06m/s，采用1个竖流式沉淀池，设计流量0.023：②中心管直径：取=0.7m63n③中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度：设=0.03m/s,=1.35=1.351=0.95m。取④沉淀部分有效断面积：设表面负荷，则v=F=⑤沉淀池直径：采用D=8.0m校核：当D=8.0m，A=50.24m,v=0.3mm/s(在0.3~1.0之间，符合要求)⑥沉淀部分有效水深：设t=3.0h,取。3=33=9m>8m(D)(符合要求)。⑦校核集水槽出水堰负荷：集水槽每米出水堰负荷为（符合要求）。⑧沉淀部分所需总容积：W=［Q×(C1－C2)×T×100］/KZR(100－P0)=［2000×120×100×2.0］/［1000×1000×(100－99)］=48m3式中C1——进水悬浮物浓度，kg/lC2——出水悬浮物浓度，kg/lKZ——污水量总变化系数，63nR——污泥容重，kg/m3,取1000kg/m3P0——污泥含水率，%⑨圆截锥部分容积：设圆截锥体下底直径为1.0m，则=（R-r）tan60°=(4.0-0.5)tan45°=3.5m>48⑩沉淀池总高度：设超高及缓冲层各位0.3m,H=式中——超高——中心管淹没深——中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度——缓冲层高——污泥室圆锥部分的高度1.7AAO工艺AAO工艺按实质意义来说应称为厌氧—缺氧—好氧法。由厌氧池、缺氧池、好氧池组成，三部分是独立的构筑物。厌氧和缺氧区缓慢搅拌，防止污泥沉降，并要避免搅拌过度造成氧的容入。厌氧区溶解氧小于0.2mg/l,水力停留时间1小时，缺氧区溶解氧小于0.5mg/l,水力停留时间1小时，好氧段结构与传统的相同，水力停留时间3-4小时，溶解氧大于2mg/l，三个池容之比为1：1：3。[1]COD/TN=270/34.3=7.87〈8TP/BOD=2.0/175.5=0.011〈0.06符合条件。[2]设计参数计算1）水力停留时间t=8h2)BOD-污泥负荷率为0.35kgBOD5/（kgMLSS·d）3)回流污泥浓度X=r×106/SVI对此r=1.2,SVI=100，代入各值得63nX=(1.2×106)/100=12000mg/l4)污泥回流比为R=50%5)曝气池内活性污泥的浓度Xr=R/(1+R)×X×0.75则代入数值得:Xr=0.5/(1+0.5)×12000×0.75=3000mg/l6)曝气池混合液浓度:[X]kg/m3=R/(1+R)×Xr则代入数值得:[X]kg/m3=0.5/(1+0.5)×12000=4000mg/l7)TN去除率e=60%8)内回流倍数R内=e/(1-e)则R内=1.5设计中取R内150%1.7.1好氧池的计算与各部位尺寸的确定好氧池按COD-污泥负荷法计算。拟定采用的COD-污泥负荷率为0.35kgCOD5/（kgMLSS·d）确定混合液污泥浓度X根据已确定的Ns值，查图得相应的SVI值为100~120，取值110X=(R×r×106)/[(1+R)×SVI]对此r=1.2，R=50%，代入各值得X=(0.5×1.2×106)/[(1+0.5)×100]=4000mg/l确定好氧池容积:V=QT其中Q=2000代入各值：V=2000×8/24=666.7厌氧、缺氧、好氧各段水力停留时间的比值为1：1：3，每段的水力停留时间分别为：厌氧池水力停留时间h=1.6h,缺氧池水力停留时间h=1.6h,63n好氧池水力停留时间h=4.8h.确定好氧池各部位尺寸曝气池总容积V=Q×Sa/NsXSa=270×75%=202.5mg/l则V=2000×202.5/0.35×4000290池深取3.0m，则好氧池的面积为F=290/3.097池宽取3.0m，B/H=1.0介于1~2之间，符合规定池长：F/B=97/3=32.3（m）L/B=32.3/3=10.8＞10符合规定取L=33m设三廊道好氧池，廊道长L1=L/3=33/3=11m取超高0.8m，则池总高度为3.0+0.8=3.8m1.7.2好氧系统的计算与设计本设计采用鼓风曝气系统①平均时需氧量的计算=QSr+VXV查课本表11-2得=0.5，=0.15代入各值=0.5×2000×(270-54)/1000+0.15×290×120/1000=221.22kg/d=9.22kg/h②最大时需氧量的计算根据原始数据k=1.4代入各值：=0.5×2000×1.4×(270-54)/1000+0.15×290×120/1000=307.62kg/d=12.82kg/h（3）每日去除COD值COD=2000×（270-54）/1000=432kg/d63n（4）去除每千克COD的需氧量Δ=221.22/432=0.512kgO/kgCOD（5）最大时需氧量与平均时需氧量之比O2（max）/O2=12.82/9.22=1.391.7.3供气量的计算采用管式微孔空气扩散器，曝气池有效水深3m，敷设于距池底0.2m处，则扩散器上静水压2.8m，计算温度定为30℃,E=18%查附录2，得：水中溶解氧饱和度：Cs(20)=9.17mg/l;Cs(30)=7.63mg/l空气扩散器出口处的绝对压力Pd=1.013×10+9.8×10HPa代入各值，得Pd=1.013×10+9.8×2.8×10＝1.29×10Pa空气离开曝气池面时，氧气的百分比=21×（1-EA）/[79+21×（1-EA）]×100℅=17.9%曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）Csm(T)=Cs[Pd/(2.026×10）+/42)按最不利温度条件30℃考虑，代入各值得Csm(30)=7.63×[（1.29×10）/(2.026×10）+17.9/42)]=8.12mg/l换算为在20℃条件下，脱氧清水的充氧量，即取其值α=0.7，β=0.95，C=2.0，ρ=1.0代入各值得=9.22×9.17/{0.70[0.95×1.0×8.12-2.0]×1.024}=16.7kg/h相应的最大时需氧量为63n=12.82×9.17/{0.82×[0.95×1.0×8.71-2.0]×1.024}=23.2kg/h曝气池平均时供气量，即GS=/(0.28EA)×100代入各值得GS=16.7/（0.28×18）×100=331.3m/h曝气池最大时供气量GS（max）=23.2/（0.28×18）×100=460.32m/h去除每kgCOD的供气量331.3/(432×24)=0.032m空气/kgCOD每污水的供气量331.3/2000×24=0.17m空气/m污水1.7.4空气管系统计算好氧池设一根干管，3根支管。每根支管的供气量为：460.32/3=51.15m/h曝气池平面面积为9×11=99m。每个空气扩散器的服务面积按0.50m计，则所需空气扩散器的总数为：99/0.5=198个本设计采用198个空气扩散器。每个空气扩散器的配气量为460.32/198=2.32m/h将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图用以进行计算。选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号列表进行空气管路计算。63n空气管路布置图1514131211109876543210空气管路计算表管段编号管段长度L(m)空气流量空气流速V(m/s)管径D(mm)配件管段当量长度L0(m)管段计算长度L0+L(m)压力水头m3/hm3/min9.8（Pa/m）9.8(Pa)123456789101115-140.52.330.039—50弯头一个0.621.120.140.1614-130.52.330.039—50三通一个1.181.680.160.2713-120.52.330.039—50三通一个1.181.680.160.2712-111.051.150.852.82100三通一个，异形管1个2.713.710.230.8511-101.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.5010-91.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.509-81.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.508-71.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.507-61.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.506-51.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.5063n5-41.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.504-31.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.503-21.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.502-11.051.150.852.82100三通一个1.182.180.230.501-01.051.150.852.8280弯头一个0.622.180.230.50035.0460.327.677.24150四通一个，异形管1个3.8338.830.2610.9合计17.951.7.5空压机的选定空气扩散装置安装在距曝气池池底0.3m处，因此，空压机所需压力为：P=（3.0-0.3+1.0）×9.8=36.26KPa空压机供气量：平均时：331.3m/h=5.52m/min最大时：460.32m/h=7.67m/min根据所需压力及空气量，决定采用RC-100型罗茨鼓风机4台。该型空压机风压7.5KPa，风量3.83m/min，正常条件下，2台工作，2台备用，高负荷时3台工作，1台备用。1.7.6厌氧池和缺氧池的尺寸计算容积：厌氧池:缺氧池:好氧池=1：1：3，所以，厌氧池容积=缺氧池容积=290/3=97厌氧池和缺氧池分别设一组。池深H=3.0，则每组池的面积为F=97/3.033，池宽取3m，B/H=3/3.0=1.0介于1~2之间，符合规定池长：L=F/B=33/3=11（m）取超高0.8m，则池总高度为3.0+0.8=3.8m。缺氧池为了防止污泥沉淀选用推进式搅拌机LJB型，该搅拌机适用与混合池和反应池的搅拌与混合，常用深水搅拌，由于缺氧池水深较深，故采用。LJB叶片形式螺旋桨，叶片直径为3m63n，转速为134r/min,功率为11KW.每廊道设有两台.1.7.7好氧池剩余污泥量计算(1)曝气池内每日增加的污泥量△X=Y(Sa-Se)Q-KdVXv式中△X—每日增长的污泥量Sa—曝气池进水COD浓度Se--曝气池出水COD浓度Y—污泥产率系数，一般采用0.5-0.7Q—污水平均流量V—曝气池容积Xv—挥发性污泥浓度MLVSSKd—污泥自身氧化率，一般采用0.04~0.1根据前面计算结果，设计中取Sa=270mg/l;Se=54mg/l;Y=0.6,Q=2000,V=290m3,Xv=Xf=40000.75=3600mg/l,Kd=0.08△X=Y(Sa-Se)Q-KdVXv=0.6×（270-54）×2000/1000-0.08×290×3600/1000=342.72kg/d(2)曝气池每日排出的剩余污泥量Q2=△X/(fXr)式中Q2--曝气池每日排出的剩余污泥量f=0.75Xr—回流污泥浓度设计中取Xr=12000mg/lQ2=342.721000/（0.75×12000）=38.081.8二沉池①中心管面积：设=0.06m/s，采用1个竖流式沉淀池，设计流量0.023：63n②中心管直径：③中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度：设=0.03m/s,=1.35=1.350.7=0.95m。取④沉淀部分有效断面积：设表面负荷，则v=F=⑤沉淀池直径：采用D=7m校核：当D=7.0m，A=39.5m,v=0.36mm/s(在0.3~1.0之间，符合要求)⑥沉淀部分有效水深：设t=2h,63n取。3=34.5=13.5m>7m(D)(符合要求)。⑦校核集水槽出水堰负荷：集水槽每米出水堰负荷为（符合要求）。⑧沉淀部分所需总容积：W=［Q×(C1－C2)×T×100］/KZR(100－P0)=［2000×60×100×2］/［1000×1000×(100－99.5)］=48m3式中C1——进水悬浮物浓度，kg/lC2——出水悬浮物浓度，kg/lKZ——污水量总变化系数，R——污泥容重，kg/m3,取1000kg/m3P0——污泥含水率，%⑨圆截锥部分容积：设圆截锥体下底直径为3.5m，则=（R-r）tan60°=(3.5-2.0)tan60°=5.2m>48⑩沉淀池总高度：设超高及缓冲层各位0.3m,H=式中——超高——中心管淹没深——中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度——缓冲层高——污泥室圆锥部分的高度63n1.9污泥处理构筑物计算1.9.1污泥量计算在污水处理的同时，每日要产生大量的污泥，这些污泥若不进行有效处理，必然要对环境造成二次污染。这些污泥按其来源可分为初沉池污泥和剩余污泥。初沉池污泥是来自初次沉淀池的污泥，污泥含水率较低，一般不需要浓缩处理，可直接进行脱水处理剩余污泥来自UASB和A2/O的好氧池，活性污泥微生物在降解有机物的同时，自身污泥量也在不断增长，为保持好氧池内污泥量的平衡，每日增加的污泥量必须排出处理系统，这一部分污泥被称作剩余污泥。剩余污泥含水率较高，需要先进行浓缩处理。整个工艺剩余污泥总量：W=56+24.29+24.0+38.08+24.0=166.41.9.2污泥浓缩污泥浓缩的对象是颗粒间的孔隙水，浓缩的目的是在于缩小污泥的体积，便于后续污泥处理。常用污泥浓缩池分为竖流浓缩池和辐流浓缩池两种。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥数量较大，需要进行浓缩处理。设计中一般采用浓缩池处理剩余活性污泥。浓缩前污泥含水率为99%，浓缩后污泥含水率97%本设计选用辐流浓缩池进入浓缩池的剩余污泥量为0.0019,采用一个浓缩池①沉淀部分有效面积F=QC/G式中F—沉淀部分有效面积（）C—流入浓缩池的剩余污泥浓度，一般采用10G—固体通量[kg/(•h)],一般一般采用0.8~1.2kg/(•h)Q—入流剩余污泥流量（/h）设计中取G=1.0kg/(•h)63nF=6.9×10/1=69，取F=70②沉淀池直径D=(4F/π)=(4×70/3.14)=9.44m,取10m③浓缩池的容积V=QT式中V--浓缩池的容积()T—浓缩池浓缩时间（h）,一般采用10~16h.设计中取T=15h,V=0.0019×3600×15=103④沉淀池有效水深=V/F=103/69=1.5m⑤浓缩后剩余污泥量Q1=Q×(100-P)/(100-P0)=0.0019×(100-99)/(100-97)=0.00063/s=54.72/d⑥池底高度辐流沉淀池采用中心驱动刮泥机，池底需做成1%的坡度，刮泥机连续转动将污泥推入污泥斗，池底高度：=(D/2)×i式中i—池底坡度，一般采用0.01=(10/2)×0.01=0.05m,设计中取0.05m。⑦污泥斗容积=tgα(a-b)式中H5—污泥斗高度（m）；63nα—污泥斗倾角，为保证排泥顺畅，圆形污泥斗倾角一般采用60°a—污泥斗上口半径（m）；b--污泥斗底部半径（m）设计中取a=4.0m，b=1.0m=tg60(2.0-0.5)=2.6m污泥斗的容积=(1/3)π×(+ab+b)=(1/3)π×2.6×(4+2.0×0.5+0.25)=14.3⑧污泥斗中污泥停留时间T=/3600Q=14.3/54.72×24=6.0h⑨缩池总高度h=++++式中h—浓缩池总高（m）；—超高（m），一般采用0.3m；—缓冲层高度（m），一般采用0.3~0.5m。设计中取=0.3m，h=++++=0.3+1.5+0.3+0.05+2.6=4.75m1.9.3浓缩后分离出的污水量q=Q×(P-Po)/（100-Po）式中Q—进入浓缩池的污泥量（）P—浓缩前污泥含水率，一般采用99%Po—浓缩后污泥含水率，一般采用97%63nq=Q×(P-Po)/（100-Po）=0.0019×（99-97）/（100-97）=0.00131.9.4溢流堰浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=0.0016,设出水槽宽0.25m，水深0.05m，则水流速为0.18m/s溢流堰周长C=π(D-2b)式中D—浓缩池直径（m）b—出水槽宽（m）C=3.14×（10-2×0.2）=30.14m溢流堰采用单侧90°三角堰出水，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格沉淀池有三角堰30.14/0.16=189个每个三角堰流量=0.0016/189=8.5h=0.7h为三角堰水深（m）h=0.0065m，设计中取为0.007m三角堰后自由跌落0.10m，则出水堰水头损失为0.107m1.9.5刮泥装置浓缩池采用中心驱动刮泥机，刮泥机底部设有刮泥板，将污泥推入污泥斗1.9.6排泥管剩余污泥量0.00063，泥量很小，采用污泥管道最小管径DN200mm，间歇将污泥排入储泥池。1.9.7板框压滤机房63n板框压滤机型号过滤面积（）板外尺寸（mm）滤饼厚度（mm）重量（kg）BAS6/3206375×37525825框数（块）滤饼厚度（mm）板数（块）有效容积（L）有效容积（L）3025205075生产厂家：吉林市第一机械厂、无锡通用机械厂空气净化装置污泥脱水过程中有臭味产生，设计中采用木屑和生物碳滤床的方式对空气进行净化。采用三组空气净化器，在每台带式压滤机上部设集气罩，由通气机将臭气送至净化器。构筑物高程布置计算1、污水处理构筑物高程布置在污水处理工程中，为简化计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算：式中——为沿程水头损失，；——为管段长度，；——为水力半径，；——为管内流速，；——为谢才系数。局部水头损失为：式中——局部阻力系数。1、构筑物水头损失63n由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。管渠水力计算见表1-1表1-1污水管渠水力计算表管渠及构筑物名称流量管渠设计参数水头损失（‰）沿程局部合计二沉池至AAO23.153003.10.710.80.03300.033AAO至中沉池23.153003.10.7420.1300.0390.169中沉池至UASB23.153003.10.713.80.04300.043UASB至调节池23.153003.10.733.130.1020.1460.248调节池至初沉池34.723002.50.7310.0960.0590.155初沉池至集水井（泵34.723002.50.710---集水井（泵至进水口34.723002.50.75---3、污水处理高程计算及布置污水处理水力计算以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，沿污水处理流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，同时，还要考虑挖土埋深的状况。计算结果见下表1-2。表1-2构筑物及管渠水力计算表63n序号管渠及构筑物名称（m）水头损失出水、进水跌水损失最低水面标高（m）构筑物水面标高（m）1二沉池至河流-------2.502二沉池--0.3-2.20+2.903二沉池至AAO0.033--+2.933--4AAO-0.3+3.233+3.305AAO至中沉池0.169--+3.469--6中沉池--0.3+3.769+5.107中沉池至UASB反应池0.043--+5.143--8UASB反应池--0.3+5.443+8.709UASB反应池至调节池（泵）0.248--+8.948--10调节池--0.3--+3.5011调节池至初沉池0.155--+3.655--12初沉池--0.3+3.955+5.5013集水井（泵）至初沉池----+5.50--14集水井-------2.5063