5000m~3d畜牧业屠宰废水处理工程设计 121页

’．：繼議：纖霸零．蠻藝普货＇．．一＇．：．户，：．：；；？三—：：＾？钟寺？巧＃砖、、难斬硕壬学位论文薦確，名，議＇、、‘’一－、一？■？－－－－＞、．￣、，！－，、－》＊－Ｖ．．１、１、一，Ｖ．．‘．，一？二’’．＇巧＇＼＇件＇＇片啼中Ａ、Ｖ巧魚．．．＇．、－旁：Ｖ；端巧；鷄鞍供试石Ｘ诗ａ．Ｋ．輪．二说Ｋ立：想辨—載：；；：刻餐如；夺＇啦来扩．鱗雜：，．、，？，？．、Ｖｖ、，－Ｖ、、ｖ．．；＇’＇．鳴令挪如、－．、＇．－、、Ｖ巧＇：；胃餐３５０００＂刀畜牧业屠宰废水处理工程设计雪、＇、’的－．．．；：：誇＜，相＃‘ｖ＇＂＇“．‘＇＇：ｘＸ：濟肾；言‘诵：１麵議＇‘、．＇媒可、．／，苦綱廖．卢＇．—．‘＇為Ｉ‘＇ｉ古、：诗扣骄訂扣＇咬＇；作者姓名：施颖娜每細這杏’心斗、学科专业农业资源利用１？戸：＇、３■、提＇－＞‘指导教师陶雪琴副教授＾巧、奸每綠絲Ｖ、＇＂‘艾绍英硏究员、苗：＾攀祭／－＇—、—＇■—＇冷怒、所在学晓环境科学与工程学院背鷄錢￣￣———－—批７互扣遞懲：＂；运．二论２０１６５货？提交日期月：文，年篇祭一－；＇马哪游誦而給盛鬚．薦志顯麵觀…＇、．＇．＇；，、＇－、．八．．‘，．一，．．、nnnAMaster'sDegreeThesisTheEngineeringDesignof5000m3/dAnimalHusbandrySlaughterWastewaterTreatmentCandidate：ShiYingNaSupervisor：AssociateProf.TaoXueQinResearchprof.AiShaoYingZhongkaiUniversityofAgricultureandEngineeringGuangzhou,Chinan摘要摘要农业资源是人类赖以生存和发展的必要条件和物质基础，现代农业发展的重要目标是高效合理地利用农业资源。畜牧业是农业的重要组成部分，同时，畜牧业的发展也决定着屠宰行业的发展。畜牧业屠宰废水是一种非常典型的高浓度废水，具有“三高”的水质特点：高氨氮浓度，高有机物浓度，高悬浮物浓度，约占全国工业废水排放量的6%。屠宰废水若不进行有效的处理而直接排放，将对水体造成严重的影响。随着人们环保意识的不断提高，屠宰及肉类加工废水的处理已越来越被重视。本工程设计在查阅、收集、分析了大量国内外屠宰废水处理工艺的技术文献和工程实例等基础上，从屠宰废水的排放现状、废水水质、排放标准，以及屠宰废水处理工艺的发展情况和研究现状等方面进行较为详尽的调研。针对屠宰废水的“三高”特征，通过对多种处理工艺的对比分析，提出了ABR+SBR+接触氧化组合工艺处理生猪屠宰废水的设想，该工艺相对于传统工艺的创新思路是将ABR反应器控制在水解和酸化阶段。3/d，废水进水水质：pH=6.5～7.5，BOD本工程设计水量为5000m5=750～1000mg/L，SS=750～1000mg/L，CODcr=1500～2000mg/L，NH3-N=50～150mg/L，废水处理工艺流程：屠宰废水→粗格栅→集水池→水力细格栅→ABR水解酸化池→SBR池→中间水池→接触氧化池→接触沉淀池→回用水池（消毒池）→出水，污泥处理工艺流程：剩余污泥→污泥浓缩池→带式压滤机脱水→最终处理处置。根据相关文献及设计规范，合理选择设计参数，完成各构筑物设计和主要设备选型。生猪屠宰废水经该处理工艺处理后出水达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准（BOD5≤20mg/L，SS≤60mg/L，CODcr≤70mg/L，NH3-N≤10mg/L，大肠菌群数≤3000个/L）。本屠宰废水处理系统污水处理费用合计1.05元/吨水，污泥处理费用合计0.68元/吨水，工艺运行稳定可靠，处理效果好，运行成本较低，经济效益高。本工程设计重点完成了屠宰废水处理工艺各构筑物建筑施工图，设备工艺安装图绘制，包括弹性填料布置和安装图，曝气系统布置和安装图的图纸绘制工作。关键词：屠宰废水；水解酸化；SBR；接触氧化InAbstractAbstractAgriculturalresourceisthenecessaryconditionandmaterialbaseforhumansurvivalanddevelopment.Developingandutilizingagriculturalresourceinarationalwayistheimportantgoalfordevelopmentinmodernagriculture.Animalhusbandryisanimportantpartofagriculture.Andutilizinganimalhusbandryinanirrationalwaywillrestrictthesustainabledevelopmentofslaughteringindustry.Wastewaterfromlivestockslaughterhouseisaverytypicalandhighconcentrationofwastewater.Ithasthewater-qualitycharacteristicsof"threehigh":highammoniaconcentration,highconcentrationoforganicmatter,highsuspendedsolidsconcentration,accountingforabout6%ofthecountry'sindustrialwastewateremissions.Withouteffectivetreatment,Wastewaterfromlivestockslaughterhousewillbedischargeddirectly,whichwillhaveaseriousimpactonthewaterenvironment.Duetotheenhancementoftheenvironmentalprotectionconsciousness,peoplehaspaidmoreandmoreattentionontreatmentofwastewaterfromslaughterandmeatprocessingBasedoncollectionandanalysisofalargenumberofdomesticandforeigntechnicaldocumentsabouttreatmentprocessforwastewaterfromslaughterhouse,thisarticledidadetailedinvestigationfromfouraspects:thestatusquoofwastewateremissions,waterqualityofwastewater,emissionstandard,thetechnicaldevelopmentandresearchsituationofwastewatertreatment.Accordingtothefeaturesof“ThreeHigh”forwastewaterfromslaughterhouse,thisarticleproposedanideathatABR,SBRandcontactoxidationcombinedtreatmentprocesseswastewaterfrompigslaughterhousebythecomparativeanalysisofvarioustreatments.Comparedwithtraditionaltreatment,thecreativityofthistreatmentismakingABRradiatorcontrolledinthestageofhydrolysisandacidification.Inthisproject,designedwater:5000m3/d,wastewaterquality:pH=6.5～7.5,BOD5=750～1000mg/L,SS=750～1000mg/L,CODcr=1500～2000mg/L,NH3-N=50～150mg/L,wastewatertreatmentprocess:SlaughteringWastewater→ThickGrille→Catchbasins→Hydraulicfinegrid→ABRacidhydrolysispool→SBRpool→Intermediatepool→Contactoxidationpond→Contactingsedimentationtank→Reusepool(disinfectionpool)→Effluent,Sludgetreatmentprocess:Sludge→Sludgethickener→Beltfilterpressdewatering→Finaltreatmentanddisposal.Accordingtotherelevantliteratureanddesignspecifications,Selectthereasonabledesignparameters,completionofeachmajorequipmentselectionanddesignofstructures.Thepigslaughteringwastewaterafterthetreatmentprocessandeffluent,witchreachesGuangdonglocalstandards:《Waterpollutantdischargelimits》（DB44/26-2001）secondperiodAstandard（BOD5≤20mg/L,IInAbstractSS≤60mg/L,CODcr≤70mg/L,NH3-N≤10mg/L,Coliform≤3000a/L）.Inthisslaughterwastewatertreatmentsystem,totalcostofsewagetreatmentis1.05yuan/tonwater,Totalcostofsludgetreatmentis0.68yuan/tonwater.It’saStableandreliableprocess,goodTreatmenteffect,Loweroperatingcosts,andhigheconomicefficiency.Therehasseveralkeyinthisdesign.Firstofall,tocompletethevariousstructuresconstructionplansofslaughterwastewatertreatmentprocess.Then,todrawProcessequipmentinstallationdrawing,itincludesaresilientfillerlayoutandinstallationdrawing.Atlast,toarrangeaerationsystemanddrawinstallationdrawing.Keyword:WastewaterfromLivestockSlaughterHouse;HydrolyticAcidification;SBR;ContactOxidationIIIn目录目录第一章绪论...........................................................................................................................11.1设计背景和内容......................................................................................................11.1.1设计背景.......................................................................................................11.1.2设计内容.......................................................................................................21.2设计的基本依据......................................................................................................21.2.1设计原则.......................................................................................................21.2.2法规和标准...................................................................................................3第二章屠宰废水处理基本方法...........................................................................................42.1屠宰废水污染特征..................................................................................................42.2国内外屠宰废水处理发展现状..............................................................................42.2.1化学法...........................................................................................................52.2.2物理法...........................................................................................................62.2.3生物法...........................................................................................................72.2.4深度处理法.................................................................................................132.2.5污泥处理法.................................................................................................152.3本章小结................................................................................................................15第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证............................................................................173.1水质水量分析........................................................................................................173.1.1水质水量变化.............................................................................................173.1.2设计水量.....................................................................................................173.1.3污水水质.....................................................................................................173.2废水处理工艺.........................................................................................................183.2.1预处理工艺.................................................................................................183.2.2生化处理工艺.............................................................................................193.2.3深度处理.....................................................................................................203.3污泥处理工艺........................................................................................................213.3.1预处理阶段.................................................................................................213.3.2楔形预压脱水阶段.....................................................................................213.4处理工艺流程........................................................................................................22IVn目录3.4.1处理工艺流程.............................................................................................223.4.2去除率估算.................................................................................................233.5本章小结................................................................................................................24第四章工程设计.................................................................................................................254.1格栅........................................................................................................................254.1.1设计规范.....................................................................................................254.1.2设计计算.....................................................................................................254.2SBR池.....................................................................................................................294.2.1设计规范.....................................................................................................294.2.2设计参数.....................................................................................................314.2.3设计计算.....................................................................................................324.3集水池....................................................................................................................394.3.1设计规范.....................................................................................................394.3.2设计计算.....................................................................................................394.4ABR水解酸化池.....................................................................................................414.4.1设计规范.....................................................................................................414.4.2设计参数.....................................................................................................424.4.3设计计算.....................................................................................................424.5中间水池................................................................................................................454.5.1设计参数.....................................................................................................454.5.2设计计算.....................................................................................................454.6接触氧化池............................................................................................................484.6.1设计规范.....................................................................................................484.6.2设计参数.....................................................................................................484.6.3设计计算.....................................................................................................484.7接触沉淀池............................................................................................................524.7.1设计规范.....................................................................................................524.7.2设计参数.....................................................................................................534.7.3设计计算.....................................................................................................534.8消毒池.....................................................................................................................604.8.1设计规范.....................................................................................................604.8.2设计参数.....................................................................................................60Vn目录4.8.3设计计算.....................................................................................................614.9污泥处理................................................................................................................634.9.1污泥浓缩池.................................................................................................634.9.2污泥压滤机.................................................................................................644.10本章小结..............................................................................................................65第五章主要经济技术指标及分析....................................................................................685.1污水处理费............................................................................................................685.2污泥处理费............................................................................................................695.3处理费小结............................................................................................................695.4本章小结................................................................................................................70第六章结论与展望.............................................................................................................716.1结论........................................................................................................................716.2展望........................................................................................................................72致谢...............................................................................................................................73参考文献...............................................................................................................................74攻读硕士学位期间取得的研究成果..................................................................................76附录.......................................................................................................................................77VIn第一章绪论第一章绪论1.1设计背景和内容1.1.1设计背景农业资源是人类生存和发展所需的必要条件和物质基础，合理开发与利用农业资源是经济持续发展的前提条件(赵悦，2014)。现代农业发展水平受农业资源利用效率的直接影响，为了能够建立一个完整的农业资源利用体系，人类需要高效合理地利用农业资源，这也是现代农业发展的重要目标。依据《国务院机构改革和职能转变方案》《国务院办公厅关于加强农产品质量安全监管工作的通知》（国办发[2013]106号）要求，农业部门需承担禽畜屠宰行业管理和屠宰环节质量安全监管的职责(《禽畜屠宰管路条例（草案）（征求意见稿）起草说明》，2014)。农业是我国国民经济的基础，畜牧业作为农业的重要组成部分，因此农业健康是当代畜牧业可持续发展的希望所在（农业健康是当代畜牧业可持续发展的希望所在，2015）。在一定程度上，畜牧业的发展决定了屠宰行业的发展。畜牧业屠宰废水是我国比较大的工业废水之一，约占我国工业废水排放量的6%(李慧等，2012)，具有水量小而分散的特点（周媛媛，2008）。屠宰厂（场）一般是一家具备禽畜产品的收购、运输、圈养、屠宰、产品加工等多功能的企业。其屠宰废水主要来自厂房地坪冲洗、割解、胴修等工艺，废水含有大量的血类污染物、油块和油脂、毛、肉屑和骨屑、内脏杂物、未消化完全的食物和粪便等污染物，以及大肠杆菌和链球菌等与人体健康有关的致病细菌。屠宰废水如果不经过处理直接排入江河、湖畔、海洋、水库和稻田等水域，会使受纳水体发生富营养化现象，导致水中的水生生物（特别是藻类）获得氮、磷等丰富营养物质后产生大量的繁殖，消耗水体中的溶解氧。由于水体中缺氧，直接对生物植物的生存产生威胁；屠宰废水排入稻田，使禾苗大量繁殖、倒状，从而严重影响了稻谷的产量；屠宰废水排入内海，由于大量藻类繁殖，对捕捞业产生一定的影响；还会使水底沉积的有机物质在厌氧条件下发生分解而产生NH3等臭味气体，使水体变黑，恶化了水质。随着人们环保意识的不断提高，屠宰及肉类加工废水的处理已越来越被重视。因此，屠宰废水必须进行处理达标后排放，对于农业水资源环境保护有着重要的意义。1n仲恺农业工程学院硕士学位论文1.1.2设计内容本项目地址位于广东省某城市屠宰厂（场），本废水处理设施为新建工程，根据该屠宰厂（场）提供的当前禽畜屠宰、加工、交易等的经营规模及今后发展规模等信息，确定本屠宰厂（场）每天屠宰量为10000头猪，根据《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》中P3页表1可知猪的屠宰单位动物废水产生量为0.5-0.7m3/头，本设计取值0.5m3/头，因此本次工程设计的设计水量为Q=10000×0.5=5000m3/d。类比同类型废水的综合统计调查情况，确定本项目废水处理的进水水质：pH=6.5～7.5，BOD5=750～1000mg/L，SS=750～1000mg/L，CODcr=1500～2000mg/L，NH3-N=50～150mg/L，P=20～40mg/L处理后出水需达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准（BOD5≤20mg/L，SS≤60mg/L，CODcr≤70mg/L，NH3-N≤10mg/L，P≤0.5mg/L，大肠菌群数≤3000个/L）。并且完成本屠宰废水处理工艺构筑物建筑施工图和工艺安装图的图纸绘制工作。1.2设计的基本依据1.2.1设计原则1)贯彻执行国家有关农业水资源环境保护的政策，按照国家颁布的有关法规、规范及标准进行设计；2)污水处理设施的规划布置充分考虑与厂区原有构筑物、建筑物相协调；3)认真贯彻国家关于农业水资源环境保护工作的方针政策，精心编制，做到技术先进、经济合理、安全实用、质量可靠；4)根据统一规划和分期建设的原则，统筹兼顾近期和远期的工程内容，以近期工程为主，考虑远期工程的发展；5)因地制宜地根据客观实际，在保证处理效果达标排放的前提下，污水处理设施选用工艺实用有效，处理效果好，操作管理简单，运行稳定可靠，占地面积少，工程投资节省以及运行成本低；6)选用性能可靠、效果好、能耗低、维修简单的国内先进设备；7)妥善处理污水处理过程中产生的污泥，避免二次污染；8)在工程设计中优先考虑下列三项因素：处理效果、运行成本、工程投资。2n第一章绪论1.2.2法规和标准1、由国家所颁布的有关防治畜牧业屠宰废水污染方面的法规如下：1)《中华人民共和国农业法》2)《中华人民共和国畜牧法》3)《农业政策与法规》4)《中华人民共和国环境保护法》5)《中华人民共和国水污染防治法》6)《中华人民共和国水法》7)《中华人民共和国水污染防治法实施细则》8)《建设项目环境保护管理办法》9)《建设项目环境保护设计规定》10)《水污染物排放许可证管理暂行办法》11)《污水处理设施环境保护监督管理办法》12)《饮用水源保护区污染防治管理办法》2、为具体执行上述法规、国家还颁布了以下等标准、规范：1)广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）2)《肉类加工工业水污染物排放标准》（GB13457-92）3)《污水综合排放标准》（GB8978-1996）4)《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）5)《室外排水设计规范》（GB50014-2006）6)《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7)《给水排水工程结构设计规范》（GB50069-2002）8)《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）9)《泵站设计规程》（GB/T50265-2010）3、本设计在严格遵守以上法规和规范的前提下，主要参考的手册有：1)《给水排水设计手册》（第二、五册），中国建筑出版社2)《排水工程》（第四版下册），(张自强林容忱主编)，中国建筑工业出版社，20003)《给水工程》（第四版），(严熙世范瑾初主编)，中国建筑工业出版社，19994)《城市污水厂处理设施设计计算》（崔玉川刘振江等主编），化学工业出版社，20133n仲恺农业工程学院硕士学位论文第二章屠宰废水处理基本方法2.1屠宰废水污染特征近几年来，随着我国农业经济的不断发展，畜牧屠宰业的规模不断扩大，屠宰废水的排放量不断增多。畜牧业屠宰废水是我国非常典型的工业废水之一，该废水具有“三高”的水质特点：氨氮浓度高，有机物浓度高，悬浮物浓度高（张浩，2009）。这些大量的“三高”废水若不进行有效的处理处置而直接排放，将对受纳水体造成严重的影响。因此，科学和有效地解决屠宰废水的处理处置问题成为实现我国畜牧屠宰业经济可持续发展和环境保护的重要目标（谷勇峰，2013）。一般屠宰的生产工艺流程：屠宰—烫毛—剥皮剖解—清理内脏—冷藏或外运（金玉、等，2015）。屠宰废水主要由待宰区排放的禽畜栏圈冲洗水、屠宰车间的含血污和禽畜尿液、粪便的地面冲洗水、烫毛时排放的含有大量猪毛发的高温废水、解剖车间排放的含有肠胃内溶物的废水、猪只运输车辆清洗水和少量的生活污水等组成。屠宰废水中含有大量血脂、油块、猪皮、猪毛发、碎肉、内脏物质、未消化完全的食物以及尿液粪便等污染物（薛爱轩和王小红），其悬浮物浓度高，废水呈红褐色并伴有明显的腥臭味，是一种非常典型的中高浓度有机废水（潘登等，2013）。该废水中一般不含有重金属和有毒化学物质。屠宰废水中含有大量的蛋白质和油脂（周江等，2008），含盐量也比较高，同时还含有大肠杆菌、链球菌、病毒、阿米巴孢囊等与人体健康有关的病原体。其中由于以溶解态和非溶解态存在的蛋白质、脂肪和碳水化合物等物质的存在，导致屠宰废水含有高浓度的SS、CODcr、BOD5、氨氮、油脂和色度等。因此，屠宰废水处理的污染物主要是溶解和非溶解的蛋白质、脂肪和碳水化合物等有机物。通过分析屠宰废水水质得知，该类废水的BOD/COD比值较高，一般为0.5左右，同时该类废水含有可供微生物生长和繁殖的氮、磷等多种营养物质，因此适合采用生化处理。2.2国内外屠宰废水处理发展现状我国从50年代开始考虑研究屠宰废水的处理方法，到70年代仍然以一级处理为主，从80年代开始，新的处理技术才逐渐被开发和应用，处理程度也不断地提高（于凤和陈洪斌，2005）。目前，国内工程案例大多采用Up-flowAnaerobicSludgeBed（UASB）这一类常规工艺，而国外则更倾向于二代厌氧反应器的研发，其发展的重点不再是简单的改进厌氧工艺，而是更加倾向于有机废水的沼气转化等方面的研究（童兴无，2014）。目4n第二章屠宰废水处理基本方法前一些发达国家已经开始进行屠宰废水中蛋白质的回收，从而降低屠宰废水浓度，减轻了后续处理的压力。虽然国内外的屠宰废水处理工艺存在一定的差异，但其很多的核心工艺都是生物处理法。屠宰废水中含有很高的SS、CODCr、BOD5、氨氮、油脂和色度等，由于好氧微生物对色度去除率一般在50%左右，处理效果较低，给处理增加了难度，因此当出水色度要求较高时，需辅以化学或物理等处理工艺。目前，国内外大部分采用生化处理法或以生化处理为主加以物化的组合工艺来处理屠宰废水。2.2.1化学法目前，屠宰废水处理常用的化学法有水解法和混凝处理法，化学法常用于屠宰废水处理的预处理阶段。1、水解法有碱性水解和酶水解这两个处理方法：该方法主要通过碱性物质或酶水解来减少屠宰废水中的脂肪颗粒，提高屠宰废水的可生化性。1）可水解物质在碱性环境下的水解反应称之为碱性水解法，例如CO32-+H2O=HCO3-+OH-；2）利用脂肪酶的催化作用使油脂进行水解的方法称之为酶水解法，酶的作用是在常压和室温条件下进行，因此可以节约投资和降低生产成本。但是水解法也有缺点，它将对废水中pH值造成影响，导致后续的生物处理法难以正常运行。2、混凝处理法：通过投加一定浓度的化学药剂，使废水中各种颗粒发生沉降、胶体脱稳，并且能够去除部分溶解性污染物，能在很短的时间内消减污染负荷。目前市场上混凝剂的种类繁多，常用的主要有含有无机的铁系和铝系的高价金属盐类和有机高分子聚合物，近几年来还出现了一些复合型无机--有机混凝剂（陈立杰等，2003）。对国内常用的铁、铝及铁铝复合型混凝剂对屠宰废水处理效果进行系统性的研究，发现聚合硫酸铁（PFS）与助凝剂（MZ）一起配合使用时处理效果较好，脱色率能达90%，CODcr的去除率也能达89%（李亚峰和陈思荣，1995）。混凝剂用量与COD去除率的关系如图2.1所示。国外屠宰废水混凝处理研究的一个方向是水体中混凝剂的毒性研究。虽然混凝处理法能够有效地降低影响屠宰废水中浊度和色度的胶体物质，但是同时也增加了水体中溶解性化学需氧量（SCOD）的含量。5n仲恺农业工程学院硕士学位论文图2.1混凝剂用量与COD去除率的关系（毛佩文和于翔，2002）2.2.2物理法通过物理作用分离和回收屠宰废水中呈悬浮状态不溶解的污染物（包括油膜、油块和油珠）的废水处理方法，可分为离心分离法、重力分离法和筛滤截留法等。重力分离法的处理工艺有：沉淀、上浮（气浮）等。美国专利在1905年刊出了加压溶气技术后，H.Norris在1907年发明了喷射溶气气浮技术（董守旺，2014）。离心分离法处理工艺使用的处理装置有水旋分离器和离心分离机等。筛滤截留法有两种处理工艺：过滤和格栅筛网截留，前者使用的是微孔过滤机和砂滤池等，而后者使用的是格栅、筛网等处理设备。以热交换原理为基础的处理法也属于物理处理法，其处理工艺有蒸发、结晶等。物理法一般用于屠宰废水处理的预处理阶段。屠宰废水的预处理是整个系统能否有效运行的关键。屠宰废水包含有大量的猪毛发、肉屑、骨屑、内脏杂物、未完全消化的食物和粪便等固体污染物，导致废水中固体悬浮物（SS）高达1000mg/L，该类悬浮物属于易腐化的有机物，必须进行及时的拦截，一方面可以防止后续管道、水泵等设备的堵塞，另一方面即时清理可以避免悬浮于水体内的有机质固体腐化后溶入废水中而成为溶解性有机质，导致屠宰废水内的CODcr、BOD5等浓度的提高。一般屠宰废水预处理工艺有两种主要处理方法：气浮和筛滤（过滤孔径1～5mm），其中气浮法主要运用于废水量较小的废水处理系统，其缺点主要是设备运行和维修复杂、不易管理、运行成本较高、卫生条件差等；筛滤则主要是废水量较大的禽畜屠宰废水的预处理采用的方法，管理容易方便，运行稳定。另外在筛滤机前需要设置清捞池、粗格网（50×5mm）、粗格栅（20mm）等保护处理设施。6n第二章屠宰废水处理基本方法2.2.3生物法从现有的情况看，我国禽畜屠宰废水生物处理方法中主要采用接触氧化法和表面加速曝气法。此外，一些生物处理方法（如：射流曝气活性污泥法、鼓风曝气活性污泥法、生物转盘等）也有应用，而生物流化床目前还处于试验性应用阶段。为了探求高效率、低能耗、低投资的屠宰废水处理新技术，通过大量的试验研究厌氧法与好氧法的结合方面而获得了很大的成功。此时与好氧处理方法结合的厌氧处理已不是单纯的厌氧消化，它不再是只发生水解和酸化作用。屠宰废水中的有机物主要是蛋白质和脂肪这一类大分子长链有机物，该类物质难以被一般的好氧菌直接利用，在其生物降解过程中，一般先通过酶的作用分解成氨基酸和碳水化合物等小分子有机物后才能被好氧菌直接利用，因此酸化水解工艺的设置是非常有必要的。这一流程的另一大特点是，厌氧工艺较长的固体停留时间有利于污泥厌氧消化，从而降低整个系统的剩余污泥量。因此，厌氧+好氧组合处理工艺中的厌氧工艺可以改善废水的可生化的性能，吸附和降解一部分有机物，有利于后续好氧工艺的处理。2.2.3.1厌氧生物处理法厌氧生物处理法是利用专性厌氧菌和兼性厌氧菌将废水中大分子有机物分解为小分子有机化合物，进而转化为甲烷和二氧化碳等气体产物的有机废水处理方法。该方法分为两个阶段：酸性消化和碱性消化。在酸性消化阶段：由产酸菌分泌的外酶作用，将大分子有机物变成简单的有机酸和醇类、醛类、氨和二氧化碳等；在碱性消化阶段，酸性消化的代谢产物在甲烷细菌作用下进一步分解成甲烷和二氧化碳等构成的生物气体。1、升流式厌氧污泥床（UASB）升流式厌氧污泥床（UASB）是1977年起源于欧洲荷兰（李冀伟，2015）。Sayed作为UASB工艺研究的代表人物早在上个世纪90年代开始着手研究UASB应用于屠宰废水，通过研究发现UASB反应器中含有的絮状污泥对悬浮颗粒和胶体有比较好的去除效果，COD去除率达70%。升流式厌氧污泥床（UASB）由三部分组成，即污泥反应区、气液固三相分离器（包括沉淀区）和气室。在UASB底部污泥层内存留着大量的厌氧污泥具有良好的沉淀性能和凝聚性能。废水从UASB厌氧污泥床的底部进入与污泥层中厌氧污泥进行充分混合接触，废水中的有机物被污泥中的微生物分解而转化为甲烷、二氧化碳等生物气体（沼气）。生物气体以微小气泡形式不断释放出来，微小气泡在上升过程中不断进行合并，从而逐渐形成较大的气泡，由于生物气体的搅动在污泥床上部形成一个污泥浓度比较稀薄的污泥和废水一起上升进入三相分离器，生物气体当碰到分离器下部的反射板时，在反射板的四周折散，从而穿过水层进入气室，用导管导出集中在气室7n仲恺农业工程学院硕士学位论文的生物气体，固液混合液经过反射后进入三相分离器的沉淀区，废水中的污泥发生絮凝，固体颗粒逐渐增大，并发生重力沉淀。沉淀在斜器壁上的污泥沿着斜器壁滑回到厌氧反应区，使厌氧反应区积累大量的污泥，与污泥分离后的处理废水从沉淀区溢流堰上部溢出后排出污泥床。升流式厌氧污泥床工艺因为具有厌氧过滤以及厌氧活性污泥法的双重特点，成为能够将废水中的污染物转化为沼气的一项再生清洁能源技术。对于不同含固量的废水，该技术适应能力强，且其结构、运营维护和操作管理都比较简单，造价也相对来说比较低，技术成熟，所以越来越受到废水处理行业的重视，并且得到广泛的应用。2、厌氧折流板反应器（ABR）厌氧折流板反应器（ABR）是一类新型高效的厌氧反应器，在20世纪80年代初，美国斯坦福大学的McCarty和Bachman等人在厌氧生物转盘反应器的基础上研究改进和发展的（谢瑞英等，2007）。该工艺使用一系列垂直安装的折流板，将反应器分隔成多个串联的反应室，每个反应室都可以看成是一个相对比较独立的升流式厌氧污泥床系统（UASB）。反应器中厌氧微生物在不同隔室内呈现出良好的种群分布和处理能力，不同隔室内生长着适应流入该隔室的废水水质情况的优势微生物种群，从而有利于形成良好的微生物种群系统。这种微生物种群逐室变化，从而得以良好地生长，并使废水中污染物得到逐室转化并在各司其职的微生物种群的作用下得到稳定的降解。这是一种混合型复杂水力流态厌氧处理工艺。因此ABR反应器的水力流态更接近推流式。ABR由于对废水中固体较强的截留能力和微生物种群的合理分布使其具有较强的抗冲击负荷能力。该系统里的微生物保持较高活性，从而保证污水得到较好的处理，部分COD在这里得到去除，同时难生物降解的大分子物质被分解为易被生物降解的小分子物质，可生化性得到提高，更利于后续好氧生物处理系统的稳定有效运行，该工艺适用于多种环境条件（如水质情况的变化），在温度为10～55℃内均可稳定运行。虽然在结构上，ABR可以看成是多个UASB反应器简单串联的处理方法，但是在工艺上与单个UASB有着显著的不同（黄永恒等，1999）。1)UASB可近似看成是一类复杂混合型反应器，而ABR反应器则是一类复杂混合型水力流态的反应器；2)UASB反应器中酸化和产甲烷这两类不同的微生物相互交织在一起，导致各自不能很好的利用自身的优势来处理废水。而ABR反应器在各个反应室内的微生物是逐级递变的，在最适宜的环境条件下酸化和产甲烷这两大类厌氧菌群能够各自很好地生长，且递变的规律和底物降解的过程协调一致，从而保证相应的微生物相互作用的最佳活性，提高系统的处理效果和运行的稳定性；3）UASB对水质和负荷突然变化较敏感，耐冲击力稍差。而ABR反应器适用于多种环境条件，耐冲击力强。8n第二章屠宰废水处理基本方法清华大学的黄永恒通过比较分析了分阶段多相厌氧反应器(SMPA)和ABR反应器的性能特点，认为ABR反应器更好地实现了SMPA反应器的核心思想，是一种很具有发展前途的高效厌氧反应器。总的来说，ABR反应器具有结构简单、低能耗、强抗冲击负荷能力、高处理效率等一系列优点。2.2.3.2好氧生物处理法利用好氧及兼性微生物在有氧气存在的情况下进行生物代谢以及降解有机物，使其稳定化和无害化的处理方法。目前国内外大部分污水处理工程中，常用的好氧生物处理方法有传统活性污泥法、SBR法和接触氧化法等。1、传统活性污泥法传统活性污泥法是废水生物处理系统的传统方式。废水和回流污泥一起进入反应池中，废水在池内呈推流形式流动，经历了第一阶段吸附和第二阶段代谢的完整过程，活性污泥也经历了对数增长期、衰减增长期和内源呼吸期的完整周期。传统的污水处理主要是以去除有机污染物和悬浮物为目标，并不考虑氮磷的去除（赵立春，2005）。传统活性污泥法COD和BOD5去除率可达80%和90%左右，单纯经过活性污泥法处理的出水水质难以达到废水的排放标准（董阔，2013）。我国现有的传统活性污泥法污水处理厂能去除COD和BOD等污染物，而往往不具备氮的去除能力（周增炎和高廷耀，2003）。2、SBR法序批式活性污泥处理法SBR（SequencingBatchReactorActivatedSludgeProcess）是一种以间歇曝气的方式来运行的活性污泥废水处理技术。其与传统活性污泥废水处理工艺不同的是：SBR法采用的技术在时间上分割的操作方式代替空间上分割的操作方式，非稳定生物化学反应代替稳态生物化学反应，静置的理想沉淀代方式替传统的动态沉淀方式。SBR法的主要特点是在运行上的有序和时间上的间歇操作，无污泥回流。SBR工艺的整个运行周期分为五个基本工序：进水、反应、沉淀、出水和闲置，该五个基本工艺都在一个设有曝气或搅拌的反应器内依次进行。在SBR反应器内预先培养一定量的活性污泥，在有氧存在的情况下，当废水进入该反应器与活性污泥充分混合接触时，活性污泥中的微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，在将有机物降解的同时也使微生物的细胞增殖。当微生物细胞物质与废水沉淀分离后，废水即得到有效的处理。在处理过程中，这种操作周期周而复始地循环运行，从而实现污水处理的目的。SBR法采用间歇进水和间歇排水的运行方式，使其能够在一定程度上起到均衡水质、水量的作用，具有一定的调节功能。通过供气、搅拌系统和自动控制方式的设计来选择适当的闲置期时间，从而可以将SBR工艺与调节工艺、水解酸化工艺三者合建在一起，从而节约投资与运行管理费用。9n仲恺农业工程学院硕士学位论文SBR工艺优越性：1）简单的工艺流程，灵活的运转，基建费用低；2）处理效果良好，出水可靠；3）具有较好的除磷脱氮效果；4）氧化、沉淀过程在一体池内完成，无需污泥回流，具有节能效果；5）对水质水量变化的适应性强。林州市民生食品有限公司屠宰废水处理工艺采用SBR法，经SBR法处理后出水水质如表2.1所示。该运行结果表明：SBR生化处理工艺对屠宰行业的高浓度有机废水污染物具有良好的去除处理效果，使有机废水处理后可以正常稳定的达标排放，有利于整个屠宰行业的环境管理和可持续发展的目标（殷宾翠和申志睿）。表2.1进出水质浓度进口出口项目去除率浓度范围（mg/L）控制浓度范围（mg/L）SS1000-500070-10096%BOD5750-100030-5092%CODcr1300-160090-12091%动植物油50-200≤2090%氨氮40-150≤2090%pH6.2-7.26.0-8.53、接触氧化法接触氧化法是具有活性污泥法和生物膜法特点的一种新型废水生化处理方法。在接触氧化池中利用悬浮污泥及生物膜对有机物进行降解，并将NH+-N3-N转化为NO2和NO+-N。接触氧化池在有氧存在的情况下，借助好氧微生物（主要是好氧菌及兼3性菌，包括兼性微生物）的作用来进行，废水中的溶解性有机物透过细胞壁和细胞膜为细菌所吸收，先附着在细菌体外的固体和胶体的有机物，被细菌所分泌的外酶分解为溶解性物质后渗入细胞。细菌通过自身的新陈代谢活动：氧化、还原、合成等过程，把一部分被吸收的有机物氧化分解成简单的无机物，并释放出供细菌生长、活动所需要的能量。细菌把另一部分有机物转化成为生物所必需的营养物质，组成新的细胞物质，从而使细菌得到逐渐生长繁殖。其它的微生物摄取营养后，在它们体内也发生相10n第二章屠宰废水处理基本方法同的生物化学反应。在细菌生长繁殖过程中，除了吸入体内的一部分有机物被氧化分解并释放出能量外，还有一部分细菌的细胞质也在进行氧化分解的同时释放出能量，被称为自身氧化或内源呼吸。当有机物充足时，细胞质会大量合成使内源呼吸不显著；当有机物几乎耗尽时，内源呼吸就会成为供应能量的主要方式，最后细菌将由于缺少能量而导致死亡。北京大发正大有限公司肉食品加工厂采用二级接触氧化工艺处理屠宰废水，运行实践证明，处理系统在COD长期超负荷运行情况下，能够保持较好的稳定的处理效果，COD去除率大于98%（赖胜军和黄庆添，2004）。说明生物接触氧化工艺具有很强的耐冲击负荷能力，能够在很大范围内对COD保持较好的去除能力（韩春威和王金龙）。生物接触氧化法出水水质稳定、净化效果好、污泥不需回流也很少发生膨胀现象。长时间的曝气，会使部分污泥自身氧化，即污泥发生隐性生长，使剩余污泥量大大减少，从而避免和减少了二次污染和污泥处理的费用（赵军，2003）。2.2.3.3组合工艺处理法实际应用中，往往单一的处理工艺已经无法达到污水的排放标准，我们通常对污水处理采取多种方法联合使用，已取得更好的处理效果。1、折流板厌氧反应器（ABR）+循环活性污泥系统（CASS）1969年Goronszy教授将生物选择器与SBR工艺进行有机结合，成功地研究开发了CASS工艺，1984年和1989年分别在美国和加拿大取得循环式活性污泥法工艺的专利（孙大群等，2012）。CASS工艺是将生物选择器和序批式活性污泥法的原理有机地结合在一起，是一种在一个分建或合建式的生物选择器内，以序批式曝气--非曝气方式运行的充--放式间隙活性污泥处理工艺，并且是在其他的循环活性污泥技术的基础上发展起来的（潘宇，2012）。通过比较CASS工艺和传统活性污泥处理工艺得出其具有以下特征：1)无需二沉池和刮泥系统；2)生物选择器根据生物选择原理而设置，有利于反硝化作用和磷的释放，并且抑制了丝状菌的大量繁殖，从而增强系统运行的稳定性；3)较强的水质、水量适应能力；4)根据生物反应动力学原理，使废水在反应器各区间呈现整体推流而在各区内为完全混合的复杂流态，不仅能够保证了稳定的处理效果，而且有利于提高容积利用率；5)厌氧--缺氧--好氧--缺氧--厌氧的相互交替的序批式方式运行，使其具有良好11n仲恺农业工程学院硕士学位论文的脱氮除磷的处理效果。广东省某食品公司采用ABR+CASS工艺处理4000m3/d屠宰废水。ABR池设计容积负荷为4kgCOD/(m3.d)，HRT为10.77h，反应池总容积为1800m3，分2座，并联运行。CASS池设计池容为3000m3，分2池依次交替运行，单池容积为1500m3，MLSS=4000mg/L，污水负荷为0.08kgBOD5/（kgMLSS.d）。经当地环保部门检测，废水处理站出水达到广东省地方标准以及《肉类加工工业水污染排放标准》（GB13457-1992）一级标准（易兆青等，2007）。通过综合对比国内外屠宰废水处理工艺采用的相关处理技术，得出厌氧处理工艺采用折板厌氧反应器（ABR），具有简单结构，水力条件良好、初次启动容易、有机物去除率高、处理效果稳定等优点；好氧处理工艺采用循环活性污泥系统（CASS），其具有较少的工艺投资，较低的运行费用、灵活的运行方式、较高的处理效率、良好的脱氮除磷效果等优点。该组合工艺已经成功应用于工程实践，具有十分良好的环境和经济效益（邓晓钦，2005）。2、水解酸化+好氧组合工艺水解酸化工艺，就是使厌氧反应阶段只发生水解和酸化这两个阶段的废水处理技术：①水解阶段：水中微生物依靠酶的作用来完成生物催化氧化反应，把大分子物质降解为小分子物质和水溶物；②酸化阶段：酸化菌再将小分子物质分解为更为简单的化合物质后将其分泌到细胞外，主要产物有乳酸、醇类、挥发性脂肪酸等（许振田，2011）。国内外的专家学者利用水解酸化工艺进行了各种如市政、印染、纺织、酿酒、焦化、造纸、化工、制药、屠宰等行业废水处理的研究与实践，并且取得了丰富的研究成果（沈耀良和王宝贞，1999）。研究对比水解酸化+生物接触氧化工艺和水解酸化+SBR工艺对屠宰废水处理效果，发现：水解酸化最佳水力停留时间为8～10h，进水COD浓度为480～1457mg/L时，适宜的COD容积负荷在2.91kg/(m3.d)左右，在此运行条件下，水解酸化处理法对COD去除率较高，可达到50%左右，COD去除率随着容积负荷的增大而提高，水解酸化具有一定的耐抗冲击负荷能力。生物接触氧化工艺处理屠宰废水的最佳水力停留时间为14～16h，溶解氧值在3.45mg/L左右，有机物容积负荷在0.92～1.36kgCOD/(m3.d)之间，在此运行条件下，生物接触氧化对COD和NH3-N去除率达90%以上。SBR工艺处理屠宰废水的最佳污泥浓度是4000～5000mg/L，每个周期的曝气时间以7～8h为宜，最佳的污泥负荷在1.98kgCOD/(kgMLSS.d)左右，在此运行条件下，SBR对COD和NH3-N去除率达90%以上。通过研究表明SBR工艺对COD和NH3-N的去除效率略高于生物接触氧化工艺。水解酸化+SBR组合工艺对COD的去除效率要好于水解酸化+生物接触氧化组合工艺。水解酸化+好氧组合工艺对屠宰废水具有良好的处理效果，系统稳定性好，对水质水量变化具有很强的缓冲能力（韩春威，2007）。12n第二章屠宰废水处理基本方法本人在环保公司从事屠宰废水处理设计工作，参与的屠宰废水处理项目有500m3/d福建省泉州万香源牲畜屠宰有限公司、350m3/d福建省长乐市食品有限公司、1000m3/d广东省清远市万安食品有限公司、500m3/d广东省阳江市公用肉类食品有限公司、4000m3/d广东省深圳市中龙食品有限公司和3000m3/d广东省广州食品企业集团有限公司孔旺记肉业食品分公司等。其中3000m3/d广东省广州食品企业集团有限公司孔旺记肉业食品分公司采用的屠宰废水处理组合工艺为“水解酸化+SBR+接触氧化”，2015年9月对出水水质进行检测得出：COD浓度为22.5mg/L、BOD5浓度为9.65mg/L、NH3-N浓度为0.742mg/L，出水水质达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准。2.2.4深度处理法屠宰废水中不但存在着大量细菌，并常含有病毒、阿米巴孢囊等病原体，与人体健康及周边环境的动植物的健康息息相关，它们通过一般的废水处理过程还不能被完全灭绝。为保证总出水安全，防止疾病的传播，保证周边居民的健康，污水处理后段常需设置深度处理工艺，较常用的污水深度处理可采用最终的沉淀池后设置消毒池。污水消毒是废水处理系统中杀灭有害的病原微生物的必要、有效的水处理方法。常用的消毒处理方法有：臭氧法、紫外线法、次氯酸钠法、二氧化氯法等消毒方法。2.2.4.1臭氧法德国化学家在1840年发明了臭氧技术，在1856年该技术被用于水处理消毒行业。臭氧技术是一种既古老又崭新的技术，臭氧本身是一种强氧化剂，灭菌过程属生物化学氧化反应。在饮用水处理中被越来越多地应用臭氧消毒代替氯消毒的方法。臭氧灭菌有以下3种形式：1）臭氧能够将细菌内的葡萄糖所需的酶氧化分解，使其灭绝死亡。2）臭氧能够直接与细菌、病毒作用，破坏其细胞器、DNA（脱氧核糖核酸）和RNA（核糖核酸），破坏细菌的新陈代谢，导致细菌死亡。3）臭氧通过细胞膜组织后侵入到细胞内部，作用于脂蛋白和脂多糖，使细菌发生畸变而溶解死亡。臭氧应用于屠宰废水处理中还有另一种作用，通过往屠宰废水中加入臭氧可以达到去除氨氮的效果。臭氧是最强氧化剂之一，该氧化还原电位仅亚于氟，处理效果约是氯的1.5倍。因此，臭氧氧化分解废水中的氨氮，最后生成氮气和水。另外，臭氧由于其强氧化性，还可氧化分解屠宰废水中的大部分有机物质，从而降低废水中的COD和BOD5（郭志斌，2010）。但由于无论国内还是国外臭氧的水溶解装置的效率一般都不高，结构复杂，而且13n仲恺农业工程学院硕士学位论文成本昂贵，所以一般不普遍应用于屠宰废水处理中。2.2.4.2紫外线法紫外线杀菌消毒法是利用适当波长的紫外线破坏微生物机体细胞中的DNA或RNA的分子结构，导致生长性细胞和再生性细胞的死亡，达到杀菌消毒的效果。人类早在1878年就发现了太阳光中的紫外线具有杀菌消毒的作用（张辰等，2004）。但是紫外线法的缺点是如果微生物没有接受到足够的紫外线照射，有些微生物可以修复其受到的损伤。2.2.4.3次氯酸钠法次氯酸钠是一种很强的氧化剂，它能够破坏生物体内的蛋白酶，有很强的灭菌和漂白作用。次氯酸钠发生器由以下部分组成：溶盐装置、电解装置、储液槽、电解电源等（董克忠，2003）。次氯酸钠消毒法目前主要应用于医疗含菌废水、游泳池水及饮用水的消毒和冷却循环水的除垢等。2.2.4.4二氧化氯法英国化学家HumphryDavy在1811年首先发现了二氧化氯。国外大量的实验研究结果显示，二氧化氯是安全、无毒、无“三致”效应（致癌、致畸、致突变）的消毒剂，而且在消毒过程中也不会与有机物质发生氯代反应而生成可产生“三致”作用的有机氯化物或其它有毒类物质。二氧化氯法的优点：1）广谱性：二氧化氯能杀死病毒、细菌、真菌、原生生物、藻类和各种孢子以及孢子形成的菌体；2）高效性：在0.1ppm下能够杀灭所有的细菌繁殖体和许多致病菌，在50ppm下能够完全杀灭细菌繁殖体、噬菌体、肝炎病毒和细菌芽孢；3）受温度和氨的影响较小：在低温和较高温度下杀菌效果能力基本一致；4）pH适用范围广：能够在pH2～10范围内保持很高的杀菌效果；5）安全无残留：不与有机物质发生氯代反应，不产生“三致”物质和其它有毒物质；6）对人体无刺激：低于500ppm时，其影响可以忽略，在100ppm以下对人没有任何影响。由于二氧化氯本身以及它的分解产物均有很强的氧化性，因此，它不仅能够氧化分解许多还原性无机物，而且也能破坏许多有机物，比如氧化酚、葸、胺和许多稠环化合物以及有机色素，所以，二氧化氯在工业废水处理方面得到了广泛的应用（冯淼和崔亚伟，2012）。14n第二章屠宰废水处理基本方法2.2.5污泥处理法2.2.5.1污泥处理方法污水的生化法处理通常产生较大量的污泥，对于污水处理产生的剩余污泥，需要稳定化、减量化、无害化、资源化。生物处理的有机废水所含的其他物质较少，基本均为构成生物有机体的有机质，故产生的污泥基本稳定、无害；对于污泥减量，处理系统产生的剩余污泥含水率通常高达99.3%-99.4%，可首先采用重力浓缩池，对处理系统产生的剩余污泥进行浓缩减量，重力浓缩池经济可靠，运行管理方便。污泥经浓缩后再进一步实现减量化或资源化处理处置。若场地允许，可采用干化场，日晒干化处理，干化后的污泥可用作有机肥料生产，或作为花圃培植辅料，也可考虑焚烧或土地填满或混合作为建筑材料使用等方式进行处理处置。但采用日晒干化，需要的土地面积较大，且对日照时间长短及温度等有一定要求。另外也可考虑如污泥压滤机等污泥浓缩设备，进一步浓缩实现污泥减量后外运处理处置，此类污泥处理设备占地较干化场少，但运行成本较高。通过机械方式进行脱水，脱水设备有板框式压滤机，带式压滤机，叠螺脱水机等，虽然能耗较高、运行费用较大，但是操作简便、周期较短。2.2.5.2剩余污泥处理据统计，污泥处理的投资成本占污水处理厂总成本的12%～30%，运行成本占污水处理厂总运行费用的20%～50%（杨波等，2005），因此，给污水处理厂带来了沉重的负担。目前，剩余污泥的处理与处置仍然是世界性的难题。国、内外对剩余污泥的处理与处置目前分3个方面进行研究：1）剩余污泥的常规处理方法与资源化技术；2）利用新技术对剩余污泥进行减量化处理；3）在废水处理系统中实现对剩余污泥减量化。采用剩余污泥为燃料，通过MFC技术实现在污泥厌氧消化处理的同时实现电能回收，将成为一种新颖的剩余污泥处理技术（刘志华，2011）。2.3本章小结国内外对“三高”屠宰废水处理主要采用生化法或以生化为主加以物化的组合工艺，通过比较国内外屠宰废水处理发展现状得出以下结论：1）化学法—常用的化学法主要有水解法和混凝处理法，主要用于屠宰废水处理的预处理阶段。15n仲恺农业工程学院硕士学位论文2）物理法—通过物理作用分离、回收污染物，该法可分为重力分离法、离心分离法和筛滤截留法等，一般用于屠宰废水处理的预处理阶段。3）生物法—屠宰废水的主要处理工艺，该法可分为厌氧生物处理法、好氧生物处理法和厌氧+好氧结合的生物处理法。①厌氧生物处理法主要有UASB法和ABR法，通过对比这两种处理法得出ABR法较UASB法在水处理应用中处理效果高、稳定性好、抗冲击负荷能力强等一系列优点；②常用的好氧生物处理法有传统活性污泥法、SBR法和接触氧化法，传统活性污泥法往往只去除COD和BOD等碳素污染物，一般不具备脱氮除磷能力，而SBR法和接触氧化法对屠宰行业的高浓度有机废水具有良好的处理效果，出水水质好而稳定，因此广泛应用于屠宰废水的处理；③对比国内外屠宰废水处理采用厌氧+好氧的组合工艺处理法发现组合工艺处理能得到更好的处理效果，具有十分良好的经济效益和环境效益。4）深度处理法—污水消毒是废水处理系统中杀灭有害病原微生物的必要、有效的水处理方法。常用的消毒处理方法有：臭氧法、紫外线法、次氯酸钠法、二氧化氯法等。通过对比这几种消毒处理方法，二氧化氯消毒法在工业废水处理具有更好的优势并得到广泛应用。5）污泥处理法—剩余污泥投资大，处理费用高，因此选择经济可靠、运行管理方便的污泥处理方法成为了世界性难题。目前污泥处理常用方法有：卫生填埋、焚烧和机械脱水等，机械脱水法虽然运行费用较高，但是操作简单方便。16n第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证3.1水质水量分析3.1.1水质水量变化屠宰废水水质水量变化大，主要体现在以下几个方面：①由于车间生产线不同所以用水量不同，且每个单体的屠宰用水量都有差异；②屠宰厂（场）一般来说都不是连续性工作，由于屠宰厂（场）一般位于郊区，为了保证每天能供应新鲜的产品，屠宰时间一般定在夜间，集中在某一时间段进行宰杀；③屠宰行业具有淡旺季之分，旺季一般出现在春节前。3.1.2设计水量屠宰厂（场）处理的废水包括屠宰废水、待宰区废水及少量的生活污水组成。本屠宰场每天屠宰量为10000头猪，根据《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）中P3页表1可知猪的屠宰单位动物废水产生量为0.5-0.7m3/头，本设计3/头（HJ2004-2010）；根据《给水工程》中P13页可知日变化系数K取值0.5md取值1.1～1.5之间（严熙世和范瑾初，1999），本设计取值Kd=1.1。设计流量为Q=10000×0.5=5000m3/d最大设计流量为Q3/d=229.17m3/h=0.064m3/s。max=Q×Kd=5000×1.1=5500m3.1.3污水水质类比同类型废水的综合统计调查情况，确定本项目污水处理的废水进水水质情况。本项目位于广东省内，需执行广东省地方标准。场区出水达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准。本项目污水进出水质如表3.1所示。17n仲恺农业工程学院硕士学位论文表3.1水质情况项目COD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)NH3-N(mg/L)P(mg/L)pH设计进水1500-2000750-1000750-100050-15020-406.5-7.5水质出水水质702060100.56-9标准设计进水20001000100015040-取值3.2废水处理工艺在社会工作中参与了相关项目的设计工作，通过社会实践了解掌握该屠宰废水的废水水质，水量变化、排污情况等信息，以此为基本论证处理工艺技术方案的可行性和合理性，尤其是生物处理工艺、污泥处理工艺的合理选择。通过该屠宰废水处理工艺，出水达到广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准。屠宰废水处理工艺主要包括预处理、生化处理和深度处理等。运行管理设施包括办公用房、分析化验室、设备间、配电房及维修车间等均不在本设计范围内。3.2.1预处理工艺1、格栅1）进入污水处理系统前应设置按最大时废水量设计的粗格栅和细格栅；2）当处理水量较大和漂浮杂物较多时，宜采用带有自动清洗功能的机械格栅；3）应特别注意禽类与畜类屠宰加工废水处理的细格栅设备选型差异，废水中含有较多羽毛等漂浮物时必须设置专用的细格栅、水力筛或筛网等。该装置用于去除较大的固体废弃物，保证后续处理以及集水池中水泵的正常运行。通过多年来的实践证明：格栅设计是否符合实际是直接影响到整个污水处理设施18n第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证的运行（冯生华，1992）。2、集水池1）屠宰废水水质水量变化较大，集水池起着均质均量的作用；2）集水池有效容积应不小于该池最大工作水泵5min的出水量，废水提升泵宜按最大时水量选型（无水量变化曲线资料时可按3～4倍平均流量），每小时启动次数不超过6次。结合《室外排水设计规范》（GB50014-2006）分析集水池容积计算过程，明确集水池容积与水泵机组自动控制之间的关系及水泵的选型过程（孙志华等，2015）。最后结合实际应用中集水池容积经验法计算集水池容积。3.2.2生化处理工艺生物处理是屠宰废水处理的核心，主要去除废水中可降解有机污染物及氨氮等营养型污染物。生化处理部分主要包括厌氧处理和好氧处理。根据目前屠宰废水处理技术的发展，结合国内外该类废水的处理现状，以及本人从事屠宰废水处理设计工作的经验，生化处理工艺采用ABR+SBR+接触氧化池组合工艺。1、水解酸化ABR工艺水解酸化ABR处理工艺是一种介于好氧和厌氧处理工艺之间的方法，和其它工艺组合起来可以降低处理成本和提高处理效率。水解酸化ABR工艺根据产甲烷菌与水解产酸菌生长速度不同，将厌氧处理控制在厌氧处理的第一阶段和第二阶段，即在大量水解细菌和酸化细菌的作用下将不溶性有机物水解为溶解性有机物，将难降解的大分子物质转化为易降解的小分子物质的过程，从而改善废水的可生化性，为后续好氧处理奠定良好基础。水解酸化处理工艺中的微生物的时代周期较短，整个生物降解过程迅速，厌氧发酵控制在水解酸化阶段，可以避免进一步发酵产生臭气，有利于周边环境的维护。水解酸化-好氧生物处理工艺中的水解酸化目的主要是将原有废水中的非溶解性有机物生物降解为溶解性有机物，特别是工业废水。采用“水解酸化+SBR”为主体工艺对屠宰废水进行处理有以下优点：①对BOD5、CODcr有很好的处理效果；②工艺简单、占地面积小，运行费用低；③经运行实践证明，该设施处理效果良好、稳定；④采用限制曝气操作不易出现污泥膨胀现象；⑤废水经处理后完全可以回收用于猪圈冲洗水及绿化，节省用水（周建群，2009）。对于处理水质、水量变化较大的屠宰废水处理系统来说，是一种理想的选择（肖丽光等，2007）。2、好氧生物处理工艺19n仲恺农业工程学院硕士学位论文好氧生物处理工艺采用SBR法与接触氧化法相结合的工艺，具有以下优点：1）SBR池内厌氧、缺氧、好氧处于相互交替的状态，运行效果稳定，需要时间短，净化效果好，处理效率高，出水水质好；2）由于池内有滞留的处理水，对废水有稀释和缓冲作用，因此耐冲击负荷能力强；3）工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调节，运行灵活；4）处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理；5）反应池内存在DO和BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀；6）处理工艺本身也适合于组合式构造方法，利于屠宰厂（场）的扩建和改造；7）适当控制运行方式，实现厌氧、缺氧、好氧状态的交替，具有良好的脱氮除磷效果；8）工艺流程简单、布置紧凑、占地面积少、工程造价低。由于上述技术优点，SBR法与接触氧化法相结合的工艺系统进一步拓宽了使用的范围。ABR+SBR+接触氧化池组合工艺将屠宰废水、待宰区冲洗废水和少量的生活污水进行混合后集中处理，不需要外加清水来调节水质水量，节约用水。该组合工艺对污染物去除效率高、投资低、运行稳定且不产生臭气（万金保和侯得印，2006）。3.2.3深度处理二氧化氯消毒法二氧化氯是世界卫生组织确认的第4代A1级安全消毒剂，也是优良的漂白剂、氧化剂、除臭剂、食品保鲜剂、除藻剂和油井解堵剂，其微生物杀菌效力是氯气的2.6倍，它不仅能杀死微生物、乙肝病毒等流行性病毒，而且能够分解残留的细菌组织，具有持续的杀菌消毒能力，且不会生成致癌物质，在国际上被誉为绿色环保产品（郑志军等）。在畜牧业上，可用于畜禽待宰区粪便、空气、地面等的防疫、净化、除臭，可迅速杀灭病毒、芽孢、细菌、支原体、衣原体，有效地预防禽畜各种传染病、流行病，控制禽畜消化道疾病的发生和传染，还可用于屠宰厂（场）的设备器械消毒，生肉消毒、保鲜和屠宰废水处理后消毒排放，不产生有害毒副产物，绿色环保。电解食盐法二氧化氯发生器在国内的制造尚处在研究试用阶段，不论是材质的选用还是结构的设计均处于摸索时期。电解食盐法二氧化氯发生器产气效率较低，电极和隔膜寿命较短，设备的运行不够理想，且设备成本高，因而阻碍了该设备在我国的发展。二氧化氯发生器在国外生活饮用水消毒中已大规模应用。国外二氧化氯发生器以20n第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证化学法为主，设备使用食品级盐酸和亚氯酸钠为原料，通过化学反应现象制备二氧化氯消毒剂。3.3污泥处理工艺剩余污泥经污泥浓缩池重力浓缩后，经带式压滤机脱水。带式压滤机脱水过程可分为四个重要阶段即：预处理、重力脱水、楔形区预压脱水和压榨脱水，运用全新型设备过滤机：程控自动厢式压滤机、隔膜压滤机、深度污泥脱水压滤机、一体化污水污泥处理设备、在线精密过滤系统等价格合理、性能可靠的环保过滤产品。3.3.1预处理阶段被絮凝的物料逐渐加到滤带上，使絮凝团体外的自由水，在重力作用下与其分离，逐渐使污泥絮凝体的水份降低，流动性变差。因此，重力脱水段的脱水效率的高低取决于滤带的性质、污泥的性质和污泥的絮凝程度。重力脱水段去除了污泥中很大一部分的水份。3.3.2楔形预压脱水阶段污泥重力脱水后，流动性明显变差，但仍难满足压榨脱水段对污泥流动性的要求，因此，在污泥的压榨脱水段和重力脱水段之间，加了一个楔形预压脱水段，污泥经过该段的轻微挤压脱水，脱除其表面的游离水，流动性几乎完全丧失，这样就保证了污泥在正常情况下不会在压榨脱水段被挤出，为顺利地进行压榨脱水创造了有利的条件。我国城市污水处理厂和工业废水处理厂所用的污泥脱水机械以带式压滤机为主。图3.1带式压滤机工作原理图（袁泉和孙宾，2005）21n仲恺农业工程学院硕士学位论文3.4处理工艺流程3.4.1处理工艺流程1、主要处理工艺流程如图3.2所示。2、主要处理工艺流程说明：屠宰废水出车间经厂区的渠道汇集进入格栅，通过机械格栅后去除较大的固体废弃物，保证后续处理以及集水池中水泵的正常运行；出水流入集水池，集水池的废水经潜污泵提升，流经水力细格栅，去除废水中的其他细小杂物后进入ABR水解酸化池；在密封的ABR水解酸化池中进行水解酸化，并对废水水质、水量进行调节、均化，起到均衡水质水量的作用，废水经水解酸化池处理后进入SBR池；在SBR池中污染物进行降解，SBR池具有较高的脱氮除磷能力，SBR池出水经滗水器进入中间水池；在中间水池的废水经过泥水分离后经潜污泵提升，均匀定量进入接触氧化池。SBR池和接触氧化池均采用鼓风曝气方式供氧，接触氧化池中悬挂的弹性立体填料能供好氧菌栖息，通过生物挂膜，使有机污染物在好氧微生物的作用下生物降解为二氧化碳和水等无机物。接触氧化池具有较强的抗冲击能力；污泥产量少，不产生污泥膨胀；易于维护管理；不产生滤池蝇，也不散发臭气；具有一定的脱氮除磷能力，使废水进一步得到净化。接触氧化池出水自流进入接触沉淀池，在接触沉淀池中通过滤料层进行泥水分离；接触沉淀池出水自流至回用水池（消毒池）；在回用水池（消毒池）设置消毒装置，对处理后的水进行消毒，去除水中的病原菌等，确保出水水质安全。随着污染物不断的被分解，减少，微生物也随着不断的生长代谢，繁殖，从而形成泥巴状混合液。SBR池产生的剩余污泥定期排入到污泥浓缩池，污泥浓缩沉淀后经过带式压滤机脱水后外运处理处置。图3.2主要处理工艺流程图22n第三章屠宰废水及污泥处理工艺论证3.4.2去除率估算屠宰废水处理系统各部分工艺去除率估算如表3.2所示。表3.2处理系统各部分工艺去除率估算CODcrBOD5NH3-NSS项目P（mg/L）（mg/L）（mg/L）（mg/L）（mg/L）原水20001000150401000去除-----格栅率出水20001000150401000去除-----集水池率出水20001000150401000去除----15%水力细格栅率出水2000100015040850去除ABR水解酸30%15%45%-25%20%率化池出水14008508050680去除78%85%81%90%78%SBR池率出水308127.5155190.4去除-----中间水池率出水308127.5155190.4去除78%85%43%92%78%接触氧化池率出水67.7619.1258.50.453.312出水要求≦70≦20≦10≦0.5≦6023n仲恺农业工程学院硕士学位论文3.5本章小结本章节主要论证屠宰废水和污泥处理工艺的选择，针对屠宰废水的水质水量特征、可生化性和经济因素的考虑，选择ABR+SBR+接触氧化池组合工艺为主要的生化处理工艺。加之选择粗、细格栅和集水池为预处理工艺，二氧化氯消毒为深度处理工艺，重力浓缩+带式压滤机脱水为污泥处理工艺。废水处理工艺为：格栅—集水池—水力细格栅—ABR水解酸化—SBR—接触氧化—接触沉淀—消毒池；污泥处理工艺为：重力浓缩—机械脱水—最终处理处置。24n第四章工程设计第四章工程设计4.1格栅4.1.1设计规范根据《给水排水设计手册》第5册P280页中可知：1)在污水处理系统（包括水泵）前，均须设置格栅；2)在无当地运行资料时，可采用：①格栅间隙16~25mm：0.10~0.05m3栅渣/103m3污水；②格栅间隙30~50mm：0.03~0.01m3栅渣/103m3污水；3)在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一般应采用机械清渣；4)机械格栅不宜少于2台；5)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s；6)格栅前渠道内的水流流速，一般采用0.4~0.9m/s；7)格栅倾角，一般采用45°~75°；8)通过格栅的水头损失，一般采用0.08~0.15m。4.1.2设计计算由《排水工程》P56页中可知：中格栅的栅条间隙：10～40mm，当栅楂量大于0.2m3/d时，采用机械清渣（张自杰等，2000）。1）格栅条数的计算屠宰厂（场）的屠宰时间一般是在夜间，本设计屠宰时间为8小时，排水时间取5小时。设栅前水深为h=0.4m，过栅流速取v=0.7m/s，栅条间隙b=20mm，格栅安装倾角a=65°。格栅设两组，按两组同时工作设计，所以一组格栅水量：55003Q0.153m/smax523600Qmaxsin0.153sin65n26个bhv0.020.40.725n仲恺农业工程学院硕士学位论文2）栅槽宽度计算栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.2m；设栅条宽度S=10mm（0.01m），则栅槽宽度：B=S(n-1)+bn+0.2=0.01×（26-1）+0.02×26+0.2=0.97m，取1mBS10.01校核：n34个Sb0.010.02Qmaxsina0.153sin65v0.54m/snbh340.020.4v=0.54m/s小于1m/s，符合设计要求。3）进水渠渐宽部分长度计算由《给水排水设计手册》第5册P280页中可知，格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4～0.9m/s，设进水渠宽B1=0.8m，其渐宽部分展开角度α1=20°，渠道内的Qmax0.153水平流速：v0.48m/s，在0.4~0.9m/s内，符合设计要求。渠Bh0.80.41B-B11-0.8l≈0.27m12tanα2tan201式中：tanα1--进水渠渐宽部分展开角，一般为20°；B--格栅宽度，m。4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度计算l10.27l0.14m2225）过栅水头损失计算44S30.013因栅条为矩形截面，β=2.42，阻力系数2.420.96，取k=3，b0.02并将已知数据代入：22v0.54hhkξsinαk0.96sin6530.04m102g29.816）栅后槽总高度计算设栅前水面超高h2＝0.3m，则栅前槽高为H1＝h＋h2＝0.7m栅后槽高为：H＝h＋h1＋h2＝0.4＋0.04＋0.3＝0.74m7）栅槽总长度计算26n第四章工程设计H10.7L＝ll0.51.00.270.140.51.02.24m12tanαtan608）每日栅渣量计算根据《给水排水设计手册》第5册P280页可知：格栅间距为16~25mm时，栅渣量W3/10333/10331为0.10～0.05m·m·污水，本设计格栅间隙为20mm，W1取0.08m·m·污水。根据《给水工程》第四版P13页可知：日变化系数Kd：1.1～1.5，取值1.1；时变化系数Kh：1.3～1.6，取值1.3。K总=Kd×Kh=1.1×1.3=1.43。排水时间为5h=18000s栅渣量计算公式：QmaxW1180000.3060.08180003W0.31m/dK10001.431000ZW＞0.2m3/d，采用机械清渣。9）机械格栅选择：本设计采用广州龙岱环保科技有限公司的hg-800机械格栅（http://www.zgldhb.com/product-show_281.html）共2台。机械格栅参数如表4.1所示。机械格栅产品展示图如图4.1（a、b）所示。表4.1机械格栅技术参数设备宽度（mm）设备高度（m）电机功率（kw）安装角度（°）格栅间距（mm）8002.0～5.00.7560～7550～50a.结构图27n仲恺农业工程学院硕士学位论文b.实体图图4.1机械格栅产品展示图图4.2中格栅计算示意图（单位：mm）28n第四章工程设计4.2SBR池4.2.1设计规范根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P67~69页可知：1）SBR反应池宜按平均日污水量设计，SBR反应池前、后的水泵、管道等输水设施应按最高日最高时污水量设计；2）SBR反应池的数量宜不少于2个；3）SBR反应池容积，可按下式计算：24QSoV1000XLtSR式中：Q--每个周期进水量，m3tR--每个周期反应时间，h4）污泥负荷的取值，以脱氮为主要目标时，宜按规范表6.6.18的规定取值；以除磷为主要目标时，宜按规范表6.6.19的规定取值；同时脱氮除磷时，宜按规范表6.6.20的规范取值；污泥负荷的规定取值如表4.2、4.3、4.4所示；5）SBR工艺各工序的时间，宜按下列规定计算：①进水时间，可按下式计算：ttFn式中：tF--每池每周期所需要的进水时间，ht--一个运行周期需要的时间，hn--每个系列反应池个数②反应时间，可按下式计算：24SmotR1000LXS式中：m--充水比，仅需除磷时宜为0.25~0.5，需脱氮时宜为0.15~0.3③沉淀时间ts宜为1h。④排水时间tD宜为1.0h~1.5h。⑤一个周期所需时间可按下式计算：tttttRSDb式中：tb--闲置时间（h）29n仲恺农业工程学院硕士学位论文6）每天的周期数宜为正整数；7）反应池宜采用矩形池，水深宜为4.0~6.0m；反应池长度与宽度之比；间隙进水时宜为1:1~2:1，连续进水时宜为2.5:1~4:1（GB50014-2006）。表4.2表6.6.18缺氧/好氧法（A/O法）生物脱氮的主要设计参数项目单位参数值BOD5污泥负荷LSkgBOD5/(kgMLSS.d)0.05~0.15总氮负荷率kgTN/(kgMLSS.d)≤0.05污泥浓度（MLSS）Xg/L2.5~4.5污泥龄θd11~23c污泥产率系数YkgVSS/kgBOD50.3~0.6需氧量O2kgO2/kgBOD51.1~2.08~16水力停留时间HRTh其中缺氧段0.5~3.0污泥回流比R%50~100混合液回流比R1%100~400BOD5%90~95总处理效率ηTN%60~85表4.3表6.6.19厌氧/好氧法（A/O法）生物除磷的主要设计参数项目单位参数值BOD5污泥负荷LSkgBOD5/(kgMLSS.d)0.4~0.7污泥浓度（MLSS）Xg/L2.0~4.0污泥龄θd3.5~7c污泥产率系数YkgVSS/kgBOD50.4~0.8污泥含磷率kgTP/kgVSS0.03~0.07需氧量O2kgO2/kgBOD50.7~1.13~8水力停留时间HRTh其中厌氧段1~230n第四章工程设计Ap：O=1：2~1:3污泥回流比R%40~100BOD5%80~90总处理效率ηTP%75~85表4.4表6.6.20厌氧/缺氧/好氧法（AAO法，又称A2O法）生物脱氮除磷的主要设计参数项目单位参数值BOD5污泥负荷LSkgBOD5/(kgMLSS.d)0.1~0.2污泥浓度（MLSS）Xg/L2.5~4.5污泥龄θd10~20c污泥产率系数YkgVSS/kgBOD50.3~0.6需氧量O2kgO2/kgBOD51.1~1.87~14水力停留时间HRTh其中厌氧1~2缺氧0.5~3污泥回流比R%20~100混合液回流比R1%≥200BOD5%85~95总处理效率ηTP%50~75TN%55~804.2.2设计参数根据《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）P8页可知：1）污泥负荷（BOD5/MLVSS）宜取0.1～0.4kgBOD5/（kgMLSS·d），本设计取值为0.4kgBOD5/（kgMLSS·d）；2）进水期1～2h，本设计te=2h；3）MLSS浓度X（mg/L）的取值范围是1500～5000，本设计取值为4000；4）夏季平均污水温度20℃，冬季平均污水温度10℃；31n仲恺农业工程学院硕士学位论文5）r--一个周期的最大进水量变化系数，一般采用1.2～1.8，本设计取r=1.5；6）考虑安全性，按照设计应有余量原则，设计水量按Q3max=5500m/d计算。4.2.3设计计算1）运行周期SBR池设计进水水质：CODcr=1400mg/L，BOD5=850mg/L，SS=680mg/L，设计出水水质：CODcr=308mg/L，BOD5=127.5mg/L，SS=190.4mg/L。反应池个数n1=4，周期时间T=8h，周期数n2=3。排出比1/m=1/3。根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P68页可知：反应池宜采用钜形池，水深宜为4.0～6.0m，本设计曝气池水深为h=5.0m，缓冲层高度为0.5m。每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段。MLSS浓度在3000mg/L以上，污泥界面沉降速度为：u=4.6×104X-1.26=4.6×104×4000-1.26=1.33m安全水深ε=0.5m，沉淀时间为：h50.5m3t1.6hsu1.33根据滗水器设备性能，排水时间td=1h（排水期0.5～1.5h，符合设计要求）曝气时间ta=t-te-ts-td=8-2-1.6-1=3.4h反应时间比e=ta/t=3.4/8=0.4252）反应池容积每个反应池容积：Qmax55003V≈460mnn4312反应池平面面积：V4602S92mh5取反应池池宽B=8m，则池长S92L11.5mB8L11.51.4，根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P68页可知：反应B8池长度与宽度之比：间隙进水时宜为1:1～2:1，符合设计要求。缓冲层高度为0.5m，则反应池总高H=h+0.5=5+0.5=5.5m反应池的尺寸为L×B×H=11.5m×8m×5.5m32n第四章工程设计13-1排水结束时水位为：h52.7m11.2531标准水位为：h54m21.25高峰水位：h3=5m警报，溢流水位：h4=5+0.5=5.5m污泥界面：hh-0.52.7-0.52.2ms13）设计需氧量，设计需氧量包括氧化有机物需氧量和污泥自身需氧量。有机氧化需氧系数ａ，=0.5，污泥需氧系数ｂ=0.12。每池每周期所需氧量：，,AORaQSSebXVFae5000850127.540000.50.4250.124600.7534100010002150.5270.38220.9kgO/周期一天内总需氧量为：220.9×3×4=2650.8kgO2/d220.92若以曝气时间3.4h计，每小时所需的氧量为：O64.97kgO/hD3.44）供气量的计算本设计采用微孔曝气器，安装在距地底0.3m处，淹没水深4.7m，计算温度定为20℃。微孔曝气器出口的绝对压力（Pb）：P3535b=P+9.8×10H=1.013×10+9.8×10×4.7=1.5×10Pa式中：P--大气压力，1.013×105PaH--微孔曝气器的安装深度，m微孔曝气器选择：本设计采用广州兴徕环保设备有限公司的φ215mm微孔曝气器（http://www.gzxlhb.com/product-7.html），微孔曝气器参数如表4.5所示。表4.5微孔曝气器技术参数工作通气量服务面积氧利用率充氧能力淹没水深供气量3/h.个）（m2/个）（%）（kgO3/h）（m2/h）（m）（m2-50.4-0.831-590.21-0.44-8333n仲恺农业工程学院硕士学位论文空气离开曝气池地面时，氧的百分比：211EA2110.55O100%100%10.68%t79211E792110.55A式中：EA--微孔曝气器的氧转移效率，31-59%，取55%曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利温度条件30℃），即5PbOt1.5×1010.68Csb()T=Cs5+=7.63×5+=7.59mg/L2.026×10422.026×1042式中：Cs--大气压力下，氧的饱和度mg/L，Cs(30)=7.63mg/L换算为在20℃的条件下，脱氧清水的充氧量，即OCDs20RoT-20αβρC-C1.024sbT取值α0.85,β0.95,C1.875,ρ1.0代入各值，得64.979.17R103.63kgO/ho30-2020.850.951.07.59-1.8751.024曝气池的平均供氧量：Ro103.6333G628.06m/h10.47m/mins0.3E0.30.55A5）空气管系统计算曝气池总平面面积为92×4=368m2根据曝气器的数量和曝气池的平面尺寸确定曝气头的间距（端部曝气头与池壁的距离取0.3m）；空气支管布置采用平行式，曝气头间距0.5~0.7m，支管间距0.7~0.9m，每排支管根数取偶数，每根支管单侧的曝气器个数4~5个。支管末端堵头距离池壁为0.1m，空气立管间距按4.5~5.5m考虑，本设计取值为5.5m，第一根距池壁取3.0m。每个SBR池设一根主干管，在每根干管设2条空气立管。每根立管的供气量为：628.063314.03m/h2每根空气立管上设11对支管，共22条支管，每间距气0.74m，总长为10×0.74=7.4m。每对支管曝气器个数为10个，每个曝气器的间距取0.55m，故支管长为0.55×9=4.95m。则曝气器的总数为：10×11×2×4=880个3682每个曝气器服务面积：0.42m/个，在0.4-0.8m2/个内符合要求。88034n第四章工程设计628.0633每个曝气器的供气量：2.85m/h≤3m/h，符合要求。880/4为安全考虑，总压力损失设计取值9.8kPa。微孔曝气器安装在距曝气池底0.3米处，因此，鼓风机所需压力为：P=（5-0.3+1.0）×9.8=55.86kPa鼓风机供气量：10.47m3/min鼓风机选择：本设计采用章丘市明风机械制造有限公司的MFSR-250型三叶罗茨鼓风机（http://www.sdmingfeng.cn/products_detail/&productId=55.html），每两个SBR反应池共用一组鼓风机（一用一备），共4台。鼓风机性能参数如表4.6所示。表4.6MFSR-250型三叶罗茨鼓风机性能参数表配套电机转速升压流量轴功率整机最大功率（r/min）（kPa）（m3/min）（kw）型号重量（kg）（kw）86058.811.2716.80Y180M-418.56666）滗水器3/d，反应池个数n污水进水量Q=5000m1=4，周期数n2=3，则每池的排出负荷量为：,Q50003Q416.7m/dnn4312滗水器选择：本设计采用南京江源环保设备有限公司的XBS-500型滗水器（http://www.nj83.com/bishui.asp），每池1台，滗水器性能参数如表4.7所示。滗水器尺寸图如图4.3所示。表4.7XBS-500型滗水器主要性能参数排水量堰长L总管管径DN△HL1（mm）L2（mm）功率（kw）（m3/h）（m）（mm）（mm）5006400600300≤25001.135n仲恺农业工程学院硕士学位论文a.剖面图b.平面图图4.3滗水器外形尺寸图7）剩余污泥产量剩余污泥由生物污泥和非生物污泥组成。剩余生物污泥△Xv计算公式为：So-SeXΔXYQ-KVfvd10001000K-1d与水温有关，水温为20℃是Kd（20）=0.06d。根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）的有关规定，不同水温时应进行修正。36n第四章工程设计取T=10℃，f--进水SS中VSS所占比例，取f=0.75；T-2010-20-1KK1.0240.061.0240.041dd10d20根据《排水工程》下册第四版P112页可知：对生活污水，Y值一般介于0.5～0.65之间，对工业废水，由于种类繁多，成分复杂，其Y值应通过实际测定确定，由于条件有限，Y值取值范围与生活污水相同，本设计Y值取值为0.6。冬季剩余生物污泥量为：So-SeXΔXYQ-KVfvd10001000850-127.540000.65000-0.0410.4254600.752191.5kg/d10001000剩余非生物污泥△Xs计算公式为：C-CoeΔXQ1-ffSb1000680-190.450001-0.70.751162.8kg/d1000式中：Co--设计进水SS，mg/Lfb--进水VSS中可生化部分比例，设fb=0.7f--出水SS中VSS所占比例，取f=0.75剩余污泥总量△X=△Xv+△Xs=2191.5+1162.8=3354.3kg/d根据《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）P9页可知：污泥含水率99.3%～99.4%，取值99.4%计算，湿污泥量为559.05m3/d。37n仲恺农业工程学院硕士学位论文a.平面图b.剖面图图4.4SBR池计算示意图（单位：mm）38n第四章工程设计4.3集水池4.3.1设计规范根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P46~47页可知：1）集水池的容积，应根据设计流量、水泵能力和水泵工作情况等因素确定，并应符合污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min的出水量的要求；2）流入集水池的污水均应通过格栅；3）污水泵站集水池的设计最高水位，应按进水管充满度计算；4）集水池的设计最低水位，应满足所选水泵吸水头的要求，自灌式泵房尚应满足水泵叶轮浸没深度的要求；5）集水池池底应设集水坑，倾向坑的坡度不宜小于10%。4.3.2设计计算1）集水池的有效容积每天处理的最大废水量：Q3/d，排水时间5h，每小时平均流量：5500/max=5500m5=1100m3/h由于SBR反应池容积为460m3，SBR反应池进水时间为2h，则SBR反应池每小时平均进水量：460/2=230m3/h集水池在屠宰过程中进水量＞出水量，则集水池的有效容积V=5500-230×5=4350m3集水池平面形状为矩形，其有效水深h=5m，则集水池面积为：V43502A870mh5池宽B取32.9m，则池长：A870L≈26.5mB32.9根据《给水排水设计手册》第5册P1页表1-1可知：污水管道在设计充满度下最小设计流速为0.60m/s，集水池进水管径面积为：110020.509m36000.60进水管直径为：0.5092805mm≈800mmπ39n仲恺农业工程学院硕士学位论文集水池超高取1.0m，则池总高H=5+1.0=6.0m集水池的尺寸：L×B×H=26.5m×32.9m×6.0m2）废水提升泵的选择水泵流量与SBR池进水量相等：230m3/h=0.064m3/s=64L/s水泵扬程：水力细格栅的高度约3m；集水池最低水位与所需提升水位之间的高差约：集水池水深+ABR水解酸化池水深+水力细格栅高度=6.0m+6.0m+3.0m=15m。出水管头损失：出水管Q=64L/s，选用管径DN250，算的V=1.3m/s，1000i=9.91，设管总长为20m，局部损失占路程的30%，则总损失为：9.912010.30.26m1000总扬程：泵站内管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m，则水泵总扬程为：H=15+0.26+1.5+1.0=17.76m，取18m。集水池底设集水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。集水池的基本尺寸如图所示。集水池集水坑内设2台自动搅匀潜污泵，一用一备。泵房：根据《给水排水设计手册》第5册P236页可知：潜水泵站无需上部厂房。潜污泵选择：本设计采用广州市祁东泵业有限公司的JYWQ200-250-22-30自动搅匀潜污泵（http://www.gzqdby.com/index.php/wareshow/qidong/1/cn/347866,46157/46157.html）。潜污泵性能参数如表4.8所示。表4.8JYWQ200-250-15-30自动搅匀潜污泵性能参数排出口径额定流量额定扬搅拌直径转速功率型号（mm）（m3/h）程（m）（mm）（r/min）（kw）200-250-22-3020025022300014503040n第四章工程设计a.正剖面图b.侧剖面图图4.5集水池计算示意（单位：m）4.4ABR水解酸化池4.4.1设计规范根据《城市污水厂处理设施设计计算》第二版P48页可知：1）反应器池体形式①反应器池体；一般可采用矩形和圆形结构。圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形的少12%。但是圆形反应器的这一优点仅仅在单个池子时才成立。当设有两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用池壁。②反应器的高度：从运行方面考虑，高流速增加污水系统扰动，因此可增加污泥与进水有机物之间的接触。但过高的流速会引起污泥流失，在采用传统UASB（上流式厌氧污泥床）系统的情况下，上升流速的平均值一般小于0.5m/h。最经济的反应器高度（深度）一般是在4~6m之间，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。41n仲恺农业工程学院硕士学位论文③反应器的面积和反应器的长、宽：在已知反应器的高度时，反应器的截面积计算公式如下：A=V/H式中：A--反应器表面积，m2H--反应器高度，mV--反应器体积，m3在确定反应器容积和高度后，对矩形池必须确定反应器的长和宽。考虑布水均匀性和经济性时，池型的长宽比一般采用2:1是合适的。从目前的实践看，反应器的宽度小于20m（单池）是成功的。反应器的长度在采用渠道或管道布水时不受限制。④反应器的上升流速。水解反应器的上升流速v=0.5~1.8m/h；最大上升流速Vmax在持续时间超过3h的情况下≤1.8m/h。2）出水收集设备①水解酸化池出水堰与沉淀池出水装置相同，即出水槽上加设三角堰。②出水设置应设在水解酸化池顶部，尽可能均匀地收集处理过的废水。③采用矩形反应器时出水采用几组平行出水堰的多槽出水方式。④采用圆形反应器时可采用放射状的多槽出水。⑤要避免出水堰过多，堰上水头低，三角堰易被漂浮的固体堵塞（崔玉川和刘振江，2013）。4.4.2设计参数1）池内上升流速：1～3m/h，本设计取值1.5m/h；2）水力停留时间（HRT）：2.5～26.4h；3）容积负荷：1.82～4.73kgCOD3cr/m.d；4）设计进水水质CODcr=2000mg/L，水解酸化处理后出水水质CODcr=1400mg/L。4.4.3设计计算1）上向流室截面积A上上向流室水流上升速度v上=1.5m/hQ泵2302A153.3m上v1.5上式中：Q--集水池提升潜污泵的流量，m3/h泵V上--上向流室水流上升速度，m/h设上向流室长宽度为L上=16.3m，则宽度B上为：42n第四章工程设计A上153.3B9.405m上L16.3上宽度B上取值9.5m。校核上向流室水流上升流速Q泵230v≈1.5m/h上LB16.39.5上上符合（1～3m/h）取值范围。设下向流室宽度为B下=1.5m，长度和上向流室的长度相等，即L下=16.3m下向流室流速为：Q泵230v9.4m/h下BL1.516.3下下设有效水深为H1=5.7m，超高H2=0.3m，则池总深H=5.7+0.3=6.0m2）总有效容积3VLBH16.39.51.56.01075.8m有3）停留时间计算V有1075.8HRT4.7hQ230泵符合（2.5～26.4h）取值范围。4）容积负荷校核：CODcr负荷=（2000-1400）×5500×10-3/1075.8=3.07kg/m3.d符合（1.82～4.73kgCODcr/m3.d）取值范围。5）水力细格栅RHG水力细格栅是污水处理或工业废水处理中用于过滤漂浮物、悬浮物、沉淀物等固态或胶体物质的一种小型的无动力分离设备。RHG水力细格栅能够有效地降低水中悬浮物(SS)，减轻后续工序的处理负荷。RHG水力细格栅采用楔形条缝焊接不锈钢筛板制成弧形筛面或平面过滤筛面，待处理的水通过溢流堰均匀分布到倾斜的筛面上，固态物质被截留，过滤后的水从筛板缝隙中流出，同时在水力作用下，固态物质被推到筛板下端排出，从而达到分离的目的。水力细格栅选择：本设计采用广东新环环保产业集团有限公司的RHG2-1525型水力细格栅（http://www.sznecn.com/cn/sample/news_detail_40.html），共2台，安装在水解酸化池面，水力细格栅性能参数如表4.9所示。43n仲恺农业工程学院硕士学位论文表4.9RHG2-1525型水力细格栅性能参数筛板缝隙处理废水流量筛板规格B×L进出口法兰PN0.6MPaB（mm）B1（mm）（mm）（m3/h）（mm）DN1（mm）DN2（mm）1.01201500×250015001640250300图4.6水力细格栅结构与外形尺寸图a.平面图44n第四章工程设计b.剖面图图4.7ABR水解酸化池计算示意图（单位：mm）4.5中间水池4.5.1设计参数SBR工艺为间歇性运行工艺，需设中间水池，用于汇集、储存和均衡废水的水质水量。1）水力停留时间T=4h2）有效水深h2=4m4.5.2设计计算1）中间水池进水量SBR反应池为间歇性排水，每周期排水时间为1h，每期排水时间相隔1小时，每周期排水量为：Qmax55003Q458.3m/h周431245n仲恺农业工程学院硕士学位论文2）中间水池出水量中间水池出水利用废水提升泵提升至接触氧化池，水泵流量：Qmax55003Q229.17m/h泵2424Q取值230m3/h=64L/s。泵3）中间水池有效容积V55003VQT4916.7mmax244）中间水池面积AV916.72A229mh425）中间水池尺寸设池长L为17.6m，则池宽B为：A229B13mL17.6超高h1取0.5m，则池总高H=h1+h2=4+0.5=4.5m中间水池的尺寸为：L×B×H=17.6m×13m×4.5m6）废水提升泵选择水泵扬程：1）中间水池最低水位与所需提升水位之间的高差约：中间水池水深+接触氧化池水深=4.5m+5.5m=10m。2）出水管头损失：出水管Q=64L/s，选用管径DN250，算的v=1.3m/s，1000i=9.91，设管总长为40m，局部损失占路程的30%，则总损失为：9.914010.30.52m10003）总扬程：泵站内管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m，则水泵总扬程为：H=10+0.52+1.5+1.0=13.02m，取13m。中间水池底设集水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。中间水池集水坑内设2台潜水排污泵，一用一备。潜污泵选择：本设计采用广州市祁东泵业有限公司的200WQ250-15-18.5潜水排污泵（http://www.gzqdby.com/index.php/wareshow/qidong/1/cn/330869,46157/46157.html）。潜污泵性能参数如图4.10所示。46n第四章工程设计表4.10JYWQ200-250-15-18.5自动搅匀潜污泵性能参数排出口径额定流量额定扬程功率耦合型号（mm）（m3/h）（m）（kw）（GAK）200WQ250-15-18.52002501518.5200泵房：根据《给水排水设计手册》第5册P236页可知：潜水泵站无需上部厂房。a.正剖面图b.侧剖面图图4.8中间水池计算示意图（单位：mm）47n仲恺农业工程学院硕士学位论文4.6接触氧化池4.6.1设计规范根据《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）P7、9页可知：1）生物接触氧化池每个(格)平面形状宜采用矩形，沿水流方向池长不宜大于l0m。其长宽比宜采用1:2~1:1，有效面积不宜大于100m2。2）生物接触氧化池由下至上应包括构造层、填料层、稳水层和超高。其中，构造层高宜采用0.6~1.2m,填料层高宜采用2.5~3.5m，稳水层高宜采用0.4~0.5m，超高不宜小于0.5m。3）生物接触氧化池进水端宜设导流槽，其宽度不宜小于0.8m。导流槽与生物接触氧化池应采用导流墙分隔。导流墙下缘至填料底面的距离宜为0.3~0.5m，至池底的距离宜不小于0.4m。4）生物接触氧化池应在填料下方满平面均匀曝气。5）当采用穿孔管曝气时，每根穿孔管的水平长度不宜大于5sm；水平误差每根不宜大于±2mm，全池不宜大于±3mm，且应有调节气量和方便维修的设施。6）生物接触氧化池应设集水槽均匀出水。集水槽过堰负荷宜为2.0~3.0L/(s·m)。7）生物接触氧化池曝气强度宜采用10~20m3/(m2·h)。8）生物接触氧化系统产生的污泥量可按去除每公斤BOD5产生0.35~0.4kg干污泥计算（CECS128:2001）。4.6.2设计参数1）平均时污水量Q333max=5500m/d=229.17m/h=0.064m/s2）进水BOD5浓度：So=127.5mg/L3）出水BOD5浓度：Se=19.125mg/L4）BOD5的去除率：η=85%4.6.3设计计算1）污水与填料接触时间根据《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）P8页可知：生物接触氧化工艺的水力停留时间一般取8~12h，本设计取10h。一级接触氧化池（以下简称一氧池）水力停留时间t1占总停留时间的60%，则48n第四章工程设计t1=0.6t=0.6×10=6h二级接触氧化池（以下简称二氧池）水力停留时间t2占总停留时间的40%，则t2=0.4t=0.4×10=4h2）接触氧化池尺寸计算一氧池体积V1为V31=Qmaxt1=229.17×6=1375m一氧池超高层h1-1取0.5m，稳水层高度h1-2取0.5m，填料层高度h1-3取3.5m，底部构造层层高h1-4取1.0m，则一氧池总高：H1=h1-1+h1-2+h1-3+h1-4=0.5+0.5+3.5+1.0=5.5m一氧池面积：V11375/42A62.5m1H5.51一氧池宽B1取8m，池长为：A162.5L7.8m1B81一氧池尺寸：L1×B1×H1=7.8m×8.0m×5.5m二氧池体积：V32=Qmaxt2=229.17×4=916.7m二氧池超高层h2-1取0.5m，稳水层高度h2-2取0.5m，填料层高度h2-3取3.0m，底部构造层层高h2-4取1.0m，则二氧池总高：H2=h2-1+h2-2+h2-3+h2-4=0.5+0.5+3.0+1.0=5m二氧池面积：V2916.7/42A45.8m2H52二氧池宽B2取8m，池长为：A245.8L5.7m2B82二氧池尺寸：L2×B2×H2=5.7m×8.0m×5.0m3）填料数量计算49n仲恺农业工程学院硕士学位论文填料选择：本设计采用广州兴徕环保设备有限公司的Φ200mm弹性立体填料（http://xinglaihb.cn.china.cn/supply/1456759449.html），填料技术参数如表4.11所示。表4.11Φ200mm弹性立体填料技术参数填料单位直安装距离丝条直径比表面积孔隙率成膜重量径（mm）（mm）（mm）（m2/m3）（%）（kg/m3）2002000.50300>99110①单组一氧池填料安装的根数：长：0.2×（x+1）=7.8m宽：0.2×（y+1）=8.0m算得x=38根，y=39根。则一氧池填料安装根数：38×39×4＝5928根②单组二氧池填料安装的根数：长：0.2×（x+1）=5.7m宽：0.2×（y+1）=8.0m算得x=27根，y=39根。则二氧池填料安装根数：27×39×4＝4212根③填料安装：采用悬挂支架，将填料用绳索固定在接触氧化池上下两层支架（一氧池每层填料1.75m，二氧池每层填料1.5m）上，以形成填料层。用于固定填料的支架可用角钢焊接而成，栅孔尺寸与栅条距离与填料安装尺寸相配合。4）接触氧化需氧量计算生物接触氧化池曝气强度宜采用10～20m3/(m2·h)，本设计取12m3/(m2·h)，则生物接触氧化池需气量：一氧池需气量为：Q331=12A1×4=12×7.8×8.0×4=2995.2m/h=49.92m/min单组一氧池需气量为：149.9233QQ12.48m/min748.8m/h1-气144二氧池需气量为：Q332=12A2×4=12×5.7×8.0×4=2188.8m/h=36.48m/min单组二氧池需气量为：50n第四章工程设计136.4833QQ9.12m/min547.2m/h2-气2445）曝气器选择微孔曝气器选择：本设计采用广州兴徕环保设备有限公司的φ215mm微孔曝气器（http://www.gzxlhb.com/product-7.html），微孔曝气器技术参数如表4.12所示。表4.12微孔曝气器技术参数工作通气量服务面积氧利用率充氧能力淹没水深供气量3/h.个）（m3/h.个）（%）（kgO3/h）（m2/h）（m）（m2-50.4-0.831-590.21-0.44-83根据曝气器的数量和曝气池的平面尺寸确定曝气头的间距（端部曝气头与池壁的距离≥0.3m）；空气支管布置采用平行式，曝气头间距：一氧池取0.55m，二氧池取0.56m；支管间距0.43m；每排支管根数取偶数，每根支管单侧的曝气器个数：一氧池7个，二氧池5个；支管末端堵头距离池壁为0.1m。相邻两池的隔墙设一根主干管，在每根主管设4条空气立管。每根立管供气量为：748.8547.23324m/h4每根空气立管上设18对支管，共36条支管。则曝气器的总数为：一氧池14×18×4=1008个二氧池10×18×4=720个每个曝气器的供气量：一氧池748.833m/h10084二氧池547.233m/h7204均符合微孔曝气器的供气量要求。6）接触氧化池曝气强度校核如下一氧池曝气强度为：10083425233212.12m/mhA7.88.0151n仲恺农业工程学院硕士学位论文二氧池曝气强度为：7203418033211.84m/mhA5.78.02二池均满足CESS128：2001要求的范围[10～20m3/(m2.h)]。7）接触氧化池进水出水设计①进水导流槽设计根据《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）导流槽宽选取0.8m，导流槽长与池宽相同8.0m，导流墙下缘距填料底面的距离为0.4m，导流墙下缘至池底的距离为0.6m。②出水槽计算接触氧化池出水槽采用锯齿形集水槽单边进水。集水槽污水过堰负荷q选取2L/(s.m)。一氧池单池集水槽总长Lj-1Qmax/45500/4L8.0mj-1q243.62一氧池单池集水槽条数n1Lj18.0n1条1L7.81二氧池单池集水槽总长Lj-2Qmax/45500/4L8.0mj-2q243.62二氧池单池集水槽条数n2Lj-28.0n1.4条≈1条2L5.724.7接触沉淀池4.7.1设计规范根据《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）P10、11页可知：1）接触沉淀池的超高不宜小于0.3m，水面以下至滤层表面的清水层高度宜为52n第四章工程设计0.4m，滤层厚度宜为0.5m，缓冲层高度宜为0.3~0.5m，缓冲层以下为污泥浓缩区。2）接触沉淀池水面应设集水槽。集水槽的过堰负荷不宜大于1.7L/(s.m)。3）接触沉淀池滤层下方应设滤料冲洗空气管，每根管均应有调节气量和方便维修的措施。4）接触沉淀池可采用斗式排泥。泥斗斜壁与水平面间的倾角，方斗宜为60°，圆斗宜为55°。5）接触沉淀池滤层的滤料可采用砾石、炉渣等粒状材料，其粒径宜采用5~10mm。6）接触沉淀池前部宜设置导流槽，其宽度宜采用0.8m。导流槽与接触沉淀池应采用导流墙分隔。导流墙下缘至滤料底面的距离不宜小于0.9m。7）接触沉淀池的滤料冲洗排水应经集水槽排出池外，送至集水池。冲洗排水管直径不应小于200mm；8）排泥管直径不应小于200mm。9）接触沉淀池污泥浓缩区容积可按24h的污泥量计算。4.7.2设计参数1）接触沉淀池表面水力负荷宜采用5~7m3/(m2.h)；2）污水在每座接触沉淀池中的停留时间宜采用20~30min；3）接触沉淀池水面至导流槽下缘间的有效水深宜采用1.8~2.5m；4）接触沉淀池滤层工作周期宜采用24h。滤料冲洗宜用空气冲洗法，空气冲洗强度可采用24~40m3/(m2.h)，冲洗时间宜为10~15min。5）接触沉淀池排出的污泥含水率宜为96%~98%。4.7.3设计计算1）接触沉淀池表面积A一级接触沉淀池（以下简称一沉池）的表面水力负荷N3/(m2.h)，有q-1选取5.5m效水深h1-2为2m，二级接触沉淀池（以下简称二沉池）表面水力负荷Nq-2选取5m3/(m2.h)，有效水深h2-2为1.8m。二池滤料均选用炉渣，滤料层高0.5m。单组一沉池面积为：Qmax/45500/42A10.4m1N245.5q1单组二沉池面积为：Qmax/45500/42A11.5m2N245q-253n仲恺农业工程学院硕士学位论文2）校核水力停留时间t一沉池水力停留时间为：A1h1-210.42t0.36h21.6min1Q/45500/424max二沉池水力停留时间为：A2h2-211.51.8t0.36h21.6min2Q/45500/424max符合《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）要求。3）接触沉淀池尺寸单组一沉池宽B1取值8m（方便与接触氧化池合建）。池长：A110.4L1.3m1B81一沉池超高h1-1取值0.5m，有效水深h1-2取2m，泥斗斜壁设计与水平面倾角为60°，清水层选取0.4m，滤料层0.5m均包括在有效水深内；缓冲层0.5m，包入泥斗中。泥斗下底边长0.2m，每池设2个泥斗，则泥斗高为：8/20.2ohtan603.3m1322一沉池高：Hhhh0.52.03.35.8m11-11-21-3一沉池尺寸：L×B×H=1.3m×8.0m×5.8m111单组二沉池有效水深1.8m，其他相同。二沉池池长：A211.5L===1.4m2B82二沉池总高：Hhhh0.51.83.35.6m22-12-22-3二沉池尺寸：L×B×H=1.4m×8.0m×5.6m2224）根据《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）P9、11页可知：生物接54n第四章工程设计触氧化系统产生的污泥量可按去除每公斤BOD5产生0.35~0.4kg干污泥计算；接触沉淀池排出的污泥含水率宜为96%~98%。本设计污泥产率以Y=0.4kgDS/kgBOD5计，含水率97%。则干泥量用下式计算WYQS-SX-X-XQDSmaxoeohemax式中：WDS--污泥干重，kg/dY--活性污泥产率，kgDS/kgBOD5，0.4kgDS/kgBOD5So--进水BOD5值，mg/L，127.5mg/LSe--出水BOD5值，mg/L，19.125mg/LXo--进水总SS浓度值，mg/L，190.4mg/LXh--进水总SS活性部分量，mg/L；Xe--出水SS浓度值，mg/L，53.312mg/L含水率取97%设该污水SS中70%可为生物降解活性物质。污泥干重为：127.5-19.125190.4-0.7190.4-53.312W0.455005500DS10001000259.4kg/d污泥体积：WDS259.4/10003Q8.65m/ds1-97%0.03校核泥斗容积泥斗容积计算公式为：1VhA'A''A'A''s3式中：V3s--泥斗容积，mh--泥斗高，mA’--泥斗上口面积，m2A”--泥斗下口面积，m2单组一沉池泥斗容积为：13V3.31.380.041.380.0412.2ms3单组二沉池污泥斗容积为：13V3.31.480.041.480.0413.1ms3共有沉淀池8座，共有泥斗16个，各池泥斗减去缓冲层，也能容纳本设计24h55n仲恺农业工程学院硕士学位论文泥量。5）接触沉淀池进出水设计接触沉淀池进出水槽设计计算与接触氧化池方法相同，只不过设计参数不同。进水导流槽宽也是0.8m，导流墙下缘至滤料地面距离：一沉池为1.1m，二沉池为0.9m。出水集水槽进水负荷采用1.2L/(s.m)。接触沉淀池出水槽采用锯齿形集水槽两边进水。一沉池集水槽总长：Qmax/45500/4243.6L13.3mj-1q1.2一沉池集水槽条数：Lj-113.3n5.1条≈5条12L21.31二沉池集水槽总长：Qmax/45500/4243.6L13.3mj-2q1.2二沉池集水槽条数：Lj-213.3n4.75条≈5条22L21.426）接触沉淀池需气量计算根据《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）P11页可知：接触沉淀池空气冲洗强度可采用24~40m3/(m2.h)，本设计取30m3/(m2.h)；冲洗时间宜为10~15min，本设计取15min；工作周期24h。一沉池单池需气量为：33QqA301.38312m/h5.2m/min1-气气1二沉池单池需气量为：33QqA301.48336m/h5.6m/min2-气气27）反冲洗气管设计反冲洗气管设计采用穿孔UPVC管，干管流速选取v=10m/s左右，小支管流速v=5m/s，干管管径选用Ф100mm，小支管管径Ф65mm(每池各5根)，支管布置间距25cm，支管上小孔孔径5mm，小孔间距10cm，小孔向下45°开孔，交错分布。8）鼓风机气量选择结合上述接触氧化池，生物接触氧化池单组需气量21.6m3/min，4组池共需气量56n第四章工程设计86.4m3/min。接触沉淀池可进行单组反冲洗（即两组工作，另两组冲洗），需气量为21.6m3/min。所以应考虑接触氧化池两组运行，另两组可暂时停止工作。（反冲洗仅15min，对生物膜影响不大）。鼓风机气量应据此选择，并考虑备用（本设计接触氧化池三台鼓风机，两用一备；接触沉淀池两台鼓风机，一用一备）。为安全考虑，总压力损失设计取值9.8kPa。①接触氧化池微孔曝气器安装在距曝气池底0.3米处，因此，鼓风机所需压力为（按一氧池水深计算）P=（5.5-0.3+1.0）×9.8=60.76kPa86.43鼓风机供气量：43.2m/min2鼓风机选择：本设计采用长沙鼓风机厂有限责任公司的JAS-200型罗茨鼓风机（http://www.chinablowers.com/proinfo.aspx?proid=42），两用一备。接触氧化池罗茨鼓风机性能参数如表4.13所示。②接触沉淀池穿孔钢管安装在沉淀池池斗上边处，因此，鼓风机所需压力为（按一沉池水深计算）P=（2.5+1.0）×9.8=34.3kPa鼓风机供气量：21.6m3/min鼓风机选择：本设计采用长沙鼓风机厂有限责任公司的JAS-150型罗茨鼓风机（http://www.chinablowers.com/proinfo.aspx?proid=42），一用一备。接触沉淀池罗茨鼓风机性能参数如表4.14所示。表4.13JAS-200型三叶罗茨鼓风机性能参数表配套电机转速升压流量轴功率整机最大功率（r/min）（kPa）（m3/min）（kw）型号重量（kg）（kw）97068.644.670.4Y315M-6902700表4.14JAS-150型罗茨鼓风机性能参数表配套电机转速升压流量轴功率整机最大重功率（r/min）（kPa）（m3/min）（kw）型号量（kg）（kw）145039.226.524.4Y200L-430132057n仲恺农业工程学院硕士学位论文9）配水井处理构筑物往往建成两座或两座以上并联运行，配水的均匀性直接关系到池子的工作效率。故需于不同构筑物间设配水井进行调节。本设计中，构筑物两座或两座以上并联运行的有接触氧化池。本设计采用设于处理池进水处中间的方式。①配水井的容积配水井水头损失暂按0.2m估算。配水井停留时间5～10秒计算。配水井外池容积按停留时间8秒计算。其流量为最高日流量考虑。Q=Q3/d=0.064m3/s，max=5500m接触氧化池进水处设置2个配水井，则Qmax0.0643Vt80.256m22②配水井面积计算有效水深为0.4m，则V0.2562A0.64mh0.4配水井截面尺寸为圆形，则其直径D4A40.64D0.9mπ3.14超高为0.7m，其中包括0.5m的安全水头+0.2m的水头损失③内外池直径的确定根据《给水工程》P38页表5-1可知：当管径D=100～400mm时，其平均经济流速为0.6～0.9m/s；当管径D≥400mm时，其平均经济流速为0.9～1.4m/s。对于污水管根据已知流量，估算管径D=250mm时，其流速4Qmax40.032v0.65m/s22πD3.140.25于（0.6～0.9m/s）经济流速范围内合理。故内池的直径：D内=200+250+200=650mm=0.65m外池圆环直径：D外=（0.9-0.65）/2=0.125m58n第四章工程设计图4.9配水井计算示意图（单位：mm）a.平面图59n仲恺农业工程学院硕士学位论文b.剖面图图4.10水解酸化池计算示意图（单位：mm）4.8消毒池4.8.1设计规范根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P83页可知：1）二级处理出水的加氯量应根据试验资料或类似运行经验确定。无试验资料时，二级处理出水可采用6~15mg/L，再生水的加氯量按卫生学指标和余氯量确定；2）二氧化氯消毒后应进行混合和接触，接触时间不应小于30min。4.8.2设计参数根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P83页可知：1）无试验资料时，二级处理出水可采用6~15mg/L；二氧化氯消毒后应进行混合和接触，接触时间不应小于30min，本设计取30min；2）平均水深2~3m，水面超高0.2~0.3m，本设计取0.3m；3）池底坡度2%~3%，本设计取2%；4）有效质量浓度50mg/L；60n第四章工程设计5）设计流量Q=Q333max=5500m/d=229.17m/h=3.8m/min。4.8.3设计计算1）消毒池的容积3VQt3.830114mmax2）池的长和宽长宽比为1~1.5，本设计长宽比取1.5:1，设池长为9m，池宽则9/1.5=6m；设导流隔板，将池分为3廊道，每廊道宽9/3=3m。水池的有效水深为V114h2.11m2A96符合（2~3m）设计要求。取池底坡地i=2%，则h3=9×2%=0.18m水面超高h1=0.3m则水池总高度为H=h1+h2+h3=0.3+2.11+0.18=2.59m3）二氧化氯投加量CQ45500S916.67g/hT24式中：S--所选设备的产量，g/hC--二氧化氯的投加浓度，城市污水：2-5mg/L或g/m3，城市污水：2-5mg/L，本设计取值为4mg/LQ--设计水量，m3/dT--运行时间，h/d4）设备选型采用化学法制备二氧化氯，即采用氯酸钠和盐酸反应生成二氧化氯和氯气的混合气体。主反应：NaClO3+2HCl→ClO2↑+1/2Cl2↑+NaCl+H2O副反应：NaClO3+6HCl→3Cl2↑+NaCl+3H2O二氧化氯发生器选择：本设计采用潍坊润洁环保水处理设备有限公司的HB-1000型二氧化氯发生器（http://www.wfrjhb.com/productShow.asp?id=19），一用一备。61n仲恺农业工程学院硕士学位论文表4.15HB-1000型二氧化氯发生器性能参数表有效氯产量（g/h）配电功率（kw）动力水管径Ф（mm）压力10001.532≥0.255）使用原料氯酸钠（GB/T1618-1995工业一级品，含量≥99%）；盐酸（GB320-93工业一级品，浓度≥31%）。a.平面图b.剖面图图4.11消毒池计算示意图（单位：mm）62n第四章工程设计4.9污泥处理4.9.1污泥浓缩池4.9.1.1设计规范根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）P83页可知：浓缩活性污泥时，重力式污泥浓缩池的设计，应符合下列要求：1）污泥固体负荷宜采用30kg/(m2.d)~60kg/(m2.d)；2）浓缩时间不宜小于12h；3）由生物反应池后二次沉淀池进入污泥浓缩池的污泥含水率为99.2%~99.6%时，浓缩后污泥含水率可为97%~98%；4）有效水深宜为4m；5）采用栅条浓缩机时，其外缘线速度一般宜为1m/min~2m/min，池底坡向泥斗的坡度不宜小于0.05。4.9.1.2设计参数1）浓缩污泥为剩余活性污泥，固体通量经验值20~30kg/(m2.d)，本设计取30kg/(m2.d)；2）SBR反应池剩余污泥为559.05m3/d，含水率为99.4%（即固体浓度C0=6kg/m3）；接触沉淀池剩余污泥为8.65m3/d，含水率为97%。4.9.1.3设计计算1）浓缩池面积浓缩后使污泥含水率pu=97%，故接触沉淀池不需计算在内。QC0559.0562A111.81mG30式中：Q--污泥量，m3/dC30--污泥固体浓度，kg/mG--污泥固体浓度通量，kg/(m2.d)2）浓缩池直径设计采用n=2个圆形辐流池。单池面积：A21=A/n=111.81/2=55.905m浓缩池直径D4A/455.905/3.148.44m163n仲恺农业工程学院硕士学位论文D取值为8.5m。3）浓缩池深度浓缩池工作部分的有效水深为：QT559.0516h3.333m224A24111.81式中：T--浓缩时间，h，根据《屠宰与肉类加工废水治理工程给水规范》（HJ2004-2010）P9页可知：污泥浓缩时间宜按16～24h设计，本设计取值为16h超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20，污泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.4m。池底坡度的深度：DD28.52.41h-i-0.153m4222220污泥斗深度：D2D1o2.41.0ohtan55tan551.0m52222浓缩池深度：H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.333+0.3+0.153+1.0=5.086m4.9.2污泥压滤机污泥压滤机：本设计采用广州绿天源环保设备有限公司的LTY2500P1型带式压滤脱水机（http://www.ltyhb.net/2015/wuni_0313/163.html），共1台。带式压滤脱水机性能参数如表4.16所示。表4.16LTY2500P1型带式压滤脱水机性能参数表功率（kw）滤带宽度（mm）处理量（m3/hr）长×宽×高（mm）整机重量（kg）主机成套5700×3400×250016-287.5228500280064n第四章工程设计图4.12污泥浓缩池计算示意图（单位：mm）4.10本章小结本章节主要参考《室外排水设计规范》（GB50014-2006），《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010），《生物接触氧化法设计规程》（CECS128.2001）等工程技术规范及相关参数来完成屠宰废水处理构筑物的设计计算和主要设备的选型，具体如表4.17、表4.18所示。1、ABR水解酸化池：容积负荷=3.07kg/m3.d，HRT=4.7h。2、SBR池：污泥负荷（BOD5/MLSS）=0.4kgBOD5/(kgMLSS.d)，MLSS浓度=4000mg/L，反应池个数n1=4，周期时间T=8h，周期数n2=3。3、接触氧化池：接触氧化池曝气强度=12m3/(m2.d)，一沉池表面水力负荷N3232q-1=5.5m/(m.d)，二沉池表面水力负荷Nq-2=5m/(m.d)。4、污泥浓缩池：固体通量=30kg/(m2.d)，浓缩时间=16h。65n仲恺农业工程学院硕士学位论文表4.17主要构筑物一览表序数单备构筑物名称池内规格（m）池内标高（m）号量位注26.50×32.90×钢1集水池-5.85～0.151座6.00砼ABR水解酸化池（下流1.50×16.30×钢2-0.30～5.701座室）6.00砼ABR水解酸化池（上流9.50×16.30×钢3-0.30～5.701座室）6.00砼11.50×8.00×钢4SBR池-0.30～5.204座5.50砼17.60×13.00×钢5中间水池-4.20～0.301座4.50砼钢6一级接触氧化池7.80×8.00×5.500.00～5.504座砼钢7一级接触沉淀池1.30×8.00×5.80-0.30～5.504座砼钢8二级接触氧化池5.70×8.00×5.000.50～5.504座砼钢9二级接触氧化池1.40×8.00×5.60-0.10～5.504座砼钢10消毒池9.00×6.00×2.59-0.30～2.291座砼11污泥浓缩池Ф=8.50，H=5.086-4.786～0.301座钢砼66n第四章工程设计表4.18主要设备一览表序单构筑物名称设备名称规格参数数量备注号位1格栅渠格栅B=1000mm，b=20mm2组一用2集水池潜污泵Q=250m3/h，H=22m，n=30kw2台一备ABR水解酸化水力细格B=1.0mm，Q=120m3/h，筛板规格150032台池栅×2500mm罗茨鼓风Q=11.27m3/min，P=58.8KPa，两用44台机N=18.5kw两备5SBR池滗水器Q=500m3/h，DN=400mm，N=1.1kw4台微孔曝气6Ф215mm880个器一用7中间水池潜污泵Q=250m3/h，H=15m，n=18.5kw2台一备罗茨鼓风两用8Q=44.6m3/min，P=68.6KPa，N=90kw3台机一备9配水井D=0.9m2台接触氧化池微孔曝气10Ф215mm1728个器11弹性填料Ф200×1750mm，2层10140根罗茨鼓风一用12接触沉淀池Q=26.5m3/min，P=39.2KPa，N=30kw2台机一备回用水池（消二氧化氯一用13有效氯产量1000g/h，N=1.5kw2台毒池）发生器一备14污泥浓缩池带式压滤机处理量16-28m3/hr，N=22kw1台67n仲恺农业工程学院硕士学位论文第五章主要经济技术指标及分析5.1污水处理费1、污水处理用电费用表5.1用电负荷计算设备容量工作容量序号用电设备名称总数容量（kw）容量（kw）时间（h）耗电（kwh）1机械格栅21.51.557.52集水池潜污泵2603024720中间水池潜污323718.524444泵4SBR池鼓风机4743720.4754.8接触氧化池鼓53270180244320风机接触沉淀池鼓6260300.515风机7滗水器44.44.4313.2二氧化氯发生823.01.52436器9合计6310.5每天用电6310.5kwh，电费按0.75元/度计，则折合每吨废水污水处理用电费用：6310.5×0.75÷5000=0.95元/吨。2、污水处理药剂费用化学法二氧化氯发生器使用原料为：盐酸和氯酸钠，所选择的二氧化氯发生器原料消耗：每产生1g有效氯消耗盐酸1.3g、氯酸钠0.65g，折合人民币0.0038元。本项目一天二氧化氯投加量为916.67×24=22000g/d，则每吨废水所用药剂费用为：22000×0.0038÷5000=0.02元/吨。3、污水处理人工费用68n第五章主要经济技术指标及分析本项目污水处理运行人员每天三班，每班一人，轮流休息，因此初步定员：4人，每人每月平均工资按3000元计算，则折合每吨废水为3000×4÷30÷5000=0.08元/吨。5.2污泥处理费1、污泥处理用电费用污泥处理带式压滤机设备主要包括主机、冲洗水泵、污泥泵、药剂泵和搅拌机，按照所选的带式压滤机成套功率为22kw，每天运行24h。电费按0.75元/度计，则折合每吨废水污泥处理用电费用：22×24×0.75÷5000=0.08元/吨。2、污泥处理药剂费用活性污泥脱水所用的絮凝剂为阳离子性聚丙烯酰胺。絮凝剂投加量0.5～2kg/t（干泥），本设计取值为2kg/t(干泥)，则絮凝剂需要量：QCO×2=559.05×6÷1000×2=6.71kg/d。阳离子性聚丙烯酰胺按市场价20元/kg计算，则每吨废水所用絮凝剂费用为：6.71×20÷5000=0.03元/吨。3、污泥处置费用污泥带式压滤机滤饼含水量为68%～80%，本设计取值为80%，则含水量80%污Q泥C0559.056泥量为4192.875kg/d4.2t/d，污泥外运处置费用按580元/吨0.80.8计算（来源于深圳市宝安区工业废弃物处理站工业污泥处理服务），则每吨废水污泥处置费用为4.2×580÷5000=0.49元/吨。4、污泥处理人工费用本项目污泥处理运行人员每天三班，每班一人，轮流休息，因此初步定员：4人，每人每月平均工资按3000元计算，则折合每吨废水为3000×4÷30÷5000=0.08元/吨。5.3处理费小结1、污水处理费用：用电费用+药剂费用+人工费用=0.95+0.02=0.08=1.05元/吨2、污泥处理费用：用电费用+药剂费用+处置费用+人工费用=0.08+0.03+0.49+0.08=0.68元/吨3、直接处理费用：污水处理费用+污泥处理费用=1.05+0.68=1.73元/吨。69n仲恺农业工程学院硕士学位论文5.4本章小结本章节对主要经济技术指标进行分析，小结如下（报价均以市场平均价计算，实际操作中价格会有浮动）：1、本项目污水处理费用包括：用电费用、药剂费用、人工费用，合计1.05元/吨水；2、本项目污泥处理费用包括：用电费用、药剂费用、处置费用和人工费用，合计0.68元/吨水；3，本项目污水处理系统运行直接处理费用合计1.73元/吨水。70n第六章结论与展望第六章结论与展望6.1结论本论文针对畜牧业屠宰废水的“三高”特征（高氨氮浓度、高有机物浓度、高悬浮物浓度），通过对国内外屠宰废水处理工艺的比较，综合考虑实际经济状况、生产情况以及处理效果，提出了ABR+SBR+接触氧化组合工艺方案，得出以下结论：1、屠宰废水的主要处理工艺生物法是屠宰废水处理的主要工艺，通过对比国内外屠宰废水的处理工艺得出：厌氧+好氧组合处理工艺应用于屠宰废水处理中能取得更好的处理效果。研究发现：水解酸化+SBR组合工艺对屠宰废水的COD去除率较高，处理效果稳定。2、组合工艺工程设计的关键环节1）本工程设计创新性地将ABR反应器控制在水解和酸化阶段，和其他工艺组合降低处理成本和提高处理效率；2）ABR、SBR和接触氧化工艺在工程中的串联使用，设计的关键环节是保持这三个工艺合理的反应条件及间隙式与连续式之间的进水合理性设计。通过有效地控制进水COD、BOD浓度、溶解氧和合理的进水方式，使ABR、SBR和接触氧化工艺更好地衔接在一起，形成优化的组合工艺。3、处理单元的设计查阅各处理单元设计的相关资料，参考《室外排水设计规范》（GB50014-2006），《屠宰与肉类加工废水治理工程技术规范》（HJ2004-2010）等工程技术规范，结合工程经验进行各处理单元的设计。论证设计参数选择的合理性，重点完成ABR+SBR+接触氧化组合工艺的设计。通过该设计参数的选择及处理单元的设计，可充分保证处理效果和稳定达标排放。4、主要设备的选型通过计算得出所需设备的相关参数，电话调研设备，查看网上材料厂家产品信息，完成本废水处理工艺主要设备的选型工作。设备选择合理，选型合格，能满足废水处理的要求。5、技术经济指标本屠宰废水处理工艺污水处理费用合计1.05元/吨水，污泥处理费用合计0.68元/吨水，本系统运行直接处理费用合计1.73元/吨水，日产污泥量为4.2吨。某公司采用气浮+水解酸化+SBR工艺处理屠宰废水，污水处理直接成本约为1.92元/m3，日产污泥量为7.8吨。可见，该废水处理工艺剩余污泥产量低，处理效果好，运行成本较低，经济效益高。71n仲恺农业工程学院硕士学位论文6.2展望1、本工程设计ABR+SBR+接触氧化组合工艺，是建立在大量的国内外屠宰废水处理工艺的调研和分析，以及自身的工程经验基础上，这种优化组合设计只是一种设想，工程应用中还需要进一步实践。2、本工程设计在中水回用方面处理还没达到中水回用标准，需进一步完善中水回用处理方案的设计，达到废水再利用的目的。3、屠宰厂（场）易产生臭气，由于自身的能力和时间的关系，本工程还没完成除臭系统方案的设计，在后续的实际工作中还需对这一方面进行完善。72n致谢致谢本研究及学位论文的顺利完成，首先我要感谢的就是我的导师陶雪琴副教授和艾绍英研究员。她们严肃的科学态度、严谨的治学精神和精益求精的工作作风将永远激励着我并给了我完成论文的信心和动力。论文从课题的选择到资料的搜集，最后到论文的撰写完成都是在陶雪琴副教授和艾邵英研究员悉心指导和不懈的支持下完成的。在此谨向尊敬的导师们致以最崇高的敬意和和诚挚的感谢！在此，我还要感谢培养单位仲恺农业工程学院，是它给我提供了宝贵的学习机会和学习环境，使我从中学习到了很多知识。同时也要感谢我的前工作单位广州新卓环保科技有限公司，本论文的研究得到了该单位的帮助和了解，并且还为我提供了有效的研究资料。我也要感谢我的家人以及我的朋友们对我的理解、支持、鼓励和帮助，正是因为有了他们，让我有了追求的勇气和信心。最后，向所有本论文的评阅人和答辩委员会的专家、教授致以最诚挚的谢意！施颖娜2016年3月73n参考文献参考文献赵悦.山东省农业资源利用效益评价[D].东北：农业大学，2014.《禽畜屠宰管路条例（草案）（征求意见稿）起草说明》[J].农业技术与装备，2014，287：12-14.农业健康是当代畜牧业可持续发展的希望所在[J].中国畜牧业，20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