毕业论文--黄姜皂素废水处理工程设计 68页

西南科技大学本科毕业论文IV黄姜皂素废水处理工程设计摘要：针对黄姜皂素废水的水质特点，本文采用铁碳微电解做预处理，上流式厌氧污泥床和生物接触氧化相结合的生化工艺作为主体工艺对黄姜皂素废水进行处理。废水处理厂设计规模250m3/d，其设计水量为Q=250m3/d、CODCr=30000mg/L、SO42-=9000mg/L、色度=3500倍SS=400mg/L、pH=1。经处理后，应达到下列出水水质，即CODCr=300mg/L、色度=80倍、SS=70mg/L、pH=6~9，即达到《皂素工业水污染物排放标准》（GB20425-2006）要求。经设计可知ηCODCr=99.7%，ηSO42-=96.5%，ηSS=82%，色度97.7%。出水各项指标均达到相关标准要求。经技术经济分析表明，设计厂区占地1760m2，此方案投资总额91.5万元，废水处理成本为2.3元/m3。关键词：黄姜皂素废水；铁碳微电解；上流式厌氧污泥床；生物接触氧化n西南科技大学本科毕业论文IVThedesignofturmericsaponinwastewatertreatmentprojectAbstract:Accordingtothewatercharacteristicsoftumericsaponinwastewater,thispaperadoptsironcarbonmicroelecotrolysisasthepretreatment,andUp-flowAnaerobicSludgeBed(UASB)integratingbiologicalcontactoxidationasthemainprocesstotreatturmericsaponinwastewater.Thescaleofthewastewatertreatmentplantsis250m3/d,theinfluentqualityareasfollows:CODCr30000mg/L,SO42-9000mg/L,Colordegree35times,SS400mg/L,pH1.Afterthewastewatertreatedbyaboveprocessflow,theeffluentqualityareasfollows:CODCr300mg/L,Colordegree80times,SS70mg/L,pH6~9,itcanmeetsaponinindustrialwaterpollutantsstandards(GB20425-2006)requirements.TheremovalefficienciesofCODCr,,SO42,SS,Colordegreeare99.7%,96.5%,82%and97.7%.,respectively.Thetechnicalandeconomicanalysisshowtheprojectcovers1760m2,theexpectedinvestmenttotalamountis915,000yuan,theoperatingcostis2.3yuanpercubicmeter.Keywords:turmericsaponinwastewater,ironcarbonmicroelecotrolysis,Up-flowAnaerobicSludgeBed(UASB),biologicalcontactoxidationn西南科技大学本科毕业论文IV目录前言1第一章设计任务书21.1毕业设计题目21.2毕业设计目的21.3毕业设计任务21.4毕业设计成果21.5原始资料2第二章工艺比选32.1废水性质32.2工艺确定32.3工艺流程72.4预计处理效果8第三章各处理构筑物的设计与计算103.1调节池103.2中和反应池113.3微电解反应器123.4混凝沉淀池143.5水解酸化池183.6上流式厌氧污泥床213.7生物接触氧化池333.8二沉池37第四章污泥的处理与处置414.1污泥浓缩414.2集泥井42第五章平面与高程布置435.1平面布置435.2高程布置44第六章工程项目估算576.1工程投资估算57n西南科技大学本科毕业论文IV6.2劳动定员、运行管理58总结61致谢62参考文献63n西南科技大学本科毕业论文前言皂素是广泛存在于动植物体内的一种激素，是合成避孕药、甾体激素类药的重要原料，经过结构改造和修饰可制得不同种类的甾体激素类药物。我国是甾体激素类药物的主要生产国，约占世界总产量的1/3。皂素在我国的主要药源是黄姜，黄姜的种植集中于湖北、湖南、陕西、四川、河南等地，其中湖北、陕西两省的黄姜种植面积占全国的70%。目前大多数皂素生产厂家采用直接酸水解工艺制取皂素，在制取皂素过程中会产生大量的皂素废水。皂素废水水质复杂，这些高浓度的有机皂素废水基本上未经任何治理便直接排放到周围的环境中，严重污染了附近的水源，导致水体的富营养化和泡沫化，并使水体散发着酸臭味，影响农作物生长，破坏生态平衡，大量的其它副产物如淀粉、纤维素，没有得到利用，环境污染严重，对附近的居民生产、生活产生不良影响。尤其汉江流域中上游地区的区位功能特殊，直接关系到南水北调中线工程水源区的环境质量。因此，黄姜生产皂素废水的处理具有重要意义。64n西南科技大学本科毕业论文第一章设计任务书1.1毕业设计题目黄姜皂素废水治理工程设计1.2毕业设计目的此次毕业设计希望在了解国内外黄姜制取皂素工艺及其废水治理技术的基础上，能够针对课题给定的黄姜皂素废水水量及水质，通过对各种工艺的比较，优选出适宜的工艺流程并进行相关的工艺设计，旨在为黄姜制取皂素业的可持续发展作一定的技术探讨。1.3毕业设计任务根据黄姜皂素废水的特点及相关资料进行废水处理工程设计。1.4毕业设计成果1、完成设计计算说明书一份；2、设计图纸：平面布置图，高程布置图，主要构筑物单体图（三视图），管线图。1.5原始资料1、进水水量：250m3/d2、进水水质：CODCr=30000mg/LSO42-=9000mg/L色度=3500倍SS=400mg/LpH=13、排放标准：出水水质达到《皂素工业水污染物排放标准》（GB20425-2006）要求。即CODCr=300mg/L色度=80倍SS=70mg/LpH=6~94、气象与水文资料：工程所在地属亚热带湿润季风气候，四季分明，夏秋多雨，冬春干旱。年平均气压960hPa，年平均气温15.3～17.2℃，极端最低气温为-4.5℃，极端最高气温为39.4℃，年平均降雨量700～1516mm，无霜期平均253～301天。常年主导风向NE，最大风速10m/s，年平均风速1.0m/s，全年静风频率59%。地下水位4～5m。5、厂区地形：工程所在地海拔标高在540～560m之间，平均地面标高为550m。地势平坦。64n西南科技大学本科毕业论文第二章工艺比选2.1废水性质2.1.1废水来源生产皂素的原料主要有黄姜、穿地龙、葫芦芭等，其主要成分是淀粉、纤维素、糖苷和木质素。生产过程是将原料进行水浸、粉碎、发酵等预处理后，加3%稀硫酸或稀盐酸水解，淀粉、纤维素被水解成葡萄糖，糖苷被水解成鼠李糖、葡萄糖和皂素。再进行过滤，糖类等随滤液排走，滤出物为不溶于水的木质素和皂素。将滤出物中和、漂洗、粉碎、烘干后，用120#汽油提取滤出物中的皂素。提取液再经结晶，过滤、干燥即得皂素成品。生产过程中废水主要来自于酸水解、过滤后产生的污水，以及中和、洗涤后产生的综合废水。2.1.2废水特点皂素生产工艺及废水排放工序如下图所示：皂素生产企业产生的废水主要由酸水解水、漂洗过滤水组成，含有糖类、有机酸类、短链的醇、醛类、无机盐类、姜黄素等物质。其废水主要具有以下特点：（1）有机物含量高，成分复杂。CODCr高达几万mg/L，属于高浓度有机废水；水中含有难于生物降解的糖甙、皂甙、姜黄素等表面活性物质，可生化性差，属于不易被生物降解的废水。（2）糖分含量高，综合废水总含糖质量分数约2%。大部分为还原性的单糖，如果进入生物反应器，容易造成可溶性挥发酸的积累，引起pH下降，对生物产生毒害作用。（3）酸度高，盐分高。由于HCl和H2SO4水解工艺的存在，皂素废水pH一般为1~2甚至更低，在废水中同时存在大量Cl-和SO42-。（4）色度大（色度>=1000）呈深褐色，富含大量变性色素。2.2工艺确定64n西南科技大学本科毕业论文2.2.1皂素废水的处理方法（1）化学处理法A.化学氧化法化学氧化法的氧化能力比较强，能除去常规方法难以去除的污染物，但成本相对比较高，多用于皂素废水的后处理。常用的氧化法有臭氧氧化法、Fenton试剂氧化法、内电解法等。臭氧氧化在去除有机物和脱色方面效果显著，不产生污泥，但动力消耗大，处理成本高。Fenton试剂兼有氧化和混凝的双重作用，产生的Fe(OH)3胶状沉淀，有絮凝吸附的作用。而且，Fenton试剂氧化法需要酸性的环境，比较适宜处理这类酸性较强的皂素废水。内电解法的成本相对较低，利用废弃的活性炭和铁钉就可以实现良好的处理效果。B.化学中和法由于皂素废水酸性较强，一般的处理工艺都要先进行化学中和，把pH调节到合适的范围，再进一步处理。常用的中和药剂是石灰。石灰的成本比较低，有较好的中和效果。而且对废水中的杂质有絮凝沉淀的作用，但如果废水中含有大量的SO42-，会产生微溶沉淀，影响中和反应。添加碱性废水中和的方法也被广泛采用，把酸碱两种废水按照一定比例混合，可以有效地调节废水的酸碱性，达到以废治废的目的。另外，也可以采用碱性滤料过滤的方法，既中和了酸，又达到过滤悬浮物的目的。常用的滤料有石灰石、大理石、白云石等。（2）物理化学处理法A.吸附法吸附法是处理有色废水最行之有效的方法。常用的吸附剂有活性炭、磺化炭、硅藻土等，其中最常用的是活性炭吸附剂。其原理是利用这些吸附剂表面多孔的结构，把有机物吸附在表面，达到脱色目的。该方法具有占地小，操作简单等优点，但运行费用太高，在处理皂素废水工艺中，吸附法多用于对终端出水进行脱色。B.混凝法混凝法是利用混凝剂使废水中的胶体和微小悬浮固体沉淀下来，达到去除有机物的目的。在皂素废水处理中，混凝法既可以用于预处理，也可以用于深度处理。预处理主要是去除一些难降解大分子发色物质，提高废水的可生化性。深度处理时进一步去除色度和有机物，达到国家相关排放标准的要求。C.低压蒸馏法64n西南科技大学本科毕业论文低压蒸馏法能将皂素废水中的甲醇、乙醇、乙酸、醛类等挥发性物质蒸馏分离出来，非常有效地去除有机物和色度，出水无色透明。但此工艺能耗大，处理后废渣需焚烧处理。对于排放皂素废水量小的工厂可以采用该法，但废水量较大时，成本较高，不宜采用。（3）生物处理法A.微生物处理法厌氧-好氧微生物法对皂素废水有很好的处理效果，厌氧微生物通过水解酸化，把大分子难降解的有机物转化为小分子物质，提高废水的可生化性，为好氧生物处理打下良好的基础。好氧生物可进一步将小分子污染物氧化分解，最终达到较好的出水效果。现有的厌氧-好氧处理皂素生产废水系统主要有以下几种组合：水解酸化-接触氧化法；水解-UASB-接触氧化法；厌氧-SBR法；厌氧发酵-好氧反应生物吸附法；UASB-好氧活性污泥法。另外，白腐真菌、光合细菌、酵母菌等也可以用来处理皂素废水。但是微生物对皂素废水的强酸性和毒性污染物的耐受能力有限，需进行一定的预处理。但是，厌氧阶段水力停留时间长，占地面积大，好氧阶段易发生活性污泥膨胀是微生物法工程实践中需要考虑的问题。B.人工湿地法人工湿地是利用土壤、植物、微生物的综合作用，对污水进行净化。该工艺能使皂素废水达标排放，但存在湿地使用面积大、运行管理费用大、湿地淤塞、地下水污染等问题。C.资源回收法皂素被提取后，废水中仍含有丰富的资源，如果直接处理，不符合节约资源的原则。由于其中糖类含量较多，可以用来生产淀粉、酒精、回收葡萄糖、培养食用菌、生产柠檬酸等；纤维素可以制成清洁炭；酸回收成盐酸重复使用；剩余浓缩物可以制成复合肥。这样可以使得皂素工业的主要污染物得到处理和再利用，实现资源利用最大化。2.2.2皂素废水的处理工艺皂素废水由于酸度高、色度高，属于高浓度有机废水。要达到排放标准，一般都采用物化与生化方法相结合的工艺，并采用几级联用，以达到较好的出水效果。主要常见工艺有以下三类：（1）生化处理—物化处理64n西南科技大学本科毕业论文调节—UASB—生物接触氧化—絮凝沉淀调节—UASB—好氧—纤维球过滤—活性炭吸附（2）物化处理—生化处理调节—催化氧化—中和—厌氧—接触氧化—曝气生物滤池—生物炭池调节—单级膜浓缩分离—一级膜生物反应器—二级膜生物反应器调节—沉淀—厌氧—SBR生化池调节—化学中和—沉淀—接触氧化—生物滤池调节—化学中和—沉淀—水解—UASB—接触氧化调节—化学中和—沉淀—微电解—厌氧—好氧（3）物化处理—生化处理—物化处理调节—化学中和—UASB—化学氧化—混凝调节—化学中和—一级厌氧—二级厌氧—SBR生化池—煤渣滤池通常黄姜皂素废水的处理方法有：物理法、化学法、生物法等。其中物理法处理效果较差；化学法所需投加药剂量大，但投资占地省；生物法是一种较为普遍的处理方法。目前，国内对黄姜皂素废水以物化加生化处理为主，尤以厌氧加好氧处理相结合的生化处理方法占大多数。本设计采用内电解反应、混凝和水解酸化作为生物处理的预处理，生物处理先采用厌氧生物处理，再接好氧生物处理。64n西南科技大学本科毕业论文厌氧生物处理方法主要有两相厌氧处理法和上流式厌氧污泥床反应器。厌氧生物处理工艺比选见表2-1：表2-1厌氧生物处理工艺比选方法或反应器特点优点缺点两相厌氧处理法酸化和甲烷化在两个反应器进行，两个反应器内可采用不同反应温度能承受较高负荷，耐冲击，运行稳定设备较多，运行操作较复杂上流式厌氧污泥床反应器消化和固液分离在一个池内，微生物量很高负荷高；总容积小；能耗低，不需搅拌如设计不善，污泥会大量消失；池的构造复杂上流式厌氧污泥床反应器（UASB反应器）作为一种高效厌氧处理技术，近年来得到了广泛的应用。反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥，能够允许较大的上流速度和很高的容积负荷，适宜高浓度有机废水的处理。所以厌氧生物处理选择UASB法处理。好氧生物处理方法主要有A/O法、生物接触氧化法。A/O法与接触氧化池在BOD去除率大致相同的情况下，前者BOD体积负荷可高5倍，所需处理时间只有后者的1/5。根据实际经验，接触氧化法具有BOD容积负荷高，污泥生物量大，相对而言处理效率较高，而且对进水冲击负荷（水力冲击负荷及有机浓度冲击负荷）的适应力强。维护管理方便，工艺操作简便，基建费用低。由于微生物是附着在填料上形成生物膜，生物膜的剥落与增长可以自动保持平衡，所以无需回流污泥，运转十分方便。其污泥产量远低于活性污泥法。所以好氧生物处理方法采用生物接触氧化法。2.3工艺流程2.3.1具体工艺流程图见图2：64n西南科技大学本科毕业论文外运处理进水沉淀调节池水解酸化池接触氧化池混凝沉淀池UASB反应器二沉池出水中和反应池微电解反应器污泥浓缩池集泥井沉渣外运加碱图2皂素废水处理工艺流程图2.3.2流程说明：物化单元主要包括废水沉淀调节池、中和反应池、微电解反应器及混凝沉淀池。调节池可使废水中含有的皂素水解物和木质素等物质进一步沉淀回收；皂素废水中的SO42-、细小纤维、胶体以及悬浮固体通过石灰中和和沉淀作用而得到有效的去除；色度、CODCr的去除可在微电解反应器中进行；混凝沉淀池主要用于去除色度、部分CODCr和大量SS；废水经过物化预处理后，SO42-浓度、色度、CODCr、SS等个指标都有一定的去除率，废水经过微电解氧化处理后,可生化性有所提高。接着废水自流进入水解酸化池，在水解酸化池中进一步提高可生化性。此时接厌氧UASB反应器和好氧处理生物接触氧化池进行处理，以去除大量的CODCr；二沉池中主要实现泥水分离，此过程会去除大量的SS。各单元产生的污泥送入污泥浓缩池，经浓缩处理后，将污泥送至城市固体废物处理点进行处理。2.4预计处理效果预计处理效果见表2-2：64n西南科技大学本科毕业论文表2-2皂素废水预计处理效果项目进水水质中和反应池微电解反应器混凝沉淀池水解酸化池UASB反应器生物接触氧化二沉池出水去除率出水去除率出水去除率出水去除率出水去除率出水去除率出水去除率CODCr（mg/L）300002560010%1282550%769540%461740%625.185%93.885%93.80pH16~96~96~96~96~96~96~9SO42-（mg/L）900090095%450031530%3150315031503150色度（倍）3500315010%94570%56740%340.240%102.170%81.720%81.70SS（mg/L）40032020%27215%108.870%81.620%81.6073.410%73.40项目出水水质总去除率CODCr（mg/L）93.899.7%PH6~9SO42-（mg/L）31596.5%色度（倍）81.797.7%SS（mg/L）73.482%64n西南科技大学本科毕业论文第三章各处理构筑物的设计与计算3.1调节池3.1.1设计说明工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，此调节池也兼具有沉淀的作用。该池设有沉淀的污泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。采用半地下钢混结构。3.1.2参数选取1）停留时间：T=4小时2）设计水量：250m3/d=10.42m3/h3.1.3设计计算1）池子的实际容积：根据流量Q=250m3/d=10.42m3/h，停留时间T=4小时则池内废水量Q1=Q*T=10.42*4=41.68m3，取Q1=42m3得出池的有效容积为V有效=42m3设计用调节池的实际容积为V=1.4*V有效=1.4×42=58.8m3（其中1.4为考虑污水在池内不均匀流动的容积利用经验系数）取V有效=62m32）取池子的有效水深h1=1.8m（一般为1.5~2m）纵向隔板间距1m（一般为1~1.5m）则调节池的平面面积S=V/h1=62/1.8=34.4m2，取S=35m2取池宽B=4m，则池长为L=8.75m纵向隔板间距为1m，所以隔板数为3取调节池超高为h=0.3m为适应水质变化，设置沉渣斗，设三个沉渣斗，倾角为45º，污水中的悬浮物在池内沉淀，通过排渣管定期排出池外。64n西南科技大学本科毕业论文3.2中和反应池3.2.1设计说明由于废水中硫酸盐浓度较大，不宜采用过滤法中和，目前对于SO42-的处理一般均采用投加石灰进行中和沉淀。投加石灰的作用有三：一是与SO42-反应形成CaSO4沉淀，降低SO42-浓度；二是进行酸碱中和提高废水的pH值；三是反应产生的CaSO4在下沉的过程中可通过挟裹作用去除废水中的部分SS和CODCr。石灰中和酸的反应：H2SO4+Ca（OH）2CaSO4+2H2O石灰中和含硫酸的酸性废水时，一般沉淀时间为1~2小时，污泥体积为处理废水量的3%~5%，污泥含水率一般为95%左右。3.2.2投药量的计算每天排出的含酸废水中共有硫酸250×9=2250Kg药剂选用石灰，其成分为含CaO70%，有效的CaCO3为15%，起作用不大的CaCO3及惰性杂质15%。设需要CaO的理论数量为Xt/d，查表得，可列式如下：解得，X=1.7t/d实际石灰用量为：1.1×1.7=1.9（t/d）由于中和结果：生成硫酸钙数量为：2.3×（136/98）=3.2（t/d）折算为石膏（CaSO4.2H2O），其数量为：（3.2×172）/136=4.1（t/d）石灰中惰性杂质含量1.9×15%=0.29（t/d）即每天的沉渣量为4.1+0.29=4.39（t/d）3.2.3池子设计1）设计参数64n西南科技大学本科毕业论文设计流量：Q=250m3/d=10.42m3/h中和时间：t=1h有效水深：h=3m超高h1=0.3m2）设计计算①有效容积设计取②设计为矩形（尺寸长）：3×1.33=3.99m2③总高度H=h+h1=3.3m3.3微电解反应器3.3.1设计说明铁碳内电解法是利用铁屑与炭构成原电池的正负极，以废水为电解质溶液，发生氧化还原反应。在反应中电流在成千上万个细小的微电解池内流动，铁粉作为阳极被腐蚀。电极反应物具有高度的化学活性，其中新生态的[H]，新生态的Fe2+能与废水中的许多成分发生氧化还原作用，破坏有机分子中的助色和发色基团，使难降解的物质转变为易降解的物质。同时，新生态的Fe2+和Fe3+是良好的絮凝剂，能进一步吸附废水中的污染物以降低其表面能，最终聚结成较大的絮体而沉淀。3.3.2设计参数内电解的适宜工艺参数为：Fe/C（质量比）=8∶1，反应pH=4，反应时间=90min。3.3.3设计计算铁屑内电解池为柱形体，用钢筋混凝土建造。有效容积为10.42m3，停留时间为1.5h。池子直径2.6m，高度为3.5m。距池底部0.6m处内设置一层厚度为5cm的承托层，承托层上部为厚度为2.0m填料层，填料层为活性炭、铁屑以及添加金属氧化物（三氧化二铝和氧化铜）的均匀混合物，承托层底部设曝气装置。3.3.4曝气设计计算1）总需氧量DD=D0Q=15×250=2.6m3/min=0.043m3/s64n西南科技大学本科毕业论文式中D0——每立方米污水需氧量，15～20m3/m32）空气干管直径dd=（4D/v）1/2=[4×0.043/(3.14×12)]1/2=0.068m=68mm。取70mm校核管内气体流速=4D/d2=4×0.043/(3.14×)=11.18m/s在范围10～15m/s内。3）支管直径d1空气干管进入反应器后用两根支管，通过每根支管的空气量qq=D/2=0.043/2=0.0215m3/s则支管直径d1=（4q/v1）1/2=[4×0.0215/(3.14×6)]1/2=0.052m=52mm取55mm，校核支管流速=4q/d12=4×0.0215/(3.14×)=9.05m/s在范围5～10m/s内。4）穿孔管直径d2沿支管方向每隔430mm设置两根对称的穿孔管，每根支管上连接6根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量q1q1=q/6=0.0215/6=0.00358m3/s则小支管直径d2=（4q1/v2）1/2=[4×0.00358/(3.14×6)]1/2=0.027m，取30mm。校核支管流速=4q1/d12=4×0.00358/(3.14×)=5.06m/s在范围5～10m/s内。孔眼直径采用=3mm，间距为100mm。5）风机选型①空气管DN=70mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.68×5.6×1.00×1.0=15.01Pa式中：i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.68Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.064n西南科技大学本科毕业论文风管的局部阻力h2=v2/2g=3.32×11.182×1.205/(2×9.8)=25.51Pa式中：——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.32v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3②空气管DN=55mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.43×4.8×1.00×1.0=11.66Pa式中：i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.43Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h2=2×v2/2g=2×3.33×9.052×1.205/(2×9.8)=33.54Pa式中：——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.33v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3风机所需风压为15.01+25.51+11.66+33.54=85.72Pa综合以上计算，鼓风机气量2.6m3/min，风压0.086KPa选R系列标准型罗茨鼓风机，型号为RB—65，其参数见表3-1：表3-1SR型罗茨鼓风机规格性能型号口径A转速r/min风量m3/min压力KPa轴功率Kw功率Kw生产厂RB-656517502.699.81.21.5长沙鼓风机厂3.4混凝沉淀池3.4.1设计说明混凝的目的在于通过向水中投加一些药剂（通常称为混凝剂及助凝剂），使水中难以沉淀的胶体颗粒能互相凝合，长大至能自然沉淀的程度。这个方法称作混凝沉淀。在给水处理和废水处理中混凝沉淀都是最常用的方法之一。64n西南科技大学本科毕业论文混凝处理中包括凝聚和絮凝两个阶段。在凝聚阶段水中的胶体双电层被压缩失去稳定而形成较小的颗粒；在絮凝阶段这些微粒互相凝结（或由于高分子物质的吸附架桥作用相助）形成大颗粒絮体，这些絮体在一定的沉淀条件下可以从水中分离去除。3.4.2混凝沉淀池设计计算1）溶药池容积计算溶液池容积的计算公式如下：式中：-最大投药量，mg/L；Q-设计流量，/h；w-药液浓度，按药剂固体质量分数计算，一般取10%-20%；n-每天配制药液次数，一般取2-6次。根据要求及实际工程情况，本设计中取为50mg/L,w取为10%，每天配制药液次数取为3次。将数据代入公式得：溶解池容积V2=0.3V1=1.262）混合池设计计算本设计采用机械混合池设计参数设计流量Q=250m3/d=10.42m3/h=2.9×10-3m3/s混合时间T=1mina．混合池有效容积W=QT=b．混合池直径D混合池直径取为0.6m。c.混合池水深h混合池池壁设四块固定挡板，每块挡板宽度为1/10D=0.0664n西南科技大学本科毕业论文m，其上下缘离静止液面和池底距离均为1/4D=0.15m，则挡板长为0.62-2×0.15=0.32m。d．混合池总高混合池超高取为h10.3m。所以混合池总高为H=h+h1=0.62+0.3=0.92m。e．搅拌器搅拌器外缘线速度v取为1.5m/s。搅拌器的直径。搅拌器距池底高度采用0.5=0.15m。搅拌器的搅拌叶片数Z=2，搅拌器宽度为0.25D=0.15m。因为搅拌器H/D=1.03，所以搅拌器层数取为1层搅拌器转数n搅拌器旋转角速度w需要轴功率N1计算轴功率N2式中：-需要轴功率，kW；μ-水的动力粘度，kg.s/m2；G-设计速度梯度，500-1000s-1；N2-计算轴功率，kW；64n西南科技大学本科毕业论文C-阻力系数，0.2-0.5；γ-水的容重，1000kg/m3；g-重力加速度，通常取9.81m/s2；w-旋转的角速度，rad/s；Z-搅拌器叶数；e-搅拌器层数；B-搅拌器宽度，m；R0-搅拌器半径，m。将数据代入公式得：N1≈N2，满足要求。电动机功率其中为传动机械效率，一般取为0.85。代入数据得3）反应器计算本设计采用旋流式反应池。设计参数：（1）池子一般不少于2个（2）反应时间采用8-15小时（3）池内水深与直径的比为H:D=10:9（4）喷嘴设置在池底，水流沿切线方向进入。a.反应池总容积反应时间设为15min，因处理水量较小，本设计只设一座反应池。反应池总容积64n西南科技大学本科毕业论文b.池子直径式中：D-池子直径，mn-池子个数，取一个由H:D=10:9得H=c．喷嘴直径d．水头损失hh=h1+h2=0.24+0.1=0.34mh1=0.06V2=0.24式中h1-喷嘴水头损失，mh2-池内水头损失，m，一般为0.1-0.2m，取0.1m4）污泥量计算设计混凝沉淀池进水CODCr为12825mg/L，去除率为40%，则出水CODCr为7695mg/L。设计污泥产率r为0.1kgMLSS/kg.CODCr。混凝沉淀池产泥量为设污泥含水率为98%，因含水率大于95%，则污泥密度取为1000kg/m3。所以污泥产量为混凝沉淀池内污泥通过管道排入集泥井内，污泥管道管径选为100mm。3.5水解酸化池64n西南科技大学本科毕业论文3.5.1设计说明水解工艺是将厌氧发酵阶段过程控制在水解和产酸阶段。它取代功能专一的初沉池，对各类有机物去除率远远高于传统初沉池。因此，从数量上降低了后续构筑物的负荷。此外，利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的生化处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。水解酸化沉淀池的构造与竖流沉淀池有相似之处，也可由普通沉淀池改造而成。水解酸化沉淀池的布水系统至关重要，因为池内的布水死区易引起污泥腐败上浮而影响处理效果。水解酸化沉淀池一般表面负荷取0.8—1.5m3/(m3.h),停留时间为4-5h，采用底部均匀布水。（1）进水装置位于池底部，采用竖管布水或者穿孔管布水，布水系统的均匀性是关系到水解酸化反应池能否运行的关键。每个布水孔口的服务面积为0.5-2m2孔口的流向不同，流速采用0.4-1.5m/s,并且尽量避免孔口堵塞和短流。（2）出水装置采用池顶部平行出水堰汇集出水，出水堰的间距为2-3m，堰上采用可移动的三角形锯齿出水堰，以便调节水平，保证出水均匀性。出水堰设置挡渣板，以截留含有气泡的浮渣，这部分浮渣大部分是水解活性污泥，当气泡在水面释放后会重新沉入池内。（3）排泥装置位于池中部，由于水解酸化池的底部保留了高活性的浓污泥，而中上层是较稀的絮状污泥。当水解酸化反应池内水解污泥增加到一定高度后，会随出水一起冲出沉淀池，因此，当沉淀池内的污泥达到一定高度时，应进行排泥，从沉淀池的中部将剩余污泥排走。（4）排泥管的直径为150-200mm，排泥流速大于0.7m/s，排泥时间大于10min。3.5.2池体计算1）池表面积：A=Qmax/q=10.42/1.0=10.42（m2）式中：A—池表面积（m2）；Qmax—最大设计流量（m3/h）；q—表面负荷［m3/（m2·h）］,一般取0.8-1.5；此处取1.064n西南科技大学本科毕业论文2）有效水深：h=q·t=1×4=4（m）式中：h—有效水深（m）；t—停留时间（h）。一般4-5h，此处取4h所以水解酸化池的尺寸为5.2×2×4m3）有效容积：V=A·h=10.42×4=41.68（m3）式中：V—有效容积（m3）；3.5.3布水配水系统1）配水方式本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底约20cm，位于所服务面积的中心。查《曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例》其设计参数见表3-2：表3-2管式大阻力配水系统设计参数表干管进口流速1.0～1.5m/s开孔比0.2﹪～0.25﹪支管进口流速1.5～2.5m/s配水孔径9～12mm支管间距0.2～0.3m配水孔间距7～30mm2）干管管径的设计计算Qmax=250m3/d=10.42m3/h=0.0029m3/s,干管流速v1=1.2m/s，则干管横截面面积A=Qmax/v1=0.0029/1.2=0.0024m2管径D1=(4A/)1/2=（4×0.0024/3.14）1/2=0.0553m由《给排水设计手册》第一册选用DN=60mm的钢管校核干管流速：A=2/4=3.14×O.062/4=0.002826m264n西南科技大学本科毕业论文v1‘=Qmax/A=0.0029/0.002826=1.023m/s,介于1.0～1.5m/s之间3）布水支管的设计计算a．布水支管数的确定取布水支管的中心间距为0.3m，支管的间距数n=L/0.3=5.2/0.3=17.3≈17个，则支管数n=2×（17-1）=32根b．布水支管管径及长度的确定每根支管的进口流量q=Qmax/n=0.0029/32=0.0000906m3/s,支管流速v2=1.5m/s则D2=（4q/v2）1/2=[4×0.0000906/(3.14×1.5)]1/2=0.0086m,取D2=10mm校核支管流速：v2‘=4q/D22=4×0.0000906/(3.14×0.012)=1.8m/s,在设计流速1.5～2.5m/s之间，符合要求。4)出水孔的设计计算一般孔径为9～12mm，本设计选取孔径9mm的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为45°。又因为水解酸化池的横截面积为5.2×2=10.4m2，去开孔率0.2﹪，则孔眼总面积S=10.4×0.2﹪=0.0208m2配水孔眼d=9mm，所以单孔眼的面积为S1=d2/4=3.14×0.0092/4=6.36×10-5m2，所以孔眼数为0.0208/（6.36×10-5）=327个，每个管子上的孔眼数是327/32=10.22个，取12个。则可大概计算出每个管子上每组出水孔的间距为160mm。3.5.4出水设计出水堰设计设三角形堰板角度为90º，堰上水位深度为0.025m，单齿流量齿个数，取21个齿间距3.6上流式厌氧污泥床3.6.1设计说明64n西南科技大学本科毕业论文UASB由污泥反应区、气液固三相分离器（包括沉淀区）和气室三部分组成。在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。3.6.2设计参数1）污泥参数设计温度T=25℃容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d)污泥为颗粒状污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD产气率0.5m3/kgCOD2)设计水量Q=250m3/d=10.42m3/h=0.0029m3/s。3)水质指标表3-3UASB反应器进出水水质指标水质指标CODCr（㎎∕L）SS（㎎∕L）进水水质461781.6设计去除率85%0设计出水水质625.181.63.6.3UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定1)UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积V：V=QS0/NV64n西南科技大学本科毕业论文式中：V—反应器的有效容积(m3)S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)V=2504.617/8.5=135.8m3取有效容积系数为0.8，则实际体积为170m3(2)主要构造尺寸的确定UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q1=0.6m3/（m2·d）反应器表面积A=Q/q1=10.42/0.6=17.4m2反应器高度H=V/A=170/17.4=9.8m取H=10m则反应器直径为取D=5m则实际横截面积A1=3.14D2/4=19.6m2实际表面水力负荷q1=Q/A1=10.42/17.4=0.59q1在0.5—1.5m/h之间，符合设计要求。3.6.4UASB进水配水系统设计1)设计原则①进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；②应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；③易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。本设计采用圆形布水器，UASB反应器设9个布水点。2）设计参数每个池子的流量Q1=10.42m3/h64n西南科技大学本科毕业论文3)设计计算查有关数据，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/(m2.h)时，每个进水口的负荷须大于2m2则布水孔个数n必须满足пD2/4/n>2，即n<пD2/8=3.145×5/8=9.81取n=9个则每个进水口负荷a=пD2/4/n=3.1455/4/9=2.2m2可设2个圆环，里面的圆环设3个孔口，外围设6个，①内圈3个孔口设计服务面积：S1=32.2=6.6m2折合为服务圆的直径为：用此直径用一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布3个孔口则圆环的直径计算如下：3.14d12/4=S1/2②外圈6个孔口设计服务面积：S2=62.2=13.2m2折合为服务圆的直径为：则外圈圆环的直径计算如下：3.14(5022－d22)/4=S2/2则d2=4.10m布水点距反应器池底120mm，孔口径15mm3.6.5三相分离器的设计1)设计说明UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造64n西南科技大学本科毕业论文，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验，三相分离器应满足以下几点要求：①沉淀区的表面水力负荷<1.0m/h；②三相分离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.5～1.0m；③沉淀区四壁倾斜角度应在45º～60º之间，使污泥不积聚，尽快落入反应区内；④沉淀区斜面高度约为0.5～1.0m；⑤进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h；⑥总沉淀水深应≥1.5m；⑦水力停留时间介于1.5～2h；⑧分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上；以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。2)设计计算本设计采用无导流板的三相分离器①沉淀区的设计沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ=50°沉淀区面积：A=3.14D2/4=19.625m2表面水力负荷q=Q/A=10.42/19.625=0.53m3/(m2.h)<1.0m3/(m2.h)符合要求②回流缝设计h2的取值范围为0.5—1.0m,h1一般取0.5取h1=0.5mh2=0.7mh3=1.29m依据图3中几何关系，则b1=h3/tanθ式中：b1—下三角集气罩底水平宽度，θ—下三角集气罩斜面的水平夹角h3—下三角集气罩的垂直高度，mb1=1.29/tan50=1.11mb2=b－2b1=5－21.11=2.78m64n西南科技大学本科毕业论文下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1，可用下式计算：V1=Q1/S1=4Q1/3.14b22式中：Q1—反应器中废水流量（m3/s）S1—下三角形集气罩回流缝面积（m2）符合要求上下三角形集气罩之间回流缝流速V2的计算：V2=Q1/S2式中：S2—上三角形集气罩回流缝面积（m2）CE—上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m取CE=0.6mCF—上三角形集气罩底宽，取CF=3.1mEH=CEsin50=0.6sin50=0.460mEQ=CF+2EH=0.6+20.46=4.02mS2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14(3.1+4.02)0.6/2=6.71m2v2=10.42/6.71=1.55m/hv20.40m/s符合明渠均匀流要求2）溢流堰设计计算反应器处理水量2.89L/s，溢流负荷为1~2L/（m.s）设计溢流负荷取f=1.0L/（m.s），则堰上水面总长为L=设计三角堰，堰高H=40mm，堰口宽B=80mm，堰上水头h=20mm，则堰口水面宽b=40mm三角堰数量n=设计取70个64n西南科技大学本科毕业论文出水渠总长为堰上水头校核：每个出水堰出流率为按三角堰计算公式则堰上水头为3.6.9UASB排水管设计计算UASB反应器排水量2.89L/s，选用DN100铸铁管排水，V约为0.37m/s，充满度为0.5，设计坡度0.01。UASB反应器溢流出水渠出水由短立管排入DN100排水支管，再汇入设于UASB走道下的DN100排水总管。3.7生物接触氧化池3.7.1设计说明1）生物接触氧化也称淹没式生物滤池，其反应器内设置填料，经过充氧的废水与长满生物膜的填料相接触，在生物膜的作用下，废水得到净化。2）基本工艺生物接触氧化法通常分为一段法、二段法和多段法。而目前使用较多的是推流法。推流法是将一座生物接触氧化池内部分格，按推流方式进行。氧化池分格可使每格微生物与负荷条件（大小、性质）相适应，利于微生物专性培养提高处理效率。3.7.2填料的选择与安装（1）填料的选择结合实际情况，选取孔径为25mm的的玻璃钢蜂窝填料，其块体规格为800×800×230mm，空隙率为98.7﹪，比表面积为158m2/m3,壁厚0.2mm。（参考《污水处理构筑物设计与计算》玻璃钢蜂窝填料规格表）（2）安装64n西南科技大学本科毕业论文蜂窝状填料采用格栅支架安装，在氧化池底部设置拼装式格栅，以支持填料。格栅用厚度为4～6mm的扁钢焊接而成，为便于搬动、安装和拆卸，每块单元格栅尺寸为500mm～1000mm。本设计采用500mm的单元格栅。3.7.3池体的设计计算1）有效容积VV=Q(La-Lt)/M=250×（312.6-46.9）×10-3/2.5=26.6m3式中：Q——平均日废水量m3/d，250m3/d=10.46m3/hLa——进水BOD5的浓度mg/LLt——出水BOD5的浓度mg/LM——容积负荷，BOD5≤500时可用1.0～3.0kg/(m3·d),取2.5kg/(m3·d)2）氧化池总面积FF=V/H=26.6/3=8.87m2式中：H——填料总高度，一般取3m3）氧化池格数nf=F/n=8.87/2=4.44m2取2格式中：f——每格氧化池面积，≤25m2氧化池平面尺寸采用2.22m×2m=4.44m24）校核接触时间tt=nfH/Q=4.44×2×3×24/250=2.55h≈2.6h，符合1.0～3.0h的要求5）氧化池总高度H0H0=H+h1+h2+（m-1）h3+h4=3+0.5+0.4+（1-1）×0.3+0.8=4.7m式中：h1——保护高，0.5～0.6mh2——填料上水深，0.4～0.5mh3——填料层间隙高，0.2～0.3mh4——配水区高，不进检修者为0.5m，进入检修者为1.5mm——填料层数，取16）需氧量DD=D0Q=15×250=3750m3/d=2.6m3/min式中：D0——每立方米污水需氧量，15～20m3/m3每格氧化池所需空气量D1=D/2=2.6/2=1.3m3/min64n西南科技大学本科毕业论文7）填料总体积V选用直径为25mm的蜂窝型玻璃钢填料，V=nfH=2×4.44×3=26.6m33.7.4曝气装置曝气装置是氧化池的重要组成部分，与填料上的生物膜充分发挥降解有机污染物物的作用、维持氧化池的正常运行和提高生化处理效率有很大关系，并且同氧化池的动力消耗密切相关。按供气方式，有鼓风曝气、机械曝气和射流曝气，目前国内用得较多得失鼓风曝气。这种方法动力消耗低，动力效率较高，供气量较易控制，但噪声大。鼓风充氧设备采用穿孔管，孔眼直径为4～6mm，空口速度为5～10m/s，氧的利用率为6～7﹪。选用大阻力系统，布气比较均匀，安装方便，一次投资省。1）总需氧量DD=D0Q=15×250=2.6m3/min=0.043m3/s式中D0——每立方米污水需氧量，15～20m3/m32）空气干管直径dd=（4D/v）1/2=[4×0.043/(3.14×12)]1/2=0.068m=68mm。取70mm校核管内气体流速=4D/d2=4×0.043/(3.14×)=11.18m/s在范围10～15m/s内。3）支管直径d1池体分为2格，每格连一根支管，通过每根支管的空气量qq=D/2=0.043/2=0.0215m3/s则支管直径d1=（4q/v1）1/2=[4×0.0215/(3.14×6)]1/2=0.052m=52mm取55mm，校核支管流速=4q/d12=4×0.0215/(3.14×)=9.05m/s在范围5～10m/s内。4）穿孔管直径d2沿支管方向每隔750mm设置两根对称的穿孔管，每根支管上连接6根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量q1q1=q/6=0.0215/6=0.00358m3/s64n西南科技大学本科毕业论文则小支管直径d2=（4q1/v2）1/2=[4×0.00358/(3.14×6)]1/2=0.027m，取30mm。校核支管流速=4q1/d12=4×0.00358/(3.14×)=5.06m/s在范围5～10m/s内。孔眼直径采用=3mm，间距为100mm，每根穿孔管上的孔眼数为9个5）风机选型①空气管DN=70mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.68×5.6×1.00×1.0=15.01Pa式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.68Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h2=v2/2g=3.32×11.182×1.205/(2×9.8)=25.51Pa式中——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.32v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3②空气管DN=55mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.43×4.8×1.00×1.0=11.66Pa式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.43Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h2=2×v2/2g=2×3.33×9.052×1.205/(2×9.8)=33.54Pa式中——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.33v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3风机所需风压为64n西南科技大学本科毕业论文15.01+25.51+11.66+33.54=85.72Pa综合以上计算，鼓风机气量2.6m3/min，风压0.086KPa选R系列标准型罗茨鼓风机，型号为RB—65，其参数见表3-4：表3-4SR型罗茨鼓风机规格性能型号口径A转速r/min风量m3/min压力KPa轴功率Kw功率生产厂RB-656517502.699.81.21.5长沙鼓风机厂3.7.5进出水系统由于氧化池的流态基本上是完全混合型，因此对进出水的要求并不十分严格，满足下列条件即可：进、出水均匀，保持池内负荷均匀，方便运行和维护，不过多地占用池的有效容积等。当处理水量为250m3/d时，采用廊道布水，廊道设在氧化池一侧，宽度取0.4m，出水装置采用周边堰流的方式。3.8二沉池本设计采用平流式沉淀池。3.8.1设计参数设计流量Q=250m3/d=10.42m3/h沉淀时间T=1.5h表面水力负荷q1=1m3/(m2.h)堰口负荷2L/(s.m)3.8.2设计计算1）表面积A2）沉淀部分有效容积V3）有效水深H1沉淀部分有效水深4）沉淀池尺寸64n西南科技大学本科毕业论文设沉淀池水平流速v=1mm/s。则沉淀池长度。沉淀池宽度沉淀池长宽比一般为3-5，校核长宽比L/B=2.5，基本满足要求。5）污泥部分计算沉淀池内污泥来自生物接触氧化池，所以污泥量按生物接触氧化池内产生污泥计算。其中Sr为去除的有机物浓度。剩余污泥量为污泥含水率为98%，所以，则剩余污泥产量为：沉淀池污泥停留时间设为0.5d,则污泥所需容积为2.5×0.5≈1.3m³。计算图如图四所示：图四二沉池简图沉淀池底部污泥斗上口设为2×2m²矩形，污泥斗下口设为0.5×0.5m²矩形，则污泥斗上口面积为f1=4m²，污泥斗下口面积为f2=0.25m²，污泥斗梯形截面倾角为60°，则污泥斗高度h1=0.5tan60°=0.87m,所以污泥斗容积为：底部坡度设为0.01，所以上部梯形部分高度为64n西南科技大学本科毕业论文h2=（5.4+0.3-2）×0.01=0.037m，所以梯形上底L1=5.4+0.5+0.3=6.2m,下底L2为2m。所以计算污泥斗上部梯形部分污泥容积：污泥斗和梯形部分污泥容积为V3=V1+V2=1.5+0.33=1.83m³﹥1.3m³，满足要求。6）沉淀池总高H设沉淀池缓冲层高度为H2为0.5m，池子超高H3为0.5m，污泥部分高度H4为0.87+0.037≈0.91m，有效水深H1为1.5m，所以沉淀出总高H为：H=H1+H2+H3+H4=1.5+0.5+0.5+0.91=2.91m,取为3m。7）进水沉淀出进口处设挡板，挡板前水面要高出沉淀池内水面0.1m，进口挡板淹没水深为0.5m，挡板位置距进水口0.5m。沉淀池挡板前设配水槽，进水槽水面高出挡板前水深0.1m，配水槽内水深为0.3m，配水槽宽设为1m，配水槽距进水口位置为0.5m。8）出水堰设计沉淀出出口设出水堰，出水堰前设挡板，挡板淹没水深为0.3m，挡板位置距出水口0.3m。在池周边设出水一条，出水渠宽设为0.5m，水深0.5m，因堰口负荷q1=2L/s.m=0.56m³/m.h,所以溢流堰总长L为：设两块溢流板，每块溢流板长2.6m。溢流堰上设90°三角堰，每堰口长0.15m，共设35个堰口。每堰口流量每堰口水头64n西南科技大学本科毕业论文出水渠后出水管取为DN100。9）排泥计算为降低池底坡度和池总深，拟采用机械排泥，刮泥机将污泥送至污泥斗，再由管道排出。二沉池底设DN150排泥管，二沉池内污泥经排泥管进入集泥井中。二沉池的排泥周期0.5d。64n西南科技大学本科毕业论文第四章污泥的处理与处置4.1污泥浓缩4.1.1污泥量计算及浓缩池的选择污泥总量(体积)为产泥构筑物所产生的所有污泥之和:W=11.89+32+12.825+3.8+14.8+5.313=80.6m3污泥浓缩主要有重力浓缩、气浮浓缩和离心浓缩三种工艺形式。目前国内以重力浓缩为主，其操作简便，维护、管理及动力费用低。根据运行方式不同重力浓缩分为连续式和间歇式，前者适用于大、中型污水处理厂，后者应用于小型污水厂。结合实际情况，选用间歇式重力浓缩池。4.1.2池体计算1）浓缩池总面积AA=QC/M=80.6×8/50=12.9m2，取13m2式中：C——污泥固体浓度，8g/LM——浓缩池污泥固体通量，30～60kg/(m2.d),取50kg/(m2.d)2）单池面积A1A1=A/n=13/1=13m2式中：n——浓缩池个数3）浓缩池直径DD=(4A1/)1/2=(4×13/3.14)1/2=4.07m，取4.1m1）浓缩池总高度H工作部分有效水深：式中：T：停留时间（T=15h）H=h+h2+h3=3.9+0.5+0.3=4.7m式中：h2——超高，0.5mh3——缓冲层高度，0.3m5)浓缩后污泥体积V2V2=Q(1-P1)/(1-P2)=80.6(1-99.4﹪)/(1-97.5﹪)=19.3m3式中：P1——进泥含水率，9.2～99.6﹪，取99.4﹪P2——出泥含水率，97～98﹪，取97.5﹪64n西南科技大学本科毕业论文4.1.3其他设计参数1）污泥室容积和排泥时间定期排泥，两次排泥时间间隔为8h，则污泥室的容积应大于8h产生的污泥量，即80.6×8/24=26.9m3。设贮泥池的有效水深为4m，贮泥池的直径D=（4V/h）1/2=(4×26.9/3.14×4)1/2=2.9m。2）构造由于浓缩池较小，可采用竖流式浓缩池，不设刮泥机。池体用水密性钢筋混凝土建造。污泥管、排泥管、排上清液管等管道用铸铁管。4.2集泥井4.2.1设计说明污水处理系统各构筑物所产生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。污泥浓缩池为间歇运行，运行周期为24h，其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间为1.0～1.5h，污泥浓缩时间为20.0h，浓缩池排水时间为2.0h，闲置时间为0.5h～1.0h。4.2.2设计参数设计泥量总污泥量为：Q=80.6m3/d。4.2.3设计计算考虑各构筑物为间歇排泥，每日总排泥量为80.6m3/d，需在1.5h内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量（80.6m3/d）的10min的体积，即8.9m3。集泥井有效深度为2.5m，则其平面面积为设集泥井平面尺寸为1.8×1.8m。集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。集泥井最高泥位为-0.5m,最低泥位为-3m池底标高为-3.5m。浓缩池最高泥位为2m。64n西南科技大学本科毕业论文第五章平面与高程布置5.1平面布置污水处理厂的平面布置是指处理构筑物、道路、绿化、及办公楼等辅助构筑物的平面位置的确定。根据处理厂的规模大小，设计采用1：250的比例尺的地形图绘制总平面图。5.1.1平面布置的一般原则处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在作平面布置时，根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形及地质条件，确定它们在厂区内的平面位置。1）处理构筑物平面布置的一般原则①处理构筑物应尽可能的按流量顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。②构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的施工要求，两构筑物之间的距离一般采用5～10m。③污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合以利安全和方便管理，并尽可能距沉淀池较近，以缩短污泥路线。④在选择池子的尺寸和数量时，必须考虑处理厂的远期扩建。在对每一处理单元进行设计时，应避免在初期运行时有较大的富余能力。2）管渠的平面布置的一般原则①污水内管线种类较多，应综合考虑布置，以避免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。②污水厂内应设超越管，以免发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。③各构筑物都应设放空管，以便故障检修。3）辅助构筑物平面布置的原则污水厂内的泵房、鼓风机房、办公楼、变配电间、车库、传达室、机修间、仓库、绿化等是厂区内不可缺少的组成部分，其建筑面积按具体情况与条件而定。5.1.2主要构筑物和建筑物的尺寸构筑物与建筑物的主要尺寸见表5-1：64n西南科技大学本科毕业论文表5-1构筑物与建筑物的主要尺寸序号名称数量平面尺寸B×L（m2）备注1调节池14×8.75钢筋混凝土2泵房14.2×6钢筋混凝土3中和池11.33×3钢筋混凝土4微电解反应器1D=2.6钢筋混凝土5混凝沉淀池16×6.5钢筋混凝土6水解酸化池12×5.2钢筋混凝土7UASB反应器1D=5.0钢筋混凝土8鼓风机房14×7砖混9生物接触氧化池22×4.44钢筋混凝土10配电室15×5砖混11二沉池12.3×5.4钢筋混凝土12集泥井11.8×1.8钢筋混凝土13污泥泵房13×5砖混14污泥浓缩池1D=4.1钢筋混凝土15污泥脱水间15×8砖混16食堂14.5×7砖混17综合楼15.5×10砖混18草坪——————5.2高程布置污水处理厂高程布置是指确定各构筑物及水面标高，以确定各构筑物之间的连接管渠的尺寸以及标高，充分利用污水厂地形，使污水沿处理流程在处理构筑物之间顺畅的流动，确保污水处理厂的正常运行。5.2.1各构筑物水位计算1）各构筑物水头损失计算a．调节池调节池无配水系统，估计调节池水头损失为0.3m。64n西南科技大学本科毕业论文b．中和池中和池池无配水系统，估计混凝沉淀池水头损失为0.3m。c．微电解反应器微电解反应器的进水方式为上部管道配水，配水区的水头损失估算为0.3m，出水区水头损失为：式中：h1—自由跌落水头，m；h2—堰上水头，m；h3—起端水深，m，h3=1.25b。设计自由跌落水头为0.1m，堰上水头为0m，起端水深为1.25×0.12=0.15m。所以=0.1+0+0.15=0.25m。d．絮凝沉淀池絮凝沉淀池无配水系统，估计其水头损失为0.3me．水解酸化池水解酸化池设有布水配水系统，配水区的水头损失为0.3。出水集水槽水头水头损失=0.505m。f．UASBUASB反应器为布水管布水孔均匀配水，设计布水孔水流流速为0.6m/s，布水孔个数为9，则配水水头损失为式中：ξ—局部阻力系数，直角进口取1.06；v—布水孔流速，m/s；n—布水孔个数，个。代入数据得=。出水渠水头损失为=0.1+0.03+1.25×0.52≈0.78mg．生物接触氧化池64n西南科技大学本科毕业论文生物接触氧化布水流速为0.6m/s=出水渠水头损失为=0.1+0.03+1.25×0.5≈0.755mh．二沉池二沉池进水水头损失估计为0.1m，二沉池出水渠水头损失=0.1+0.03+1.25×0.3≈0.51m2）管路的水头损失计算a．调节池-中和池①沿程阻力损失式中：λ—沿程阻力系数；l—管长，m；d—管径，m；v—管内流速，m/s。，污水管选用铸铁管，其中K取值为0.25mm。本段管路中，d=100mm，l为7.93m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.065m②局部阻力损失式中：ξ—局部阻力系数；v—断面平均流速，m/s。64n西南科技大学本科毕业论文本段管路中有两个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为b.中和反应池-微电解反应器①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为2.2m，设计管内流速为0.8m/s。代入数据得=0.018m②局部阻力损失本段管路中有五个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为c．微电解反应器-pH调节池①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为3.2m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.026m②局部阻力损失本段管路中有四个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为64n西南科技大学本科毕业论文d．pH调节池-混凝沉淀池①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为2.1m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.017m②局部阻力损失本段管路中有两个弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为e．混凝沉淀池-水解酸化池①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为7m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.057m②局部阻力损失本段管路中有两个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5.设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为64n西南科技大学本科毕业论文f.水解酸化池-UASB反应器①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为2.4m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.0196m②局部阻力损失本段管路中有两个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为g.UASB反应器-生物接触氧化池①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为8.28m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.068m②局部阻力损失本段管路中有四个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为64n西南科技大学本科毕业论文h.生物接触氧化池-二沉池①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为7.35m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.06m②局部阻力损失本段管路中有三个90°弯头，ξ为1，一个止回阀，ξ为6.5。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为i.二沉池-出水①沿程阻力损失本段管路中，d=100mm，l为5m，设计管内流速为0.8m/s。=0.025代入数据得=0.037m②局部阻力损失本段管路中有一个90°弯头，ξ为1。设计断面平均流速为0.8m/s。局部阻力损失为64n西南科技大学本科毕业论文3）高程计算设计地面相对标高为0.00m，设计出水管标高为0.00m。以下是黄姜皂素废水处理厂区的各构筑物水位高程的计算表5-2：表5-2各构筑物高程计算表高程（m）出水管中心线高程0.00m二沉池二沉池水头损失0.61m管路：沿程阻力损失0.037，局部阻力损失0.033m高程0.68m生物接触氧化池生物接触氧化池水头损失0.775m管路：沿程阻力损失0.06m，局部阻力损失0.31m高程1.825mUASB反应器UASB反应器水头损失0.96m管路：沿程阻力损失0.068m，局部阻力损失0.245m高程3.098m水解酸化池水解酸化池水头损失0.805管路：沿程阻力损失0.0196m，局部阻力损失0.278m高程4.201m混凝沉淀池混凝沉淀池水头损失0.3m管路：沿程阻力损失0.057m，局部阻力损失0.278m64n西南科技大学本科毕业论文高程4.836m微电解反应器微电解反应器水头损失0.55m管路：沿程阻力损失0.043m，局部阻力损失0.621m高程6.05m中和池中和池水头损失0.309m管路：沿程阻力损失0.018m，局部阻力损失0.376m高程6.753m调节池调节池水头损失0.3m管路：沿程阻力损失0.065m，局部阻力损失0.278m高程-0.8m4）水泵的选择本设计中污水提升泵房设在调节池和中和池之间。选泵前总扬程计算调节池水位-0.8m，中和池水位高度为6.753m，水泵需提升高度为6.753-（-0.8）=7.553m出水管选用DN100的铸铁管，管内流速为0.8m/s，i=0.02调节池至泵房的距离为2.2m，泵房至中和池的距离为2.1m，则沿程损失为h=1.2×（2.2+2.1）×0.02=0.1032m泵房内管线水头损失假设1.5m，考虑安全水头0.5m，则估算水泵总扬程为H=7.553+0.1032+1.5+0.5=9.66m参考《给水排水设计手册》第一册，选用QW型潜水排污泵（两台，一备一用）具体参数见表5-3：64n西南科技大学本科毕业论文表5-3水泵参数型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(KW)效率(﹪)出口直径(mm)重量(kg)50QW18-15-1.5181528401.562.850605.2.2污泥高程计算污泥含水率为99%，则污泥在管道中的水力特征与污水相似，污泥在管道中的流速一般为1-1.5m/s，当管道较长时，一般采用1.0m/s。1）污泥管道水力计算a．中和池-集泥井沿程阻力损失污泥在管道中紊流流动时，采用下述公式计算。式中：CH为海森威廉系数。本段管路中，D=150mm,v=1.0m/s,污泥含水率为99%，CH=81,L=18m。代入数据得=0.333m局部阻力损失本段管路中有两个90°弯头，ξ为1。一个止回阀，ξ为6.5。局部阻力损失h=0.434b．混凝反应池-集泥井沿程阻力损失本段管路中，D=150mm,v=1.0m/s,污泥含水率为99%，CH=81,L=24m代入数据得=0.444m局部阻力损失本段管路中有两个90°弯头，ξ为1。一个止回阀，ξ为6.5。局部阻力损失h=0.434m64n西南科技大学本科毕业论文c．水解酸化池-集泥井沿程阻力损失本段管路中，D=150mm,v=1.0m/s,污泥含水率为99%，CH=81,L=15m代入数据得=0.278m局部阻力损失本段管路中有一个90°弯头，ξ为1。一个止回阀，ξ为6.5。局部阻力损失h=0.383md．UASB反应器-集泥井沿程阻力损失本段管路中，D=150mm,v=1.0m/s,污泥含水率为99%，CH=81,L=12m代入数据得=0.222m局部阻力损失本段管路中有两个90°弯头，ξ为1。一个三通，ξ为0.8，一个止回阀，ξ为6.5。局部阻力损失h=0.475me．二沉池-集泥井沿程阻力损失本段管路中，D=150mm,v=1.0m/s,污泥含水率为99%，CH=81,L=1.6m代入数据得=0.03m局部阻力损失本段管路中有一个90°弯头，ξ为1。一个止回阀，ξ为6.5。局部阻力损失h=0.38m2）确定高程污泥高程计算见表5-4：64n西南科技大学本科毕业论文表5-4集泥井水位计算表高程中和池水位6.753m集泥井水位管路：沿程阻力损失0.333m，局部阻力损失0.434m高程5.986m混凝沉淀池水位4.836m管路：沿程阻力损失0.444，局部阻力损失0.434m高程3.958m水解酸化池水位4.201m集泥井水位管路：0.661m高程3.54mUASB反应器水位3.098m集泥井水位管路：0.697m高程2.401m二沉池水位0.68m集泥井水位管路：0.41m高程0.27m设计集泥井的最高泥位为-0.5m，则由构筑物产生的污泥可通过重力自流进入集泥井。3）污泥泵的选择集泥井最高泥位为-0.5m，污泥浓缩池最高泥位为2m。集泥井至污泥泵房1m，污泥泵房至污泥浓缩池6m，总的7ma．沿程阻力损失64n西南科技大学本科毕业论文=0.13mb．局部阻力损失为0泵房内管线水头损失假设为1.5m，考虑安全水头0.5m，则估算泵的扬程为H=2-（-0.5）+0.13+0+1.5+0.5=4.63m参考《给水排水设计手册》第一册，选用KWP型无堵塞离心泵（两台，一备一用）具体参数见表5-5：表5-5水泵参数型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(KW)效率(﹪)叶轮外径(mm)生产厂家KWPK50-1608.4-335.6-1014501.1-1.557110-169石家庄水泵厂64n西南科技大学本科毕业论文第六章工程项目估算6.1工程投资估算6.1.1建设费用构筑物按容积计算，不同的埋深程度分400-800元/m3，建筑物按面积计算，600元/m2，构筑物土建费用见表6-1：表6-1构筑物土建费用构筑物容积（m3）数量（个）单价（元/m3）合计（万元）调节池6218004.96中和池1218000.96微电解反应器10.4218000.83混凝沉淀池4.03918000.32水解酸化池41.6818003.34UASB反应器170180013.6生物接触氧化池26.618002.2二沉池15.6318001.25集泥井918000.72污泥浓缩池5218004.16总计32.34建筑物土建费用见表6-2：表6-2建筑物土建费用建筑物面积（m2）数量（个）单价（元/m2）合计（万元）备注污水泵房25.216001.512自建污泥泵房1516000.9自建鼓风机房2816001.68自建配电室2516001.5自建污泥脱水间4016002.4自建食堂31.516001.89自建综合楼5516003.3自建总计13.182所有土建费用为32.34+13.182=45.522（万元）64n西南科技大学本科毕业论文6.1.2设备费用设备费用明细见表6-3：表6-3设备费用设备型号数量（个）单价（万元）合计（万元）鼓风机RB-654416污水泵50QW18-15-1.520.71.4污泥泵KWPK50-16040.52.0搅拌器20.61.2带式压榨滤机DY--100014.64.6泥位计CUC10110.50.5水位计40.52合计27.76.1.3管材及附件费用本设计中污水及污泥管道选用铸铁管输送，空气管道选用钢管输送。估算其管材费用为4万元。6.1.4管材附件费用附件包括阀门，弯头，三通等，根据类似工程经验，取附件费用为1万元，故管径及附件费用为4+1=5万元。6.1.5其他费用1）设备安装费用按材料与设备费的10%取费：（27.7+5）×10%=3.27万元。2）工程设计费用约为3万元，分析化验仪器费约为4万元，工程调剂费，不可预见费和税金各取5万元。合计3.27+3+4+5=15.27万元。综上所述本次工程总投资估算为：45.522+27.7+3+15.27=91.492万元。6.2劳动定员、运行管理6.2.1劳动定员设计本污水处理站配备劳动人员3人，其中管理人员1人，工人1人，门卫1人。6.2.2运行费用设备用电明细见表6-5：表6-5设备用电一览表64n西南科技大学本科毕业论文设备功率（kw）工作数量工作时间（h）污水泵1.511污泥泵1.521鼓风机1.5224搅拌器0.55224带式压滤机1.512.51)动力费计算公式：Ea=365×T×N×M/K式中：Ea为每年的动力费N为电动机功率kwT为设备日工作时间hM电费单价0.8元/kw.hK污水量总变化系数1.8Ea1=365×24×(1.5×2+0.55×2)×0.8/1.8=1.596(万元)Ea2=365×1×(1.5×2+1.5×1)×0.8/1.8=730(元)Ea3=365×2.5×1.5×0.8/1.8=608.3(元)该动力平均效率80%，则每年动力费为E1=1.596+0.073+0.0608=1.7298万元。2）药剂费：600元/吨E2=（元）=0.0416（万元）3）工资福利费：管理人员4000元/月，工人2200元/月，门卫1200元/月，则E3=(4000×1+1×2200+1200×1)×12=8.88（万元）4）折旧费：总投资的10%E4=91.492×10%=9.149（万元）5）检修费:折旧费的10%E5=9.149×10%=0.915（万元）6）其他费用：取前五项的1%E6=(1.7298+0.0416+8.88+9.149+0.915)/100=0.207（万元）综合得年运行费用:64n西南科技大学本科毕业论文E=1.7298+0.0416+8.88+9.149+0.915+0.207=20.92（万元）6.2.3吨处理成本T=E/Q=20.92×104/365×250=2.3(元/吨)总结64n西南科技大学本科毕业论文本设计是250m3/d的黄姜皂素废水的处理工程设计。黄姜皂素废水水质复杂，属于典型的高浓度难降解有机污染废水，其水质特点表现为有机物含量高、色素深、盐分高、pH低等特点。相比一般的生活污水，其复杂的水质特点使得处理难度比较大。为达到规定的出水要求，通过咨询毕业设计老师、工艺比选和查阅相关文献及资料，本设计采用中和沉淀、微电解反应、絮凝沉淀、水解酸化作为预处理，结合UASB反应和生物接触氧化对给定的皂素废水进行处理。预处理主要去除色度、降低盐分、调节pH和提高可生化性，同时去除一定的有机物，为后续的生化处理做好充分的准备，生化阶段主要去除大部分有机物以使出水达标。处理过后CODCr去除率为99.7%，色度由进水时的3500倍降到80倍左右，pH达到中性，此次设计所选用的工艺对黄姜皂素有很好的去除率，出水各项水质指标均达到出水要求。本设计的污水处理厂占地面积1760m2，总投资91.291万元，吨处理成本2.3元/吨。致谢64n西南科技大学本科毕业论文本次毕业设计,使我对工程设计的内容和步骤有了更进一步的了解，从大体上讲，本次设计达到了预期的效果，达到了作为本科毕业生所应符合的要求。这次毕业设计使我深深地认识到：工科毕业生做设计工作所要求的严谨性，对于工程二字的沉重性，我开始意识到工程二字要求我们对专业知识有很深地了解，在熟练掌握专业知识的基础上灵活运用。本次设计为黄姜皂素废水处理，是一个真实性课题，在重新熟悉课本和认真查阅资料的基础上，并结合设计任务书的要求，在反复的工艺比选后，最终确定了一个最优方案。在这个过程中，我逐渐懂得了如何运用专业性眼光去看待问题，分析问题和解决问题。在工艺流程确定后，就开始了对所选构筑物的设计计算，通过老师的指导和自己的计算，我对污水处理中所用到的一些构筑物有了更深的认识，在高程的计算中自己遇到了不少问题，但在同学的帮助和自己的努力下，最终问题都一一得到解决，也使自己对污水处理流程有了一个清晰的认识。这次毕业设计是自己四年所学知识的一个综合应用，是一次难得的学习机会，使自己受益匪浅.在设计中，对一些计算机软件也是一次很好的学习机会，主要是CAD和Word的使用，在以前的基础上，能够更加熟练地运用。因此，此毕业设计对本人是一个很好的锻炼，达到了对工程设计的一个比较深入地了解，是比较成功的毕业设计。本次毕业设计是在朱老师的精心指导下，队友的讨论中，通过自己的不懈努力完成的。本次毕业设计是我大学四年所学知识的回顾与总结。同时，通过该次毕业设计，我亦从指导老师处学到了许多的常规设计方法，设计思想，并懂得了在做设计中如何去查资料与应用资料。了解了本专业各方面的设计课题与设计方法，这次使我的知识面更加广阔与完整，使我收益非浅。可以这样说：在朱老师的耐心指导和自己的努力下，我完成了毕业设计应完成的任务，达到了毕业设计的教学要求。在这里，万分的感谢各位老师的辛勤栽培和其他同学的热情的帮助！但由于时间仓促及本人水平有限，本次设计中难免有各种错误与不足，还望各位老师批评指正与谅解。我将在以后的学习与工作中不断改正，不断吸取经验教训，不断完善自我，以感谢老师们四年的关心与教导。最后，诚挚地感谢朱老师的精心指导和同学们的关心和鼓励。参考文献64n西南科技大学本科毕业论文[1]刘春.皂素生产废水污染特点及治理对策探讨[J].环境保护科学.2001,27(总105期):22-24.[2]但锦锋,祁　,陆晓华.内电解法预处理皂素废水[J].中国给水排水.2003,19(12):43-44.[3]单丽伟,冯贵颖,朱丹,王正林.上流式厌氧污泥床(UASB)处理皂素废水的研究[J].西北农林科技大学学报,2003.[4]张志扬,李江华,贾丽云等.UASB-生物接触氧化-絮凝沉淀法处理皂素废水[J].城市环境与城市生态.2003,16(Suppl):32-34.[5]曾科，卜秋平，陆少鸣．污水处理厂设计与运行［M］．北京：化学工业出版社，2001:151-159.[6]高廷耀，顾国维．水污染控制工程（下册）［M］．北京：高等教育出版社，2007:295-297．[7]张自杰．排水工程（下册）［M］．北京：中国建筑工业出版社，2000．[8]徐新阳，于峰．污水处理工程设计［M］．北京：化学工业出版社，2003．[9]唐受印，戴友芝．水处理工程师手册［M］．北京：化学工业出版社，2000:117-132．[10]崔玉川，刘振江，张绍怡等．城市污水厂处理设施设计计算［M］．北京：化学工业出版社，2004:51-54,119-134．[11]屠大燕．流体力学与流体机械［M］．北京：中国建筑工业出版社，2005:161-217．[12]北京市市政工程设计研究总院.给水排水设计手册.第五册.城镇排水.第二版[M].北京：中国建筑工业出版社：293-294,323.[13]高俊发，王社平．污水处理厂工艺设计手册［M］．北京：化学工业出版社，2003:90-95,155-164．[14]郑铭.环保设备-原理.设计.应用［M］．北京：化学工业出版社，2007：21,139,159-165．[15]上海市政工程设计研究总院．室外排水设计规范GB50014-2006［P］．中华人民共和国建设部，2006:41-72．[16]崔玉川，马志毅，王效承，李亚新．污水处理建筑设计基础［M］．北京：水力水电出版社，1994:47-57．[17]李亚峰，佟玉衡，陈立杰．实用废水处理技术［M］．北京：化学工业出版社，2007．[18]韩洪军.污水处理构筑物设计与计算［M］．哈尔滨工业大学出版社，2002:109，132．[19]北京市市政工程设计研究总院.给水排水设计手册.第十一册.常用设备.第二版[M].北京：中国建筑工业出版社，2000:297-307,469-485,545-550,579-592．64n西南科技大学本科毕业论文64