制药厂废水处理方法 26页

300t/d抗生素制药废水处理工艺设计内容摘要：近年来，随着经济不断发展，城市规模的扩大，水污染问题日益突出。水质恶化以及水量的减少，不仅严重影响人们的健康和生活，也限制了当地的经济发展。建设污水处理厂，对防治当地水污染起着非常重要的作用。本设计主要任务是根据设计任务书中的原始数据和资料，完成对该污水设计和计算，并根据计算所得数据绘制相应的平面、高程图。另外，对该污水处理厂内的主要构筑物，应绘制平剖面图。经过对各种工艺的优缺点的比较，先采取预处理,进水后调节ph,反渗透法除盐,再选用A/O工艺,以达到排放标准为目的。其特点是工艺流程简单、投资费用较低、沉淀效果好。关键词：水污染；污水处理；预处理；A/O工艺26n1项目概况:某药业有限公司生产的产品为美罗培南系列医药中间体和西司他丁，产量分别为20、1.5t/a，生产废水中污染物主要有:有机溶剂、酸、碱、盐(氯化钠、碳酸氢钠、亚硫酸钠、硫酸钠、单羧酯钾盐、溴化钾、氯化钾等)以及磷酸盐等，厂区还会排放地面冲洗废水、循环冷却外排水和一定量的生活污水。化学合成抗生素制药废水具有成分复杂、有机物和含盐量高的特点，因此，对这些废水必须处理达标后排放，从而减少对环境的污染。原水水质见表1。表1原水水质、水量废水来源水量（m3·d-1）pHCODcr（mg·L-1）BOD5（mg·L-1）全盐量（mg·L-1）生产废水生活污水其它废水80150705～67～86～75000025010001930010040060000处理后水质：符合《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的二级标准，主要指标如下：pH：6～9，CODCr≤300mg/L，BOD5≤100mg/L，SS≤150mg/L，全盐量≤500mg/L。处理达标后排放，从而减少对环境的污染。研究内容：设计处理量300m3/d的废水处理工艺流程及平面布置并画图，设计主要构筑物并画图。设计遵循的主要标准、规范：1.中华人民共和国国家标准《地面水环境质量标准》；2.中华人民共和国国家标准《室外排水设计规范》；3.给水排水设计手册；4.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）。26n2工艺流程:经测定BOD5/CODCr为0.386,属于较难生化处理废水,同时废水中含有大量的悬浮物和对微生物生长有害的物质,如氯仿醇类等，更增加了处理的难度。故采用缺氧——好氧工艺，同时以进水50%回流污水以减少进水的污水浓度。并先对污水进行预处理，较少ss和有害物，以及将剩余污泥回流至前段，增强微生物的生长繁殖能力。基本流程图如下：3污水预处理:生产废水80（m3·d-1）=0.0222（m3·s-1）生活污水150（m3·d-1）=0.0417（m3·s-1）其它废水70（m3·d-1）=0.0194（m3·s-1）　　①　低浓度废水贮池。贮存除生产废水以外来水,可不进行预处理。废水水量为150+70=220（m3·d-1）。　　②　生产废水贮水池。污水COD高达50000mg/L,BOD5高达19300,且含大量未提取抗生素,须加药剂压滤后才能少量分批进入预曝调节池。生产废水的ph值为5-6,所以应该加碱调节pH值至6.5-7.0。废水水量为80（m3·d-1）。3.1、除盐:26n此外，废水中盐度比较高，当前处理的方法主要有：电渗析法，反渗透法，蒸馏法以及比较新的工艺组合。目前,反渗透和电渗析法投资为528～793美元/(m3・d),运行费用为0.26～0.52美元/(m3・d);反渗透投资相对较省,运行费用稍高,而电渗析则投资稍高,运行费用相对低一些;蒸馏法投资为1321～2268美元/(m3・d),运行费用为1.06～2.11美元(m3・d)见高含盐废水处理技术费用居高不下,经济效益差,虽已有许多研究尝试提高其应用价值,但效果并不显著，尚无良好的应用前景。[1]对于此设计，采用反渗透法，此法由于氨具有较强的挥发性,可采汽提来分离氨和水。汽提是借废水通入汽的接接触,使废中的发性质按一定比例散到气相中,因而挥发的污物从水中离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降50mg/L。此时氨溶属于浓度液。进一步的处方法用离交换法、生物脱氮法、硝化反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。如下图在1atm和20℃时,1体积的水可以溶解700体积的氨气,按1mol气体等于22.4L计算,则1mol水至少可以溶解30mol氨气。氨水为非电解质,26n则近似饱和的氨水溶液的渗透压约等于30RT。在相同的温度下,假设强电解质溶液的i值是氨水的4倍,则近似饱和的氨水溶液的渗透压至少大于7mol/L的强电解质溶液。故理论上用氨水作为设计溶液是符合要求的,即在常温下具有很高的摩尔浓度。由于氨具有较强的挥发性,可采用汽提法来分离氨和水。汽提法是借助废水与通入蒸汽的直接接触,使废水中的挥发性物质按照一定的比例扩散到气相中,因而把挥发性的污染物从废水中分离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降至50mg/L。此时的氨溶液属于低浓度溶液。进一步的处理方法可用离子交换法、生物脱氮法、硝化—反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。[2]3.2、生化处理:　缺氧——好氧。A/O工艺由缺氧和好氧两段组成，两段可以分建也可以合建，合建要求两段挡板隔开；缺氧段水力停留时间，溶解氧小于同时加强搅拌混合，防止污泥沉积，应设置搅拌器或水下推动器。好氧段结构和普通活性污泥法相同，要保证溶解氧,水力停留时间。　4主要构筑物及设计参数:由于生产废水进水水量不大，可以不设集水井，直接进行预处理。4.1、中格栅设计计算:1此设计在生产废水前采用一个筛，过滤掉大部分浮渣。格栅则设计在调节池前。可只设一道。 （1）设计参数：最大流量Q=Q*K=（0.0222+0.0417+0.0194）*1.2=0.5503m3·s-1栅前水深：h=0.4m栅前流速：V1=0.4m/s(0.4m/s-0.9m/s)过栅流速：v2=0.4m/s(0.4m/s-1.0m/s)栅条宽度：s=0.01m，栅条间隙宽度d=0.04m格栅倾角a=60°2设计计算（1）栅条间隙数：n=（Q*）/（bhv26n）=(0.5503*)/(0.04*0.4*0.4)=80设一座中格栅n=80根（2）栅槽宽度：设栅条宽度s=0.01mB=s（n-1）+bn=0.01（80-1）+0.04*80=3.99m（3）进水渠道渐宽部分宽度设进水渠道宽B=Q/4vh=0.5503/(4*0.4*0.4)=0.8598m渐宽部分展开角度为20°。L=（B-B）/(2tana)=(3.99-0.8598)/(2tan20)=4.3m(4)栅槽与出水渠道链接处渐宽部分长：L=L/2=4.3/2=2.15m(5)通过格栅水头损失：H=k*hH=§sina,§=b(s/b)h——计算水头损失g——重力加速度k——格栅收污染使水头损失增大的倍数，一般取3；ξ——阻力系数，其数值与格栅条断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数b；h=3*2.42*（0.01/0.04）*()sin60°=0.008m(6)栅槽总高度：设栅前渠道超高h=0.3mH=h+h+h=0.4+0.3+0.008=0.708m（7）栅槽总长度：L=L+L+0.5+1.0+=0.124+0.062+1.5+0.40426n=2.09m8)每日栅渣量格栅间隙40mm情况下，每1000m污水产0.03m。W==1.18m大于0.2m每天。采用机械清渣。（9）格栅选择选择XHG-16400回转格栅污泥机一台4.2、污水提升泵房:流量小于2m/s,常采用下圆上方型泵站，泵选用自潜污泵。理论上次设计需要在生产废水前设一个提升泵站，在其他废水收集处设一个提升泵站。设计计算：1生产废水污水提升泵站：（1）污水平均流量为0.0222m/s污水最大流量为0.0222*1.2=0.02664m/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.02664*6*60=9.59m，有效水深2m，则集水池面积F为4.792m（3）选泵前扬程估算:H=H+2.0+1.8式中：2.0—污水泵及泵站管道的水头损失，m；1.5～2.0—自由水头的估算值，m，取1.8m；H0—水泵集水池的最低水位H1与水泵出水水位H2之差；单管出水井的最高水位与地面的高差估计为7.0m则水泵扬程为：H=H+2.0+1.8=10.8m取15米。选用2台泵（1用一备）,则每台泵的流量为79.92m/h。（4）选泵:可以选用250QW520-22系列的流量为676m/h，扬程18m26n，转速950，功率55kw，重1395kg。2同理计算其他废水所需的污水提升泵站:（1）污水平均流量为0.0417+0.0194=0.4364m/s污水最大流量为0.4364*1.2=0.5237m/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.5237*6*60=188.5m，有效水深2m，则集水池面积F为94.26m（3）选泵前扬程估算:H=H+2.0+1.8式中：2.0—污水泵及泵站管道的水头损失，m；1.5～2.0—自由水头的估算值，m，取1.8m；H0—水泵集水池的最低水位H1与水泵出水水位H2之差；单管出水井的最高水位与地面的高差估计为7.0m则水泵扬程为：H=H+2.0+1.8=10.8m取15米。选用4台泵（3用一备）,则每台泵的流量为1185.32/3=628.44m/h（4）选泵:可以选用250QW520-22系列的流量为676m/h，扬程18m，转速950，功率55kw，重1395kg。4.3、调节池:由于来水不均匀，水质、水量存在波动，因此只有足够的调节容量才能使进入后续处理工艺的水质、水量稳定，故设置均质调节池。4.3.1、调节池的尺寸计算:此时，污水的流量为Q=0.0222+0.0417+0.0194=0.0833m/s，最大流量:Q=0.0833*1.2=0.09996m/s=359.856m/h=8636.544m/d26n水力停留时间T=6h；调节水量一般为处理水量的10%-15%可满足要求，调节池设置一用一备，便于检修和清泥。为防止池底污泥沉淀，可压缩空气搅拌污水。空气用量为1.5-3.0，取2.0。则所需空气量为2*359.86m/h=719.72m/h=11.995m/min4.3.2、调节池有效容积:V=QT=359.856×6=2159.136m34.3.3、调节池水面面积:取池子总高度H=5.5m,其中超高0.5m,有效水深h=5m，则池面积为A=V/h=37502159.136/5=431.8m24.3.4、调节池的尺寸:池长取L=21m,池宽取B=21m，则池子总尺寸为L×B×H=21m×21m×5.5m=2425.5m3。4.3.5、调节池的搅拌器:使废水混合均匀，调节池下设两台LFJ-350反应搅拌机。4.4、反应池池池体:4.4.1、A/O工艺设计规定[3]：1、污泥负荷率在0-0.18之间；2、总氮负荷：小于等于0.05；4、污泥龄：d大于10h；5、混合液回流比50-100%；6、污泥回流比R：50-100﹪；26n7、污泥浓度X：(mg/l)3000-5000(≥3000)；8、溶解氧DO/A段约为0.5mg/l,O段=1-2；9、温度/:20-30；11、反硝化池≥4。4.4.2、设计参数[4]（1）BOD污泥负荷：[≤0.18利于消化反应进行]（2）污泥指数：SVI=150（3）回流污泥浓度(4)污泥回流比:R=100%(5)曝气池内混合液污泥浓度：X=Xr=6600=3300mg/L（6）、TN去除率：==78.6（7）、内回流比：R内==0.786/0.214=367%4.4.3、好氧区容积计算[5]：a.出水溶解性BOD5,要求降到20mg/L，出水溶解性BOD5的浓度S为：b.计算污泥龄确定消化速率：26n式中：NH3-N——的浓度100mg/L——氧的半数常数mg/LO2——反应池中溶解氧的浓度mg/LT——取为15℃≤19℃PH——取7.2(0.47e)()()=0.733dc.计算最小泥龄==1/0.733=1.364d安全系数K=3设计污泥龄：=*3=1.364*3=4.09dd.好氧池容积计算(动力学计算方法）式中：——好氧池容积m3，S0——进水溶解性BOD5的浓度mg/L,(19300*80+100*150+400*70)/(80+150+70)=5290mg/LSo=5290-1.42*0.5*5290(1-e)=1942.12mg/LS——出水溶解性BOD5的浓度100mg/L，Y——污泥产率系数：0.5-0.7取0.6，26n——固体停留时间d，Kd——内源代谢系数取0.05；Xv——混合溶液挥发性悬浮固体浓度（MLSS）mg/L：式中：f——混合溶液中VSS与SS之比取0.75X——曝气池内混合液悬浮固体浓度：V1==13734.1m好氧池污水停留时间：t=V/Q=13734.1/8636.544=1.59d=38.16h4.4.4、缺氧池容积的计算:=0.124=702.83mg/L被氧化NH3-N=进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量140-8-10.53=121.47mg/L所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量140-15-10.53=114.47mg/L需还原硝酸盐氮量：NT=8636.544*(114.47/1000)=988.625kg/da.反硝化速率:式中：—20℃时反硝化速率为：0.07kgNO3-N/(kgMLVSS•d)26nθ—温度系数为θ=1.08=0.07×1.08（14-20）=0.048gNO3-N/(gMLVSS•d)b.缺氧池容积为:式中：NT——需还原硝酸盐氮量kg/d，——反硝化速率kgNO3-N/(kgMLVSS•d)V2——出水溶解性BOD5的浓度mg/LV2=(988.625*1000)/(0.048*2475)=8321.76m缺氧池污水停留时间t=V/Q=8321.75/8636.544=0.96d=23.1h(1)曝气池的总容积：V总=8321.75+13734.1=22055.85m系统总设计泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄=4.09+4.09=6.57d计算污泥回流比R曝气池内混合液污泥浓度：(2)混合液回流比R内:==78.626nR内==0.786/0.214=367%(3)剩余污泥量:生物污泥量:P===8311kg/d对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失计算：式中：X1——进水中悬浮固体中惰性部分（TSS-VSS)kg/m3Xe——出水TSSkg/m3——非生物污泥含量kg/d=8636.544*(0.29-0.02-0.2175)=453.42kg/d剩余污泥量：W=Px+Ps=8311+453.42=8764.42kg/d(4)每日生成的活性污泥量Xw：内源呼吸分解泥量：W2=bVXv=0.03*22055.85*2.475=1637.65kg/dXw=Px-W2=8311-1637.65=6673.35kg/d(5)反应池主要尺寸:A.好氧反应池总容积13734.1m设计反应池为2池4组。a.单池容积V单=V/4=3433.53mb.有效水深h=4.0m单池的有效面积：26nS单=V单/h=858.38mc.采用3廊道式廊道宽b=6反应池长度：L=S单/B=858.38/(3*6)=47.69md.校核b/h=6/4=1.5(满足1-2)L/b=47.69/6=7.9（满足5-10）e.反应池的总高度：，超高取1mB.缺氧反应池a.总容积V2=8321.76m设计反应池为2池4组。b.单池容积：V单=V/4=8321.76/4=2080.44mc.有效水深h=4.1m单池的有效面积：S单=V单/h=2080.44/4.1=507.42md.长度与好氧池的宽度相同为L=18m池宽=507.42/18=28.19me.反应池的总高度：4.4.5、A/O池进出水设计:(1)A/O池进水:A/O池采用配水渠，来水由调节池直接进入A/O池配水渠，配水渠尺寸为：B×L×H=1.8m×18×2.25m=72.9m3，其中槽宽B取1.8m。H=1.25×B=2.25m，L与池体同宽取18m。为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在0.2-0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔面积为：F=Q/nv=0.6212/2×0.4=0.13m2取0.15m2设计孔口尺寸为：0.5m×0.3m，查《给水排水设计手册（第二版）》第一册知水流径口的局部阻力系数；26n则水头损失：4.5、污泥回流泵房污泥泵房的设计如下：污泥回流泵房尺寸12m×20m，地下埋深3.6-5.1m，一个系列A/O池的回流污泥量为6673.35kg/d=834.17m3/d=34.75m3/h,回流污泥泵所需的扬程6m，故用3台KWPK50-200回流污泥泵，2用1备。剩余污泥泵选择污：泥量为1个浓缩池446.4m3/d=18.6m3/h=5.2L/s，选用KWPK65-200回流污泥泵2用1备选3台。4.6、二沉池的设计:在本次设计中为了提高沉淀效率，节约土地资源，降低筹建成本，采用机械刮泥吸泥机的辐流沉淀池，进出水采用中心进水，周边出水，以获得较高的容积利用率和较好的沉淀效果。4.6.1、设计要求及参数[6]:1.沉淀池的直径一般不小于，当直径小于时，可采用多斗排泥；当直径大于时，应采用机械排泥；2.沉淀池有效水深大于，池子直径与有效水深比值不小于；.3.池子超高至少应采用；4.池底坡度不小于；5.表面负荷取—，沉淀效率—；6.池子直径一般大于，有效水深大于；7.池底坡度一般采用；8.排泥管设于池底，管径大于，管内流速大于，排泥静水压力—，排泥时间大于。4.6.2、设计计算:1.设计选用2座辐流式沉淀池二沉池主要尺寸的计算Qi=Qmax/2=0.5503/2=0.2752m3/s=990.54m3/h2.单个二沉池的表面积为:26n式中：Fi——池表面积m2Qi——设计流量m3/hq——表面负荷，本设计取0.75m3/m2·hFi=990.54/0.75=1320.72m23.二沉池直径为：D=()=41m本设计取45m4.二沉池池边水深的计算:清水区高度为：h1=0.8m分离区高度为:缓冲区高度为：h3=0.5m池边超高为：h5=0.3m污泥浓缩区高度为：则二沉池的池边水深为：校核沉淀时间：=1.5/0.75=2h(合格）5、二沉池刮泥设备的选择和池底高度的计算池底坡度选择为:i=0.07池底高度为：26n=0.07×45/2=1.575m刮泥设备选择由《给水排水设计手册（第2版）》，选择ZBG-50周边传动刮泥机；设备参数如下：ZBG-50周边传动刮泥机设备参数表型号池径（m）驱动功率（kW）周边线速（m/min）ZBG-50450.75*21-36、二沉池总水深及径深比校核二沉池总水深：校核径深比：=45/1.5=30>6合格7、二沉池出水堰的设计本设计二沉池的出水堰采用90°三角锯齿堰双边出流，处理水经过出水堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。单个二沉池处理水的出流量为：Qi=Q/4=0.5503/40.1376出水堰周长：C=3.14(D1+D2)=(44.6+44.3)3.14=279.146式中：——环形出水槽外圈直径44.6m——环形出水槽内圈直径44.3m出水堰采用双侧900三角出水堰，三角形顶宽0.20m,堰顶的间距为0.05m,每个二沉池有三角堰n==1116.58个，取1120个。每个三角堰的流量为26nQa=Qi/n=0.5503/1120=0.000491m3/s由得，三角出水堰的堰上水头为：Ha=(Qa/1.4)=0.0415m8）二沉池环形出水槽的设计：式中：Qa——环形出水槽一侧的流m3/s，本设计取Qa=Qi/2=0.5503/2=0.27515m3/sB——环形出水槽的设计宽度，为方便设计取0.3m0.20——出水槽的超高，设计计算时取0.20m则环形出水槽的高度为：Hb=1.73()+0.20=0.3585m,取0.40m。4.7、污泥脱水机房:4.7.1、设计依据:污泥脱水设备有板框压滤脱水机、带式压滤脱水机和离心脱水机。本设计采用带式压滤脱水机。带式压滤机的基本原理是通过设置一系列压辊及滚筒，将上下层滤带张紧，滤带间的污泥不断受挤压剪切后，加速泥水的分离[7]1.脱水前污泥含水率为97%；2.脱水后污泥含水率按75.0%计污泥脱水后形成的泥饼用汽车运走，分离液返回处理前端进行处理。4.8、接触消毒池与加氯间的设计:(1)设计参数:二级处理出水的加氯量为6~15mg/L,为了提高和保证消毒效果，规定加氯的接触时间不应小于30min采用隔板式接触反应池流量Q=0.5503m³/s（设计两座）26n水力停留时间T=0.5h=30min，设计投氯量为=6.0平均水深为h=2.0m，隔板间隔b=3.5m(2)接触池容积:V=QT=0.5503/23060=495.27表面积A=V/h=495.27/2=247.635隔板数采用两个，则廊道总宽B=（2+1）3.5=10.5m（取11m）接触池长度为L=A/B=247.635/11=22.5m(取23m)实际消毒池容积=11×23×2.0=506池深取2+0.3=2.3m（0.3m为超高）经校核仅满足有效停留时间的要求(3)加氯间的计算:功能：提供消毒剂，保证药品安全储存。构筑物尺寸：L·B=4×9加氯设备类型：瑞高（REGAL）系列加氯机型号：REGAL-2100数量：1台设计最大加氯量=6.0，每日投氯量=1981.08×6.0=11.88kg/h选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为2.38瓶，每日加氯机4台，单台投氯量为1.5~2.5kg/h，配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q=1~3，扬程不小于10m.4.9、巴氏计量槽[8]:本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是：a.精确度可达95％—98%；26nb.水头损失小，底部冲刷力大，不易沉积杂污；c.操作简单；d.施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响2设计依据:a.计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-10倍；在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的2-3倍；下游不小于4-5倍。当下游有跌水而无回水影响时可适当缩短；b.计量槽中心线应与渠道中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以同；c.计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的1/3—1/2；d.当喉宽W为0.25m时，为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽W=0.3—2.5m时，为自由流，大于此数为潜没流；e.当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；f.设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚需计算通过最小流量时的条件。5水利损失计算:1.构筑物水头损失由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。构筑物水头损失见表:构筑物名称水头损失（m）粗格栅0.008调节池0.50A/O池1.0026n辐流式二沉池0.70接触式消毒池0.30巴氏计量槽0.302.管渠水头损失在污水处理工程中，便于计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算：式中：Hf——为沿程水头损失，m；L——为管段长度，m；R——为水力半径，m；v——为管内流速，m/s；C——为谢才系数。i——为管渠的坡度b)局部水头损失为：式中：——局部阻力系数。这里就初步设为1m。d)管渠局部阻力系数[9]计算1.计量槽至出水口有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.958+0.10=1.05826n2.巴氏计量槽至紫外消毒间有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.958+0.10=1.0583.紫外消毒间至集水井有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.25+0.87=1.124.集水井至二沉池有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：（0.24+0.345）×2=1.175.二沉池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：（0.324+0.579）×2=1.8066.配水井至A/O池有一个突然扩大、一个弯头和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+1.08+0.032=1.5927.A/O池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数取为（0.5+0.125）×2=1.258.配水井至曝气沉砂池有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.512=0.9929.曝气沉砂池至提升泵房有一个突然扩大、一个直角弯头和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+1.05+0.494=2.02410..提升泵房至粗格栅有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.305=0.78511.粗格栅至进水观察井有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.305=0.7856污水处理高程计算及布置:本设计处理后的污水排入水体，取河水洪水位比正常水位高2m，故以河水洪水位作为起点，逆流向上推算各水面高程，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，再考虑挖土埋深的状况。设受纳水体的水面标高为：0m。计算结果见下表:构筑物及管渠标高:序号管渠及构筑物名称水面上游标高（m）水面下游标高（m）地面标高（m）26n1出水口至计量槽0.3002计量槽至紫外消毒间0.60.303紫外消毒间至二沉池1.30.604二沉池至A/O池2.31.305A/O池至调节池2.82.306调节池至提升泵房2.82.307提升泵房至格栅0.3922.808格栅0.40.39209格栅至预处理池0.90.4010预处理池至提升泵房-10.90假设此污水管道的埋深是地下1m26n参考文献[1]渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2.(11安徽理工大学资源与环境工程系,安徽淮南　232001;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所,四川成都　610041)[2]渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2.(11安徽理工大学资源与环境工程系,安徽淮南　232001;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所,四川成都　610041).[3]高峻发，王社平主编.《污水处理厂工艺设计手册》[M]．北京：化学工业出版社，2003.156.[4]崔玉川，刘振江，张绍怡等主编.《城市污水厂处理设施设计计算》[M]．北京：化学工业出版社，2004.118-125.[5]高峻发，王社平主编.《污水处理厂工艺设计手册》[M]．北京：化学工业出版社，2003.156.[6]北京市市政工程设计研究院.《给水排水设计手册，第5册，城镇排水》[M].北京:中国建筑工业出版社，2004.304-306.[7]高廷耀，顾国维，周琪等.《水污染控制工程（下册）》[M]．北京：高等教育出版社，2007.388-395.[8]北京市市政工程设计研究院.《给水排水设计手册，第5册，城镇排水》[M].北京:中国建筑工业出版社，2004.567-572.[9]中国市政工程西南设计研究院.《给水排水设计手册，第1册，常用资料》[M].北京:中国建筑工业出版社，2000.668-679.26n26