2100立方米每天餐饮废水处理工程 61页

设计总说明酒店餐饮废水是一种含有浮油、乳化油和食物残渣等的液体。通过对酒店废水的排放源进行调查发现：餐饮废水主要来源于食品的准备、餐具的洗涤、食物残余的渗沥液等。本设计秉承工艺简单、处理效率高、运行费用低等原则，针对餐饮废水含油量较高，有机物较多的特点，筛选出以生物接触氧化为核心，隔油、气浮为辅的处理工艺。即先采用“隔油＋混凝气浮”工艺，彻底有效地去除餐饮废水中的油类，再采用“两段式生物接触氧化池+接触沉淀池”工艺，能去除废水中绝大部分的污染物，使废水达标，然后经消毒池消毒后便可排放。废水经本工艺设计处理后，出水水质指标达到《污水综合排放标准》（GB8978－96）一级排放标准。本设计的主要内容包括餐饮废水的来源，水质水量，方案选择，工艺流程及主要构筑物的设计计算和设备选型等。关键词：餐饮废水，隔油，气浮，生物接触氧化，接触沉淀池nnGeneralSpecificationofTheDesignRestaurantwastewatercontainingoilslicks，emulsifiedoil，fooddebris，andotherliquids.Therestaurantwastewatersourceinvestigationshowsthat:cateringwastewatercomesmainlyfromfoodpreparation,washingutensils,foodremnantsoftheleachate,andsoon.Mydesignupholdtheprincipleofsimpleprocesstodealwithhighefficiencyandlowoperatingcosts.CateringforhighoilandOrganicmatterinrestaurantwastewater,Ifilteroutexposuretobiologicaloxidationasthecore,auxiliarywithoilseparationandfloatation.Thatthefirstuseof"oilseparation+coagulationflotation"process,theeffectiveandcompleteremovaloffoodwastewaterintheoil,thenusethe"two-stepbiologicalcontactoxidationtank+contactdepositingtank"process,toremovemostofwastewaterOfpollutants,sothatthewastewaterachievetheemissionstandard,andthenthewastewaterwillbedisinfectedafterdischarge.Afterdealingwhitthistechnology,thequalityofrestaurantwastewaterwillachievethestandardofwastewaterdischargestandards(GB8978-96)Thedesignmainlyincludingthesourceofrestaurantwastewater,qualityandquantityofwater,programmeselection,process,themainstructuresandequipmentselection,andsoon.Keywords:Restaurantwastewater,OilSeparation,Floatation,Biologicalcontactoxidation,Contactdepositingtanknn目　　录1绪论11.1工程背景11.1.1餐饮废水的来源及特点11.1.2餐饮废水的危害22设计依据52.1设计任务52.2设计的基本资料52.2.1废水进水水质52.2.2出水要求达到水质52.3主要涉及规范和标准52.4设计原则53厂址的选择及说明74国内外的餐饮废水处理工艺94.1物理化学法94.1.1混凝法94.1.2粗粒化法104.1.3破乳法104.1.4磁吸附分离法104.2电化学法114.2.1电凝聚法114.2.2微电解—电解法114.2.3脉冲电絮凝法124.3生物法124.3.1SBR法124.3.2磁粉强化活性污泥法(MPIAS)134.3.3接触氧化法134.3.4MBR法134.3.5生物降解法144.3.6AOS法144.4膜生物反应技术145　方案选择175.1方案选择的原则175.2方案的比较与确定175.2.1污水处理流程185.2.2工艺流程说明195.2.3处理工艺特点195.2.4废水处理效率206　相关设备及构筑物设计计算21IIIn6.1格栅216.1.1设计说明216.1.2　计算216.2平流式隔油池226.2.1设计说明226.2.2计算236.3调节池236.3.1设计说明236.3.2计算236.4污水提升泵房246.4.1设计说明246.4.2提升泵设计选型246.4.3提升泵房246.5平流式气浮池256.5.1设计说明256.5.2计算256.6生物接触氧化池286.6.1设计说明286.6.2计算286.7接触沉淀池316.7.1设计说明316.7.2计算326.8消毒池356.8.1设计说明356.8.2计算366.8污泥处理系统376.8.1污泥池浓缩池376.8.2污泥脱水设备387　污水处理站的平面布置和高程布置417.1　污水处理站平面布置417.2　污水处理站高程布置417.2.1　布置原则417.2.2　布置结果428　工程概算438.1　土建工程概算表438.2　设备、材料概算表448.3　工程总投资449　运行费用估算459.1　电费(M1)459.2　药剂费(M2)459.3　人员工资(M3)459.4　总运行费用M(不考虑折旧费)45IIIn10　图纸47总结49参考文献51致谢53IIInn1绪论1.1工程背景1.1.1餐饮废水的来源及特点改革开放以来，随着社会经济的迅猛发展，现在随着各类服务性营业网点的迅速建立，油脂及其制品用量也与日俱增，由此产生的各类污水排放也日渐增多，尤其是各类饮食场所的污水。城市中各种大型餐厅、高级酒店每天都要排出大量含有油脂（包括动植物油）的废水，未经处理就直接排放到地表水体，对环境造成的威胁已不容忽视[1]。就以广州市为例，该市目前有大大小小的餐馆、饭店约2.57万家，每天因洗涤菜肴、碗盆所排放的废水超过12万吨。监测表明，这类污水平均每吨含有浓度油、悬浮物等污染物约1.85公斤。由此推算，每年随餐饮废水排出的各类污染物就达8万多吨。这些未经处理净化的餐饮污水通过地下沟系等流入珠江等河道，造成的污染可想而知。餐饮污水中的悬浮杂质可分为两类:一类是以高分子脂类及其衍生物为主的油类，另一类是以不溶性蛋白、纤维质、淀粉质态的非溶解性有机物形式存在的饭菜碎粒。1996年，据有关部门对广州市区100家餐饮单位总排放口的废水进行取样调查，其调查结果表明：餐饮类废水与一般生活污水相比，除NH3-N浓度较低外，其他污染物浓度均比生活污水高，尤其是动植物油浓度比一般生活污水的浓度高得多[2]。由于上述餐饮单位的厨房大多布置拥挤，可利用空间极其有限，对污水处理设备的要求极为苛刻。事实上，处理设备占地0.25平方以内尚可接受，占地1平方时已只限于较大型和正规的厨房选用，大于这一占地面积的设备则难以适应要求。由于尺寸限制，污水在设备内的停留时间一般不能超过20min。而且，采用由管道输送集中处理也不可行，因为污水悬浮物含量过高导致沉积物阻塞管道。因此，只能寻求某种高效的处理方法，通过大幅度降低有机物的含量来达到规定的出水标准。餐饮废水指的是由餐饮业排放的未经处理的废水，其主要成分是剩余食物和水，以淀粉类、食物纤维类、动物脂肪类等有机物为主要成分，具有营养成分高、含水率高、油脂和盐分含量高、易腐发酵发臭等特点[3]3n。主要来源于食品的准备、餐具的洗涤、食物残余的渗沥液等。由于餐饮业的特征，餐饮废水具有排放分散水质波动大等特点。食物准备阶段产生的废水，主要包含肉食品准备的动物油脂、泥沙等；餐具的洗涤废水包含大量的洗涤剂以及动植物油脂等；食物残余产生的渗沥液是一种典型的高浓度有机废水，其COD质量浓度高达5～6万mg/L，同时由于就餐人员的复杂性。还存在病毒污染。总体上，餐饮废水的污染特征主要体现为高浓度的有机污染据资料报道餐饮废水排放量约占城市生活污水排放量的3％，但其BOD和COD的污染负荷却占总负荷的l/3[2]。可见，餐饮废水已经成为城市的主要高浓度污染源之一，对城市周围水体污染以及城市污水处理厂的负荷增加具有相当大的影响。餐饮业的发展在丰富人民生活的同时，一系列环境问题也随之产生了。具体来讲，餐饮业形成的环境影响有：噪声、油烟、餐饮废弃物、高浓度餐饮废水的排放等。目前，有关餐饮业的噪声扰民、油烟排放对周边居民的直接影响以及纠纷频发，得到了餐饮业主的普遍重视。均相应地采取了一定的处理措施相比之下，餐饮废水的达标排放工作相对滞后。大量的餐饮废水直接排入城市下水管网，造成了较严重的环境污染[4]。可见餐饮废水是高浓度污染源，是城市周围水体受污染的主要原因之一。随着城市环境管理水平的提高及排放标准的严格，餐饮废水排放前要达到污水排人城市下水道水质标准，否则面临超标罚款和搬离市中心的危险。因此，餐饮废水的治理达标排放具有重要的现实意义。1.1.2餐饮废水的危害这些含油废水如果直接排放到水体中去，会使水体的感观性状（色、味）发生改变，不仅影响水体的使用价值，而且会危害水资源和人类健康。具体说来，有以下几种危害：1、恶化水质，危害水产资源流失到水体中的可浮油，极易扩散形成油膜。有资料表明，4.5ml的油可形成厚度为2.8×10-4mm，面积为2.0×104m2的油膜。这些油膜覆盖在水体表面，阻碍了大气复氧，截断了水体中氧的来源。同时，混溶在水体中的乳化油和溶解油，由于好氧微生物的作用，在逐渐分解过程中又消耗了水中的溶解氧。资料显示1mg油氧化时约需3～4mg氧。因此能使水体形成严重的缺氧状态，水体变黑变臭，水生生物缺氧，甚至窒息死亡。此外，油类分解为CO2和H23nO，严重时，由于水体中二氧化碳浓度增高，使得水体ph值降低到正常范围以下，从而导致鱼类和水生生物不能生存。每年由于各种各样的原因，油类对水生生物造成的危害达数亿美元。而近年50来，由于油类的污染，内海生物灭绝超过1000种，近年20海洋生物减少了20％。2、影响农作物生长含油废水流失到土壤中，由于土层对油污的吸附和过滤截留作用，会在土壤孔隙间形成油膜。从而隔绝了空气透人，阻碍土壤微生物的增殖，破坏土层团粒结构，使土壤抽质化。同时，油珠粘附在农作物的根部、茎部，直接影响作物对养分的吸收，造成农作物减产或死亡。而油类中一些有毒有害物质也可能被农作物吸收，残留或富集在植物体内，既影响作物的品质，又可能最终危害人体健康。3、危害人体健康矿物油类及其分解产物中，存在着多种有毒有害物质。这些物质在水体中被水生生物摄取、吸收、富集，可造成水生生物畸形。而分散在水体中的油珠还可能被水生生物粘附或吸附，最终通过食物链的作用进人人体，使胃、肠、肝、肾等组织发生病变，直接危害人体健康[4]。4、影响自然景观漂浮在水面的油膜对光折射后，会形成七色彩虹颜色，以及因其导致水体缺氧而产生的恶臭，都能极大程度地降低水体的审美价值。即使混溶在水体中的乳化油，也能相互聚集形成油一湿团块，或粘附在水体中的固体漂浮物上，形成所谓的油疙瘩。这些油疙瘩聚集在沿岸、码头、风景区，形成大片黑褐色的固体块、使自然景观遭到破坏。5、污染大气油类在水体中以油膜形式漂俘在水面，表面积极大，在各种自然因素作用下，其中一部分组分和分解产物会挥发进人大气，污染和毒化水体上空和周围的大气环境。由于扩散和风力的作用，可以使污染范围扩大。6、影响市排水管网过水能力，加大管网清淤管理费用排污水中的油脂容易凝结在管道内壁，形成厚厚的油脂层（特别是在冬季），使管道过水能力减小，甚至堵塞[2]。油脂堵塞的管道清通非常困难，甚至用高温碱水冲刷也无济于事。7、其它危害3n由于水流流动、大雨及其它因素，含油废水以及被其污染水域中的油分可以转移到未污染的水域，造成更大面积的污染，甚至威胁到饮用水水源，严重污染的水面甚至有可能会发生火灾。由渗水作用以及地下水的流动，含油废水还可能会影响地下水的水质。3n2设计依据2.1设计任务在查阅文献，分析国内外餐饮废水的处理技术状况和面临问题的基础上，根据本课题所提供的水量和水质状况设计一套处理效果好、处理费用低，性能稳定处理工艺。2.2设计的基本资料2.2.1废水进水水质COD800mg/l，BOD5450mg/l，SS350mg/l，NH3-N40mg/l，油类200mg/l，pH6-9。2.2.2出水要求达到水质废水经处理系统处理后，出水水质指标要求达到《污水综合排放标准》（GB8978－96）一级排放标准的限值，COD100mg/l，BOD520mg/l，SS70mg/l，NH3-N15mg/l，油脂10mg/l，pH6-9。2.3主要涉及规范和标准1、《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》（GJ31-89）；2、《生物接触氧化法设计规程》（CECS128-2001）；3、《环境工程手册》及有关国家设计标准及规定；4、《污水综合排放标准》（GB8978－96）；5、《室外排水设计规范》（GBJ14-87）；6、《给排水制图标准》（GB/T50106-2001）。2.4设计原则1、本设计方案严格执行国家有关环境保护的各项规定，41n废水处理后必须确保各项出水水质指标均达到城市废水排放要求；2、针对本工程的具体情况和特点，采用成熟可靠的处理工艺和设备，尽量采用新技术、新材料，实用性与先进性兼顾,以实用可靠为主；3、处理系统运行应有较大的灵活性和调节余地，以适应水质、水量变化；4、管理、运行、维修方便，尽量考虑操作自动化，减少劳动强度；5、在不影响处理效果的前提下，充分利用原有的构筑物和设施，节省工程费用，减少占地面积和运行费；6、降低噪声，改善废水处理站及周围环境；7、本处理工艺流程要求耐冲击负荷，有可靠的运行稳定性。41n3厂址的选择及说明污水厂厂址选择应根据选项条件和要求综合考虑，选出适用可靠、管道系统优化、工程造价低、施工及管理条件的厂址。应考虑以下几方面：1、应符合城市或企业现状和规划对厂址的要求；2、应与选定的污水处理工艺相适应；3、厂址选择，应尽量做到少占农田和不占良田，选择在有扩建条件的地方，为今后发展留有余地；4、厂址必须位于给水水源下游，并应设在城镇、工厂厂区及生活区的下游和夏季主风向的下风向，为保证卫生要求，厂址应与城镇、厂区、生活区及农村居民点保持约300m以上的距离，但也不宜太远；5、厂址应在工程地质条件较好的地方，在有抗震要求的地区还应考虑地震、地质条件；6、厂址应尽量靠近供电电源，以利安全运行和降低输电线路费用；7、当地处理后的污水或污泥用于农业、工业或市政时，厂址应考虑与用户靠近，或方便运输，当处理水排放时，应与受纳水体靠近；8、要充分利用地形优势。41nn4国内外的餐饮废水处理工艺餐饮废水经过预处理后，仍具有高有机物、高SS的特点。国内外学者研究了很多对餐饮废水具有针对性的处理方法，这些方法大致可以分为物理化学法、电化学法、生物法。这三种方法的侧重点不同，生物法主要是去除废水中的高浓度有机物质，物理化学法及电化学法主要是去除废水中高浓度的各种油份。4.1物理化学法餐饮废水中的污染物主要以胶体和悬浮物的形态存在，其主要成分为淀粉、蛋白质、动植物油脂、洗涤剂等。物理化学法中的混凝、气浮等方法正适合去除水体中的胶体和悬浮物，加之物化法流程短、设备简单、占地面积小，所以该法在餐饮废水的处理上应用相当广泛。[2]4.1.1混凝法当废水中加入混凝剂时，通过压缩双电层、电性中和，吸附架桥、网捕卷扫等共同作用，使胶体和悬浮粒子脱稳凝聚，在重力作用下沉降，与水体分离，进而去除污染物。混凝法的关键在于选择一种高效、廉价的混凝剂。目前对混凝剂的研究主要集中在复配混凝剂和新型混凝剂的开发上。其典型处理工艺流程如下：张秀娟等[2]合混凝剂——净水剂DH—3(无机和有机高分子化合物的复合物)处理餐饮废水，COD的去除率可达到83％左右，经过深度处理(砂滤、活性炭吸附、消毒)后出水水质可以达到国家排放标准乃至回用标准。尹艳华等比较了单一絮凝剂和复合絮凝剂对餐饮废水的絮凝处理效果。结果表明，硫酸铝钾与聚丙烯酰胺复合使用，优于使用单一无机絮凝剂的处理效果。刘葵等[6]探讨了PAC、PFS、PAM在单独和复合使用时的混凝性能，得到了类似的结论。在混凝法中，混凝剂的用量是一个重要的操作参数，于金莲等。研究认为：决定混凝剂用量41n的阶段主要为破乳阶段。破乳结束后，介质中的油、ss提供了絮凝的晶核，油、SS含量越大，混凝剂的用量越少。传统的混凝法处理效果不很稳定，有进一步改进的要求和余地。混凝磁分离法是在加入混凝剂的同时加入磁粉，使混凝过程得到强化，然后通过磁分离器，使混凝污泥分离除去，获得较磁分离法和普通混凝法更好的处理效果。该法不仅处理效果好，而且生成的磁性污泥致密、体积小、沉降速度快，还可进一步利用磁场加快分离沉降的速度。4.1.2粗粒化法随着粗粒化技术用于含油废水的处理，特别是由同时具有亲油基团和亲水基团的高分子材料制成的粗粒化床，具有良好的聚油性能和除油效果，使含油废水的处理效率大大提高。刘蓉[7]等采用H和w型改性聚丙烯纤维材料作为粗粒化床处理乳化食用油脂废水，H型比w型具有更好的除油效果，用H型改性聚丙烯纤维作为粗粒化材料处理实际餐饮废水的结果表明，采用粗粒化技术能有效降低餐饮废水中的含油量，并能大幅降低COD的浓度，有利于后续生化处理。4.1.3破乳法针对餐饮业含油废水中，由于洗涤剂的使用使得含油废水中的油呈乳化状，一般油水处理设备难以进行油水分离，必须将乳化油进行破乳处理。破乳技术主要是利用阳离子性的聚合硫酸铁降低阴离子性洗涤剂的表面活性,破坏乳化液油珠的水化膜，以及其双电层结构使油析出，再利用絮凝剂将油珠凝聚从水中分离出来，同时聚合硫酸铁呈酸性，使乳化液中的脂肪酸皂转化为不溶于水的脂肪酸，减少水中表面活性物质，增加了破乳效果。然后用腐植酸钠、聚丙烯酰胺助凝，将经破乳后的油进一步凝聚，利用重力原理使油水分离[8]4.1.4磁吸附分离法广东工业大学曾胜、朱又春等[9]采用的磁吸附分离法处理厨房污水的工艺是借助于磁性物质作为载体，利用油珠的磁化效应，将磁性颗粒与含油废水相混合，使油分在磁性颗粒上粘附，然后再通过磁性分离装置，将磁性物质及其吸附的油留在磁场，从而达到与水分离的目的。41n4.2电化学法电化学法是利用电流进行溶液氧化还原反应的过程，废水中的污染物质在阳极被氧化，在阴极还原后，或与电极反应产物作用，转化成无害的成分，达到净化污水的目的[2]。用电化学法来处理餐饮废水，可以达到很好的处理效果，尤其是对有机物的去除效率高，而且该方法具有占地面积小、操作简单、管理方便、产泥量少耐冲击性强的优点。美中不足的是电耗大，随废水浓度的增加，耗电量也会明显增加，对仪器和设备也有定的腐蚀性。4.2.1电凝聚法电解过程中阳极一般为可溶性金属Fe、Al等。阳极材料氧化生成金属离子溶于水中，与OH一结合成多核羟基配合物，从而对废水产生强烈的混凝作用。阴极则还原生成H2等气体，微小气泡粘附在絮凝体上，使其上浮而被去除同时电场对废水中的某些有机物具有直接的氧化去除作用。因此，电絮凝法的作用机理是电解凝聚、电解气浮和电解氧化还原三者的有机结合[2]。XuemingChen等[10]采用电凝聚法对高油脂含量、不同浓度COD、BOD、SS的餐饮废水进行了处理。对比发现，Al电极的综合性能优于Fe电极并认为处理效果与电负荷有关，与电流密度、电导率无关。张惠灵等同样利用该法对厨房废水进行处理，认为电流密度较低时，增加电流密度将提高COD去除率，只有当电流密度达到一定数值时其对COD去除率的影响才渐趋减弱。对于这两种截然相反的看法还有待于进一步验证电负荷与电流密度两者之问的关系。4.2.2微电解—电解法电凝聚法极板易积垢降低导电性。同时极化使电解电压上升，电流减小，处理效率下降而电耗上升，极板使用寿命缩短林美强等提出了以微电解－电解法克服单－电凝聚法的不足。该法实质是在普通电解槽前增加微电解预处理柱(填充金属废料)。微电解预处理可有效去除部分污染物，改善废水导电性，减轻电解设备负荷，使其可在较低的电流密度和电压下运行，并取得较高的去除效率，减少能耗和极板材料的损耗[2]。41n4.2.3脉冲电絮凝法针对普通电絮凝法能耗高、极板易损耗等问题，当前主要的措施就是改进电源技术，研究新型电极材料及结构。新发展的电源技术主要是脉冲电源。脉冲电源时有时无有利于电解质扩散，减小极化，降低能耗。脉冲信号周期换向，两极极性经常变化，还可有效解决阳极易钝化的问题。林辉等[11]利用脉冲电絮凝法处理餐饮废水经过实验证明，能有效防止铝电极的钝化。在相同条件下，可达到与直流电絮凝相同的去除率，而能耗可下降30％。目前，对于如何调整脉冲波形，以充分利用阳极絮凝和阴极气浮的联合作用，以及克服非法拉第电流能耗的问题，还有待于进一步研究。4.3生物法生物法处理效率高，抗冲击负荷能力强，技术成熟，所以在包括餐饮废水在内的污水处理领域得到了广泛应用。应用在餐饮废水处理领域的生物法主要有SBR法、磁粉强化活性污泥法、接触氧化法、MBR法等。生物法虽具有处理效率高、抗冲击负荷能力强等优点，但其占地面积大和运行费用高因而在应用上有一定限制。4.3.1SBR法SBR是序列间歇式活性污泥法(Sequencil1gBatchReactorActivatedSludgen0oess)的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术。上海师范大学的于金莲等选用SBR作为实用工艺，通过室内模拟试验，考察污泥浓度及曝气时间等因素与处理效果的关系，从而确定出该工艺的最佳运行周期条件。采用SBR法处理餐饮废水，在进水COD和油浓度的较大时，可适当延长曝气时间，增加厌氧时间和闲置时间，以提高出水水质。SBR法处理餐饮废水的典型工艺流程如下所示[3]：41nSBR法运行效果稳定，处理时间短、效率高，出水水质好，有较强的耐冲击能力，且工艺流程简单，维护管理方便，可以实现自动控制。对于间歇排放和流量变化较大的餐饮废水来说是一种较好的选择。经过SBR法处理的餐饮废水，出水水质一般能达到GB89781996二级排放标准。SBR法的不足之处是不能连续进水和出水，脱氮除磷效果不理想，而且单池造价相对较高。因此，该法不适合于废水排放量小于500m3/d的中小型餐饮企业和受场地限制。4.3.2磁粉强化活性污泥法(MPIAS)普通活性污泥法(CAS)流程长，MLSS低，占地面积大，不易管理(污泥膨胀)。孙水裕等在普通活性污泥法中投加适量超细强磁性粉末(如FeO)，利用磁生物效应，提高微生物和酶的生物活性，同时磁粉催化作用增加了微生物种类和数量。结果表明MPIAS的处理效果优于CAS；污泥沉降性能明显改善，分离时间缩短；有利于提高MLSS，增大容积负荷，节省空间[2]。4.3.3接触氧化法生物接触氧化技术无污泥回流和污泥膨胀，且具有多种净化功能，除有效去除有机污染物外，运行得当还能够用以脱氮。所以在餐饮废水处理领域亦得到了广泛应用。张景丽等采用UASB+AF+接触氧化联合工艺处理餐饮废水[12]。废水先经厌氧处理提高可生化性，再经好氧处理进一步降解残余有机物。该联合工艺对COD、SSN、P均有很的去除效果，其中COD、NH-N、SS达到了废水排放的一级标准在日本，类似工艺在餐饮废水处理中也得到了广泛应用。其工艺流程为预处理(沉淀分离、厌氧滤池或均质池)+曝气过程(接触氧化、活性污泥等)+沉淀池(消毒)。JunNakajima等[13]对这种工艺的调查结果表明，超过70％的监测数据显示出水中BOD在20mg/L以下；接触氧化池出水回流厌氧池，可提高BOD、TN、NH—N、DKN的去除率；在处理量较大时，间歇式好氧反应器中TN、T去除率比连续式好氧反应器高。4.3.4MBR法MBR工艺将传统的活性污泥法的降解能力与膜的高效分离能力集于一体，具有处理效果好，设备紧凑，占地面积小，操作自动化，耐冲击负荷等优点。MBR中MLSS高，SRT长，适宜硝化菌的生长，具有很强的去除NH—N能力。何毅、宁平、尹艳华等将MBR应用于餐饮废水的处理，都取得了很好的效果[2]41n。目前，MBR法的应用主要受制于膜价格和膜污染问题。随着膜技术的成熟，膜的价格将逐步走低，膜污染问题将日益突出。实际运行中一般通过曝气冲刷、间歇运行等方式来延缓膜污染。近年来，出现的动态膜工艺保留了MBR的优点，同时具备价格低廉、通量大、阻力小等优点，应用于餐饮废水的处理具有很广阔的前景。4.3.5生物降解法生物降解法用生物处理工艺对餐饮废水进行生物降解。其反应器系统由废水槽、活性污泥反应器以及沉淀池组成[5]。采用间隙搅拌反应器，该反应器能耐受较大的有机负荷，反应器运行特点在于限制性曝气，即进水时只是混合，进水完毕后进行曝气，曝气时间为3～5h，处理后的废水进入沉淀池沉降0.5h,污泥回流比取0.3～0.5之间。该法能有效去除餐饮废水的COD、BODTSS、动植物油以及TKN，去除率分别为90.8%、90.3%、87.5%、89.2%和85.6%。但停留时间较长，细菌平均停留时间大于10d，污泥驯化控制要求高，且外形尺寸较大造价和能耗较高。4.3.6AOS法王磊等[14]开发的新型厌氧－好氧－沉淀(AOS)组合型生物反应器是一种集厌氧消化、好氧降解及物理沉降为一体的高效反应器。它对处理餐厅含油废水是非常有效和可行的。在HRT=0.8d(有机负荷为4.01g/L·d)时在，AOS的COD去除率可达90.3%，油脂去除率可达9.8%，净污泥产生量仅为0.071~0.092g/COD，WangL等用AOS系统在线处理餐馆含油废水也得到相似的结果。这些数据都远远优于普通好氧生物膜(CAB)反应器，差距的主要原因是原废水中的污染物经AOS系统的厌氧区预处理后变为较易降解的小分子物质。使它们在AOS的好氧区很容易被完全降解。与CAB反应器比较，AOS法具有较高的COD和油脂去除率、较低的净污泥产生率、反应器体积小、占地面积少等特点[3]。4.4膜生物反应技术41n膜生物反应器是将膜分离技术和生物处理工艺有机结合起来的一种新型水处理技术。它集微生物的生物降解作用和膜的高效分离作用于一体，由于微生物的高浓度可以使反应器的处理效率提高，再加上膜的精滤作用，有效去除污水中的悬浮物和有机物，使出水水质良好。何毅等[15]采用无机膜一好氧组合工艺处理餐饮废水，有机物的去除率达90％，即使在有机负荷变化较大的情况下，去除率仍保持在85％以上。宁平等[16]用PW—W膜生物反应器处理餐饮废水，有效降低污水中污染物浓度，出水水质达到污水回用标准，实现水资源的循环再利用。尹艳华等用膜生物反应器处理经砂滤，絮凝等预处理后的餐饮废水实验表明：污泥泥龄50~60d，水力停留时间为4~5条件下，MBR(膜生物反应器)可长期运行，COD、SS油脂和浊度的去除率分别达到99.2％、100％、90％和98.2％。膜生物技术的应用，为餐饮废水的处理开辟了新途径，经膜过滤后的污水一般可达回用标准，有利于实现废水的再利用。只是膜组件的价格昂贵，经过长期运行后会阻塞，膜组件的清洗，恢复等问题随之而来。无机膜支撑的厚度达1mm左右，需要的反冲压力很高，增加动力消耗，而一般有机膜很难承受高压气体反冲，因此膜技术有待进一步深入研究[5]。41nn5　方案选择5.1方案选择的原则1、技术先进、工艺合理、适用性强、有较好的耐冲击性和可操作性；2、处理效果稳定，有害物去除率高，处理后废水可达到国家规定的排放标准；3、运行、管理、操作方便，设备维护简便易行；4、运行费用（电费、药剂费）低，降低运行成本；5、基建投资省，占地面积小；6、污泥量少，脱水性能好；7、对有毒有害物质具有一定的去除效果。5.2方案的比较与确定由于废水的各项污水指标均不是很高，根据对水质的判断，本着节省和实用的原则采用物化＋生化的处理工艺。物化处理方法主要工艺是隔油＋混凝气浮、生化处理方法主要工艺有生物接触氧化法、高负荷生物滤池、塔式生物滤池、普通活性污泥法等，它们的主要技术参数如表5.2：表5.2　生化处理工艺主要设计参数一览表处理工艺生物量g/m3BOD容积负荷BOD5/(m3·d)水力停留时间hBOD5去除率％生物接触氧化池10～201.5～3.01.5～3.080～90高负荷生物滤池0.7～7.01.2——75～90塔式生物滤池0.7～7.01.0～3.0——60～85普通活性污泥法1.5～3.00.4～0.94～1285～95由表5.2的工艺比较可以看出生物接触氧化法和塔式生物滤池法的处理能力较强，可以考虑选用，对其进行进一步的比较如下：1、生物接触氧化法由于填料比表面积大，池内充氧条件好，氧化池内单位容积生物量高于活性污泥法曝气池及生物滤池，因此，它可达到较高的容积负荷；41n2、生物接触氧化法由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，不需设污泥回流；3、生物接触氧化法由于生物固着量多，水流属完全混合型，因此它对水质水量的变骤有较强的适应能力；4、生物接触氧化法因污泥浓度高，当有机容积负荷较高时，其F/M仍保持在一定水平，因此污泥产量可相当于或低于活性污泥法；5、塔式生物滤池用于高浓度有机废水的预处理，在进水BOD5浓度较高时，由于生物膜生长太快，容易导致滤料的堵塞，由于池高，废水的提升费用较大。由以上比较，且餐饮废水排放多为间歇式，排放量大，所以对于餐饮废水的处理采用生物接触氧化法更为合适。生物接触氧化处理技术的工艺流程一般分一段（级）处理流程，二段（级）处理流程和多段（级）处理流程，考虑这几种工艺各自具体的特点及适用条件，选用二段处理流程。其特点为，二段法流程污水进入第一段接触氧化池氧化，出水上清液经中沉池进入第二段接触氧化池，最后经二沉池泥水分离后排放，在该流程中的一段为高负荷段，第二段为低负荷段，这样更能使微生物适应原水水质的变化，使出水水质趋于稳定。由于隔油—混凝气浮法具有技术成熟、成本较低、操作有效等特点，已成为废水治理的重要手段。为了能够使废水达标排放，根据废水的特点制定了隔油—混凝气浮—生物接触氧化的处理工艺。5.2.1污水处理流程废油外运废渣外运浮油沉渣栅渣提升泵调节池平流式隔油池含油废水格栅浮渣清液污泥浓缩池平流式气浮池一级接触氧化池干泥外运厢式压滤机污泥泵剩余污泥接触沉淀池(中)二级接触氧化池接触沉淀池(二)消毒池达标排放41n5.2.2工艺流程说明餐饮废水在进入处理系统前先经过格栅，以截留较大的悬浮物和漂浮物，以减轻后续处理构筑物的处理负荷。之后的废水进入隔油沉淀池去除一部分浮油和COD，然后进入调节池，以调节水质水量，为后续处理提供稳定的水力负荷及有机负荷。经调节池调节后的废水由提升泵打入气浮池。在气浮池内废水经气浮作用除去绝大部分油类。气浮处理后的废水进入生物接触氧化池进行生化处理，以降解废水中残余的有机污染物，然后废水经过沉淀池泥水分离并经消毒池消毒后，即可达标排放。沉淀池沉淀下来的污泥和平流式气浮池分离的浮渣直接进入污泥浓缩池浓缩，浓缩后的污泥由污泥泵打入厢式压滤机进行脱水处理。脱水后得到的泥饼含水率小于80%，比重大于1.2g/cm3，可视同一般工业垃圾处置。厢式压滤机的滤出水上回流到调节池循环处理。生物接触氧化池需鼓入压缩空气，向废水中充氧，以保证好氧微生物的生命代谢活动。压缩空气由离心风机提供，生物接触氧化池采用高效曝气头曝气。5.2.3处理工艺特点隔油——混凝气浮——生物接触氧化法工艺特点：1、平流式隔油构造简单，便于运行管理，除油效果稳定；2、混凝气浮采用溶气气浮，即在一定压力条件下，将空气溶于水中并达饱和状态，然后突然减压，使水中空气以小气泡形式逸出，与污水中颗粒粘附，达到净化水体的目的。加入混凝剂可提高气浮效率，节省时间；3、生物接触氧化法是利用固着在填料上的生物膜来吸附水中有机污染物并加以氧化分解，使污水净化，它的特点是生物量较高，以MLSS计，一般在10～20g/L以上，有机容积负荷大，可节省投资；微生物附着生长既可提高对冲击负荷的抵抗能力，又可不考虑污泥膨胀现象的发生，运行管理也较为方便。41n5.2.4废水处理效率表5.2.4　废水处理效率主要处理工艺去除效率%进水mg/L出水mg/LCODBOD油类CODBOD油类CODBOD油类隔油沉淀池10850800450200720414100混凝气浮池404090720414100432248.410一级接触氧化池708040432248.410129.649.686二级接触氧化池607030129.649.68651.8414.94.241n6　相关设备及构筑物设计计算6.1格栅6.1.1设计说明格栅主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。该污水处理厂处理餐饮废水，SS含量较高，格栅的拦截量较大，故选用机械清渣方式。栅条选圆钢，栅条宽度S=0.01m，栅条间隙e=0.02m。格栅安装倾角α=60°，便于除渣操作。6.1.2　计算1、栅条的间隙数(n)设栅前水深，过栅流速，栅条间距，格栅倾角。最大设计流量栅条的间隙数个2、栅槽宽度(B)设栅条宽度，3、进水渠道渐宽部分的长度(l1)设进水渠宽,进水渠道渐宽部分的展开角度，4、栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度(l2)41n5、通过格栅的水头损失h1设栅条断面为锐边矩形断面：6、栅后槽总高度(H)设栅前渠道超高，为避免造成栅前涌水，故将栅后槽低下降作为补偿。7、栅槽的总长度(L)8、每日栅渣量(W)在格栅间隙为21mm时，设栅渣量为污水，采用机械清渣[17]。6.2平流式隔油池6.2.1设计说明由于餐饮废水中油的含量较高，若不作处理将会对后影响后续工艺的处理效果和阻塞管道，因此采用隔油池来除去污水中大部分的油类和脂肪。隔油沉淀池采用人工撇油除渣。41n6.2.2计算1、隔油池的总容积(W)取废水在隔油池内的停留时间为t=1.5h，隔油池的设计流量Q＝90m3/h，则：W＝Qt=90×1.5=135m32、隔油池的过水断面面积(Ac)废水在隔油池中的水平流速v取2mm/s，则：3、隔油池格间数(n)隔油池每个格间的宽度取b=3.5m，隔油池的工作水深取h=1.8m，则：(个)4、隔油池的有效长度(L)L=3.6vt=3.6×2×1.5=10.8m5、隔油池建筑高度(H)池水面以上的池壁超高h'=0.4m，则[17]：H＝h+h'=1.8+0.4=2.2m6.3调节池6.3.1设计说明由于餐饮废水属间歇式排放，排放的偶然性大，连续性差，水质水量波动范围较大，故调节池停留时间取T＝10h。调节池采用半地下式，便于原污水经过格栅后以自流型式进入调节池，免去了提升泵的投资，而且避免了原污水流量不稳定而造成提升泵运行不稳定的问题。由于调节池内不安装工艺设备或管道，考虑土建结构可靠性高，故障少，只设一个调节池。6.3.2计算1、调节池有效容积(V)41n2、调节池有效面积(S)调节池深度，有效水深，调节池规格3、泥斗容积调节池设污泥斗四个，每斗上口面积,下口面积，泥斗倾角泥斗高。每个泥斗容积　泥斗容积共4、污泥量调节池每日沉淀污泥重为：湿污泥体积约为。[17]6.4污水提升泵房6.4.1设计说明该泵设置于调节池之后，紧贴调节池出水段，直接于调节池中吸水。泵房采用半地下式，污水泵轴线高为-0.5m。污水经提升后入气浮池，然后自流通过生物接触氧化池，沉淀池及消毒池。6.4.2提升泵设计选型调节池向气浮池提升废水所用提升泵选用KWQ型潜水排污泵二台，一用一备，其性能参数如表6.4.2。41n表6.4.2　KWQ型潜水排污泵性能表型号排出口径mm流量m3/h扬程m转速r/min功率KW重量KgKWQ65-25-15-2.265251529002.2656.4.3提升泵房螺旋泵泵体室外安装，电机、减速机、电控柜、电磁流量计显示器室内安装，并考虑一定检修空间[17]。占地面积为。6.5平流式气浮池6.5.1设计说明废水经隔油池除去表层浮油，但污水中仍含有一定浓度的乳化油，所以采用气浮池对污水进一步除油，并去除一部分COD。6.5.2计算1、气浮所需空气量(Qg)取气浮池设计水量Q＝90m3/h，试验条件下的回流比R＝25%，释气量ae=40ml/L，因试验温度与生产中最低水温相差不甚大，故j取1.2，则：L/h2、所需空压机额定气量(Q'g)安全与空压机效率系数j'取1.4，则：m3/min故选用Z－0.025/6空压机二台（其中一台备用）。3、加压溶气所需水量(Qp)41nm3/h式中KT值和溶气效率h值均为查表所得。故选用2BL－6水泵2台（其中一台备用）。4、压力溶气罐直径(d)因压力溶气罐的过流密度I，取150m3/(h·m2)，故：m选用标准填料罐，规格d=0.4m5、气浮池接触室尺寸：接触室上升流速vc取20mm/s，则接触室平面面积：m2接触室宽度选用bc=0.4m，则接触室长度（气浮池宽度）：m接触室出口的堰上流速v1选取20mm/s，则堰上水位H2=bc=0.4m6、气浮分离室尺寸：气浮分离室流速vs取2mm/s，则分离室平面面积：m2分离室长度m7、气浮池水深(H)停留时间取16分钟，则：H=vst=2×10-3×16×60＝1.92m8、气浮池的容积W＝(Ac+As)H=(1.56+15.57)×1.92=32.9m3总停留时间min41n接触室气、水接触时间(tc)：s>(60s)9、气浮池集水管：集水管采用穿孔管，全池共用四根（管间距1m），每根管的集水量m3/h，选用管直径Dg=150mm，管中最大流速为0.51m/s。如允许气浮池与后续滤池有0.3m的水位落差（即允许穿孔集水管孔眼有近于0.3m的水头损失），则集水孔口的流速：m/s每根集水管的孔口总面积：m2式中e为孔口收缩系数，取0.64.设孔口直径为15mm，则每孔面积w=0.000177m2孔口数只气浮池长为4m，穿孔管有效长度L取3.6m。则孔距：m10、释放器的选择与布置：根据选定的溶气压力2.5kg/cm2，及回溶气水量22.1m3/h，选定采用TS－Ⅱ型释放器，这时该释放器的出流量为0.76m3/h，则释放器的个数：（只）释放器分两排交错布置，行距0.3m释放器间距m11、污泥产量41n混凝气浮池的污泥产量包括两部分，即去除的乳化油类的量及投加聚铝产生的泥渣的量。去除的油类的量W1=(100－10)×2100/1000=189kg/d油类的密度按800Kg/m3计，则去除的石油类的体积Q1为：Q1=189/800=0.236m3/d342156聚铝的投加量按100mg/L考虑，则聚铝产生的泥渣量W2为：泥渣含水率按98％计，则泥渣的体积Q2为[19]：12、刮渣机选用TX－Ⅰ型行星式刮渣机一台6.6生物接触氧化池6.6.1设计说明生物接触氧化池也称淹没式生物滤池，在反应器内设置填料，经过充氧的废水与长满生物膜的填料相接触，在生物膜的作用下，废水得到净化。采用二段式接触氧化，以获得更好的处理效果。6.6.2计算接触氧化池为长方形，钢筋混凝土结构，填料采用蜂窝孔径25mm的玻璃钢蜂窝填料，一、二氧池填料高h1-3和h2-3取3m，分3层放置，层间空隙h为0.25m。1、填料容积负荷(NV)NV=0.2881Se0.7246式中NV——接触氧化的容积负荷，BOD5kg/(m3·d)；41nSe——出水BOD5值，mg/L。NV=0.2881×200.7246=2.53kg/(m3·d)2、污水与填料接触时间(t)h一氧池接触氧化时间t1占总接触时间的60%：t1=0.6t=0.6×1.51=0.91h二氧池接触氧化时间t2占总接触时间的40%：t2=0.4t=0.4×1.51=0.6h3、接触氧化池尺寸计算单组一氧池填料体积：m3一氧池面积：m3一氧池宽B1选取4m，池长：m3一氧池超高h1-1取0.5m，稳水层高h1-2取0.5m，底部构布水布气层h1-4取0.8m，则一氧池总高H1=h1-1+h1-2+h1-3+h1-4+2h=0.5+0.5+3+0.8+2×0.25=5.3m一氧池尺寸L1×B1×H1=6.6m×4m×5.3m单组二氧池填料体积：m3二氧池面积：m341n二氧池宽B2选取4m，池长：m二氧池超高h2-1取0.5m，稳水层高h2-2取0.5m，底部布水布气层高h2-4取0.8m，则二氧池总高H2=h2-1+h2-2+h2-3+h2-4+2h=0.5+0.5+2.5+0.8+2×0.25=4.8m二氧池单池尺寸L2×B2×H2=4.4m×4m×4.8m4、布水和出水方式沿池长方向，在池底设置Dg200mm布水管二根，布水管上设两个布水喇叭口。采用溢流孔出水，在池宽方向的一侧设5个150mm×400mm溢流窗口，孔中心距为0.8m。5、供气系统采用在填料下直接曝气方式，曝气充氧的扩散装置采用多孔管。一氧池每池10根，管中心距0.6m，设在氧化池水面以下4.2m处，距池底0.6m。孔径5.0mm，孔距50mm，管两侧交错排列。二氧池每池6根，管中心距0.6m，其余同一氧池。空气干管流速v1取10m/s，支管流速v2取5m/s，孔口流速vs取8m/s。(1)设计流量为90m3/h，气水比R为5：1(一氧池3：1,二氧池2：1)，总气量：Q气=R×Q=5×90＝450(m3/h)一氧池需气量：m3/h每根支管空气量：m3/h反冲时每池空气量Q'1-气=6×90＝540(m3/h)，每根支管空气量：(m3/h)同理，求得二氧池需气量：(m3/h)41n(m3/h)Q'2-气=5×90＝540(m3/h)(m3/h)(2)空气管管径根据Q1－气、q1-气和v1、v2，分别求得一氧池空气干管管径为Dg100mm，支管管径为Dg50mm。同理，二氧池空气干管管径为Dg100mm，支管管径为Dg50mm。(3)供气压力设空气管沿程阻力损失h1=80mm水柱（1mm水柱＝9.80665Pa，下同），空气管局部阻力损失h2=50mm水柱，穿孔管中心以上的水深h3=420mm水柱，穿孔管孔口出流阻力损失h4=5mm水柱，则所需供气压力为h=h1+h2+h3+h4=80+50+4200+5=4335(mm水柱)(4)选择鼓风机按Q气、h选择罗茨鼓风机三台，2台工作，1台备用。一氧池和二氧池轮流反冲。每台Q=600m3/h，h=5000mm水柱，N＝30kW。(5)接触氧化池曝气强度校核：一氧池曝气强度：[m3/(m2·h)]（符合）二氧池曝气强度：[m3/(m2·h)]（符合）[18]6.7接触沉淀池6.7.1设计说明41n接触沉淀池是经过多年试验和实际运行经验得出与氧化池较好匹配的一种形式，一是接触沉淀池水力负荷高可达5m3/m2·h～7m3/m2·h，而一般沉淀池水力负荷生物膜法后在1.0m3/m2·h～2.0m3/m2·h，接触沉淀池是一般类型的2.5倍～7倍，可大大减少池容，节约工程费用。二是接触氧化池出水中夹带很多生物膜碎片，一般靠短时间重力沉淀困难，而接触沉淀的滤料可截流下来，提高出水水质。三是可利用接触沉淀池滤房上的生物膜进一步氧化分解有机物，使出水BOD5浓度进一步降低。当然，这种沉淀池也会增加一些水流阻力(水头损失)和反冲洗的管理，但是其优势还是较为明显，所以选用接触沉淀池。6.7.2计算1、接触沉淀池表面积(A)第一接触沉淀池表面水力负荷Nq-1选取5.5m3/(m2·h)，有效水深h1-2为2m，第二接触沉淀池表面水力负荷Nq-2选取5m3/(m2·h)，有效水深h2-21.8m。二池滤料均选用炉渣，滤料层高0.5m。一沉池面积：m2二沉池面积：m22、校核水力停留时间t一沉池水停留时间：h=21.6min二沉池水停留时间：h=21.6min符合规程要求。3、接触沉淀池尺寸一沉池宽B1取值4m（方便与接触氧化池合建）。池长：41nm一沉池超高h1-1取值0.5m，有效水深h1-2取2m，泥斗斜壁设计与水平面倾角为60°,清水层选取0.4m，滤料层0.5m均包括在有效水深内，缓冲层0.5m，包入泥斗中。泥斗下底边长0.2m，泥斗高：m一沉池高：H1=h1-1+h1-2+h1-3=0.5+2+3.3=5.8m一沉池尺寸：L1×B1×H1=4m×4m×5.8m二沉池有效水深1.8m，其它相同。二沉池长：m二沉池高：H2=h2-1+h2-2+h2-3=0.5+1.8+3.3=5.6m二沉池尺寸：L1×B1×H1=4.4m×4m×5.6　m4、污泥量QS本设计污泥产率以Y＝0.4kgDS/kgBOD5计，含水率97%。则干泥量用下式计算：WDS=YQ(S0-Se)+(X0-Xh-Xe)Q式中WDS——污泥干重，kg/d;Y——活性污泥产率，kgDS/kgBOD5;Q——污水量，m3/d;S0——进水BOD5值，kg/m3;Se——出水BOD5值，kg/m3;X0——进水总SS浓度值，kg/m3;41nXh——进水中SS活性部分量，kg/m3;Xe——出水SS浓度值，kg/m3。设该污水SS中70%可为生物降解活性物质。污泥干重：WDS=0.4×2100×(0.16-0.02)+(0.07-0.7×0.07-0.02)×2100=134.8(kg/d)污泥体积：m3/d5、校核泥斗容积泥斗沉积计算公式：式中VS——泥斗容积；h——泥斗高，m；A'——泥斗上口面积，m2；A"——泥斗下口面积，m2。一沉池泥斗容积：m3二沉池泥斗容积：m36、接触沉淀池进出水设计进水导流槽宽是0.8m，导流墙下缘至滤料的面距离：一沉池为1.1m，二沉池为0.9m。出水集水槽进水负荷采用q=1.2L/(s·m)。一沉池集水槽总长：m一沉池集水槽条数：41n　条二沉池集水槽总长：m二沉池集水槽条数：≈5条7、接触沉淀池需气量计算接触沉淀池冲洗强度采用30m3/(m2·h)，冲洗时间15min。工作周期24h。一沉池需气量：m3/h=7.95m3/min一沉池需气量：m3/h=8.75m3/min8、空气反冲洗系统接触沉淀池用反冲洗进行清洁，由于反冲周期（2~3d一次），而反冲历时又较短（每次10~20min），供气设备可同氧化池合用，不另单设。同氧化池供气系统相同计算方法得出：空气干管径：Dg=100mm空气支管径：Dg=50mm每池穿孔布气管8根，间距0.5m，孔径5mm，孔距50mm，斜向下45°开孔，管两侧交错排列[18]。6.8消毒池6.8.1设计说明41n因为处理的水为酒店餐饮废水，可能含有致病菌，故需经消毒后处理出水才能排放。设置接触消毒池一座，设计流量Q＝90m3/h，水力停留时间T=0.5h，设计投氯量C=4~6mg/L。6.8.2计算1、消毒池尺寸：池体所需容积m3取消毒池池长m，接触消毒池总宽B=4m，每格池宽m，共4格。消毒池有效水深设计为H1＝3m。实际消毒池容积m3>45m3，满足有效停留时间的要求[17]。2、加氯量计算设计最大投氯量每日投氯量选用贮氯量为20kg的液氯钢瓶，每日加氯量为瓶，共贮用瓶。设置加氯机一台，投氯量为0.4~0.8kg/h。配置注水泵两台，一用一备，要求注水量～，扬程不小于。加氯间占地面积为。3、混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台（立式）。混合搅拌机动率：式中—混合池容，；—水力粘度，时；—搅拌速度梯度，对于机械混合。41n实际选用JWH-310-1机械混合搅拌机，浆板深度为1.5m，浆叶直径为0.3m，浆叶宽度为0.9m，功率40KW。接触消毒池设计为纵向折流反应池。在第一格，每隔1m设纵向垂直折流板，第二格每隔1.6m设垂直折流板，第三格不设。6.8污泥处理系统餐饮废水处理过程中产生的污泥主要来自两个部分，气浮池和二段生物接触氧化处理工段所产生的污泥，具体见表：表6.8　餐饮废水污泥来源和处理方法污泥来源污泥量(KgMLSS/d)含水率(%)体积(m3/d)处置方法混凝气浮池211.81981.4进入污泥浓缩池接触沉淀池134.8984.5进入污泥浓缩池合计346.61985.9进入厢式压滤机6.8.1污泥池浓缩池1、设计参数由于本工艺产生的污泥量较小，所以污泥斗采取2天排一次泥、污泥浓缩池采用重力浓缩的措施，以节省运行成本。2天排一次泥，即污泥浓缩池2天工作一次，污泥量为11.8m3/d，出于对餐饮废水水质变化较大和方便以后工艺升级的考虑，污泥浓缩池设计污泥量取20m3/d。固体通量M=40kg/(m3·d)；水力负荷q=5m3/(m2·h)；浓缩时间取T=16h；设计污泥量Q=20m3/d；41n浓缩前污泥含水率97.5%；浓缩后污泥含水率96%。2、表面积计算按固体通量计算污泥浓缩池表面积F1为：按水力负荷计算污泥浓缩池表面积F2为：因F1>F2，故选取污泥浓缩池表面积F为12.5m2。3、边长设计采用一座正方形污泥浓缩池，则每座污泥池的边长A为：4、高度污泥在池中的有效停留时间T取16h，则污泥浓缩池的有效高度h2为：污泥斗下棱台边长d取0.3m，高度h4取1.4m，超高h1取0.43m，缓冲层高h3取0.5m，则化学污泥池总高度H为：H=h1+h2+h3+h4=0.43+1.07+0.5+1.4=3.4m5、浓缩后污泥的体积污泥经浓缩后，其体积V为[17]：6.8.2污泥脱水设备1、污泥泵浓缩后的污泥由污泥泵打入厢式压滤机进行脱水处理[20]。污泥泵选用I－1B型螺杆泵两台，一用一备，其性能参数见表6.8.2.1。41n表6.8.2.1　I－1B型螺杆泵技术性能参数表型号流量m3/h扬程m电机功率KW吸程m转速r/min进出口径mmI－1B2吋5.68033960502、厢式压滤机厢式压滤机的过滤面积A可用下式计算：式中：A——压滤机过滤面积，m2；P——污泥含水率；Q——污泥量，m３/h；L——压滤机产率，一般为2～4kg/(m３·h)。本设计厢式压滤机每两天运行8小时，压滤机产率取3kg/(m３·h)，则：选用XMY25/630－UK型厢式压滤机一台。其主要性能参数见表6.8.2.2。表6.8.2.2　厢式压滤机主要性能参数表型号XMY25/630－UK过滤面积(m2)25滤室总容量(L)313外框尺寸(mm)630×630外形尺寸L×W×H(mm)3984×1020×1178电机功率(KW)3过滤压力(MPa)1整机质量(Kg)165041nn7　污水处理站的平面布置和高程布置7.1　污水处理站平面布置该餐饮废水处理厂为新建工程，总平面布置包括：污水与污泥处理工艺构筑物及设施的总平面布置，厂内各种管道、管线及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置。总图平面布置时应遵从以下几条原则：1、布置应紧凑，以减少处理厂的占地面积和连接管的长度，并考虑工作人员管理方便；2、各处理构筑物之间的连接管应尽量避免立体交叉，并考虑施工及检修方便，此外，管道的平面布置应与其高程布置相协调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护；3、使需要开挖的处理构筑物避开劣势地基；4、考虑分期施工的可能性，留有适当的扩建余地；5、协调好辅助建筑物、道路、绿化和处理构建物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅通，美化厂区环境。7.2　污水处理站高程布置污水厂处理流程高程布置的主要任务是计算确定主要控制点的标高，使污水能够沿流程在各处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。应尽量避免多次使用提升泵，以节省用地及节省成本。高程布置时，所依据的主要参数加构筑物高度和水头损失。7.2.1　布置原则1、充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出处理厂外；2、协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本；41n3、做好污水高程布置和污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度；4、协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。7.2.2　布置结果高程布置的具体结果见附录的高程布置图41n8　工程概算8.1　土建工程概算表根据前面提供的工艺方案，对其进行了投资概算，土建部分如下：表8.1　土建工程概算表序号名称规格单位数量价格（万元）1格栅渠1990mm×210mm×740mmM30.310.622平流式隔油池10800mm×7000mm×2200mmM3166.326.653集水调节池14000mm×14000mm×4500mmM388211.034平流式气浮池6450mm×5850mm×1920mmM372.453.635一级接触氧化池6600m×4000mm×5300mmM3139.926.36二级接触氧化池4400mm×4000mm×4800mmM384.483.87接触沉淀池(中)4000mm×4000mm×5800mmM392.83.78接触沉淀池(二)4400mm×4000mm×5600mmM398.563.949消毒池5000mm×4000mm×3000mmM3601.810污泥浓缩池3600mm×3600mm×3400mmM344.11.3211压滤机房10000mm×5000mmM250112风机房5000mm×8000mmM2400.813加氯间5000mm×2500mmM212.50.2514提升泵房10000mm×7000mmM2701.415仓库、值班室10000mm×8000mmM2801.616其它：含打桩、地面平整、绿化、道路5小计52.84万元53n8.2　设备、材料概算表设备部分投资估算见下表：表8.2　设备、材料概算表序号名称规格/型号数量单价（万元）价格（万元）1水泵2BL-620.30.62污水提升泵LXB-800型螺旋泵20.3350.673污泥泵1-1B型螺杆泵20.420.845罗茨鼓风机Q=600m3/h33.410.26空气压缩机Z－0.025/621.32.67压力容器罐d=0.4m10.30.38刮渣机TX-1行星刮渣机1339厢式压滤机XMY25/630－UK14410生化填料玻璃钢蜂窝填料132.1m30.045.2811溶气释放器TS－Ⅱ290.030.8712曝气系统1.2813布水出水系统2.2314混合搅拌机JWH-310-120.30.615加氯系统0.5小计32.97万元8.3　工程总投资工程总投资估算如下：表8.3　工程总投资序号名称费率价格/万元1土建部分/52.842设备部分/32.973运输、安装费(2)×9％2.974技术与设计费(1+2+3)×6%5.335调试培训费(1+2+3)×6%5.336菌种/3.507税收与管理费（2＋3＋4＋5＋6）×5%5.15小计108.09万元53n9　运行费用估算9.1　电费(M1)表9.1　运作功率及耗电量一览表设备名称型号容量KW运行台数工作时间h/d耗电量KWh/d提升泵LXB-8002.212452.8污泥泵1-1B31824罗茨鼓风机Q=600m3/h222241056空气压缩机Z－0.05/60.75186刮泥机TX-10.751129厢式压滤机XMY25/630－UK3113合计1150.8工业用电以0.72元/(KW·h)计，工程日耗电1150.8KW·h，则：M1=(0.72×1150.8)/2100=0.40元/m3(废水)9.2　药剂费(M2)取药剂费M2=0.65元/m3(废水)。9.3　人员工资(M3)人均工资以1000元/(人·月)计，则：M3=(5×1000)/(30×2100)=0.08元/m39.4　总运行费用M(不考虑折旧费)M=M1+M2+M3=0.40+0.65+0.08=1.13元/m353nn10图纸1、工艺流程及高程图：一张，表示清楚各构筑物的高程，废水、污泥、空气等管线的走向；2、平面布置图：一张，表示清楚废水处理各构筑物的相对位置；3、管线布置图：一张，表示清楚废水、污泥、空气等管道的平面布置；4、平流式气浮池：一张，表示清楚平流式气浮池的尺寸和内部结构；5、一级接触氧化池：一张，表示清楚接触氧化池的尺寸和内部结构；6、接触沉淀池（中）：一张，表示清楚接触沉淀池的尺寸和内部结构。53nn总　　结餐饮废水中含油量较高，属可生化的有机废水。本设计采用隔油——混凝气浮——两段生物接触氧化工艺处理酒店的餐饮废水，取得了较好的效果。生物接触氧化法辅以隔油、气浮前处理和沉淀后处理可有效处理餐饮废水，并具有适应性强、效果明显、运行稳定、费用低和操作灵活简单的优势。经该工艺处理后，出水水质可稳定达到《污水综合排放标准》（GB8978－96）一级排放标准。以下是对本设计采用的核心工艺——生物接触氧化法的总结：生物接触氧化池在处理废水时，所产生的污泥量比其他处理工艺少很多，不会产生污泥膨胀，同时还省去了污泥回流。由于本设计的污水水质COD和BOD均不是太高，每日产生的剩余污泥少于20m3/d，所以后续的污泥压滤机基本上闲置的时间较多，若出于对节省成本的考虑，此工序可以省去，而采用污泥堆肥的处理方法来代替。生物接触氧化处理废水的关键在于有足够数量的生物膜附着在填料上，即挂膜，而这个过期通常较长，需要两个月左右。在该废水处理土建工程完成后，需对生物接触氧化系统的生物膜进行调试培养，首先采用间歇进水、排水、曝气，经过约一周左右，池中的污泥由浅黑色变为褐色，再经过一个多月后，接触氧化池变为黄褐色，且接触氧化池中的污泥具有良好的凝聚和沉降性能，附着在填料上的生物膜活性污泥培养驯化才算完成。此时氧化池的出水水质稳定，COD和BOD的去除率达93%，池中的生物膜的微生物能将废水中的有机废弃物彻底降解为小分子物质，如：CO2、H2O等，不会产生有臭味的中间产物，故好氧生物膜反应器不会对周围环境产生不良影响。53nn参考文献[1]王汉道．餐饮废水处理方法的现状与展望[J]．四川环境，2004，23(2)：14-16．[2]林新斌，蒋俊．餐饮废水处理技术进展[J]．污染防治技术，2007，20(1)：45-48．[3]闫亚娟，秦广雍，李宗义，刘建玲．油脂废水的生物处理研究进展[J]．环境科学与技术，2007，30(10)：86-89．[4]李建娜，胡日利，我国餐饮废水处理方法的研究进展[J]．广州环境科学，2006，21(4)：1-4．[5]刘志，康建雄，李道圣．餐饮业废水的处理方法[J]．科技资讯，(1)：218．[6]刘葵，唐明明，林宁．混凝法处理餐饮废水的研究[J]．化工技术与开发，2003，32(6)：43-46．[7]刘蓉，张大年．粗粒化法处理乳化食用油脂废水的研究[J]．上海环境科学，2001，20(7)：331，334．[8]卢璟莉，鞠泽青，熊淑芳．餐饮业废水的处理方法分析[J]．国外建材科技，2005，26(3)：48-50．[9]曾胜，朱又春．混凝磁分离法处理厨房污水[J]．中国给水排水，1999，15(7)：11-13．[10]XuemingChen，GuohuaChen，PoLoc—kYue．SeparationofPollutantsfromResta—urantWastewaterbyElectrocoagulation[J]．SeparationandPurificationTechnology，2000(19)：65-76．[11]林辉，甘复兴，田芳．脉冲电絮凝法处理餐饮废水的研究[J]．武汉大学学报(理学版)，2003，49(6)：720—724．[12]张景丽，曹占平．UASB+AF一接触氧化联合工艺处理餐饮废水的试验[J]．天津城市建设学院学报，2004，10(1)：50-53．[13]JunNakajima，YokoFujimura，Yuh—eiInamori．PerformancEvaluationofOnsiteTreatmentFacilitiesforWastewaterfroHouseholds，HotelsandRestaurant[J]．watSciTech，1999,39(8)：85-92．[14]王磊，范立梅．厌氧-好氧-沉淀组合型(AOS)生物反应器处理餐厅含油废水[J]．高校化学工程学报，2000，14(4)：358-362．53n[15]何毅，陈英文，胡永红等．膜一好氧组合工艺处理餐饮废水的研究[J]．南京工业大学报，2002，24(1)：90-93．[16]宁平，王宏，周旭．餐饮废水膜一生物反应器．膜科学与技术，2002，22(1)：36-38．[17]武江津，王凯军，丁庭华．三废处理工程技术手册废水卷[M]．北京：化学工业出版社，2000：291-299，333-342，597-610．[18]崔玉川，刘振江，张绍怡．城市污水厂处理设施设计计算[M]．北京：化学工业出版社，2004：31-35，300-310．[19]张中和．给水排水设计手册第5册城市排水[M]．北京：中国建筑工业出版社，1986：166-172，310-313，360．53n致谢本次毕业设计从选题、设计方案选择到论文撰写的整个过程中得到了我院李磊讲师和省环保学校的王文祥工程师热情帮助与悉心指导。在我院领导的大力支持下，在李磊讲师和王文祥工程师的精心辅导下，我把在大学四年学到的书本知识，运用到了解决实际问题中，动脑动手能力得到进一步提高，在此对他们表示诚挚的感谢!53