芦荟饮料废水处理工程设计 31页

《水污染控制工程课程设计》题目：某芦荟饮料生产企业废水处理工程专业：环境工程专业同组成员：n1.设计任务书1.1工程概况某芦荟开发有限公司系生产加工芦荟系列产品的企业。该公司采用美国先进技术对芦荟进行提炼、稳定、浓缩等深加工处理，同时建立起了种植、加工、销售一条龙的产业体系。在加工处理过程中产生一定量的生产废水，该废水主要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序，会同厂区的生活污水一同构成了该企业的主要污染源。公司领导出于高度的社会责任感和环保意识，决心将这部分废水进行综合治理，达到当地环保部门的排放要求。1.11处理水量根据该公司提供的数据，确定废水的水量Q=500m3/d即31m3/h（以每天工作16小时计）。其中，生产废水350m3/d，约占总水量的70%；生活污水150m3/h约占总水量的30%。1.1.2原水水质根据该公司提供的数据，确定生产废水和生活污水的水质如下：CODcr≤610mg/lBOD5≤250mg/lPH6～9SS140mg/l1.1.3排放水水质处理后水质执行国家《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的一级排放标准，即：CODcr≤100mg/lBOD5≤30mg/lPH6～9SS70mg/ln2、工程概况2.1项目背景某芦荟开发有限公司系生产加工芦荟系列产品的企业。该公司采用美国先进技术对芦荟进行提炼、稳定、浓缩等深加工处理，同时建立起了种植、加工、销售一条龙的产业体系。在加工处理过程中产生一定量的生产废水，该废水主要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序，会同厂区的生活污水一同构成了该企业的主要污染源。公司领导出于高度的社会责任感和环保意识，决心将这部分废水进行综合治理，达到当地环保部门的排放要求。根据该公司提供的数据，确定废水的水量Q=500m3/d即31m3/h（以每天工作16小时计）。其中，生产废水350m3/d，约占总水量的70%；生活污水150m3/h约占总水量的30%。污水处理厂的排放标准为国家《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的一级排放标准。该处理废水的进水情况污染物组分BOD5CODssPH进水浓度mg/l≤250≤6101406~93、设计内容3.1废水产生概况该公司污水主要是生产废水和生活废水形成的混合废水。生产废水主要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序产生的。而生活污水主要是厂区的生活用水所产生的污水。此类污水中，含有大量的芦荟渣、糖类、酸类、有机物等，还含有生活污水中产生的化合物、尿素、氨氮等。未经处理的水直接排放会产生环境影响。此次设计流程主要是去除该废水中的废渣悬浮物、有机物、氨氮等。3.2水质特征在该废水中，主要污染物是生产废水中的有机物。由于生产工艺的因素，生产废水的间歇排放，废水中的COD值波动较大，生产中废料排放造成的污染负荷有时很大，不同工作日的废水COD值可相差数倍之多。n3.3预期目标污水处理厂的排放标准为国家《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的一级排放标准。污染物组分进水浓度（mg/l）出水浓度（mg/l）COD≤610≤100BOD5≤250≤30悬浮物14070PH6~96~93.4设计依据和设计思路3.4.1设计依据《污水综合排放标准》（GB8978-1996）《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）《给排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）《水处理设备技术条件》（JB2932-1996）《水处理设备性能试验标准》（GB/T13922-1992）3.4.2设计思路该废水主要是生产废水和生活废水，废水的BOD5/COD=0.41＞0.3，所以该废水可以使用生化法进行处理。各个工艺的比较工艺优点缺点AO工艺法流程简单；停留时间短能耗低；运行稳定占地较小；操作管理简单难降解物质的降解率较低工艺的灵活性差脱氮效率低要求进水总氮＜30mg/lnUASB法负荷高，总容积小反应器内有短流现象能耗低，不需搅拌启动的时间长反映池内污泥浓度高池内的构造复杂易形成颗粒污泥接触氧化池负荷高；不需污泥回流无污泥膨胀问题运行管理较简单对水量水质波动有较强的适应力；剩余污泥少维修较麻烦填料易老化剩余污泥不易排走SBR　工艺组成简单；耐冲击负荷无污泥回流设备反应推动力大运行操作灵活无污泥膨胀，易维护具有良好的脱氮除磷效果排水时间短无法达到大型污水处理项目由于该废水处理中，对悬浮物的去除效果要求没有很高，主要处理BOD、COD，并且处理的废水的流量也较小，对于接触氧化池的工艺，SS较小时，生物膜固着载体较少，导致生物膜比重较小，易脱膜，挂膜不稳定。而对于AO工艺法和UASB法处理较大流量的废水。SBR工艺简单，占地面积小，易维护，处理小型污水的效果好，也有脱氮除磷的效果。所以经过多方面对比，选用SBR的工艺方法。3.5工艺流程附录一3.6工艺流程说明3.6.1.格栅n倾斜安装在污水渠道、泵房集水井的进口或污水处理厂的前端，用来截留污水中较大漂浮物和悬浮物，如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、木片、木条、塑料制品等，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀门、处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理产生的浮渣，保证污水处理设施的正常进行。3.6.2.调节池调节污水，使其水量和水质较稳定，为后续的水处理系统提供一个稳定和优化的操作条件。具体来说，1提供对污水处理的负荷的缓冲能力，防止处理系统负荷的急剧变化。2.减少进入处理系统污水的流量波动，使处理污水时所用化学品的加料速率稳定，适合加料设备的能力。3.在控制污水的PH值、稳定水质方面，可利用不同污水自身的中和能力，减少中和作用中化学品的消耗量。4.防止高浓度的有毒物质直接进入生物化学处理系统。5.当工厂或其他系统暂停排放污水时，仍能对处理系统继续输入污水，保证系统的正常运行。3.6.3.SBR是属于“注水-反应-排水”类型的反应器，在流态上属于完全混合，但有机污染物却是随着反应时间的推移而被降解的。其操作流程为进水、反应、沉淀、出水、闲置五个几本过程组成的，从污水流入到闲置结束构成一个周期，所有处理过程都是在同一个设有曝气或者搅拌装置的反应器内依次进行的，混合液始终留在池中，从而不需另外设置沉淀池。其工艺特点是沉淀性能好，有机物去除效率高，难降解废水处理效率高，不易发生丝状菌膨胀，可除磷或者脱氮，不需二沉池及污泥回流系统。SBR主要应用于城市生活污水、工业废水，特别是难降解工业废水的处理，以及小城镇的市政污水。3.6.4.接触消毒池由于该废水是生产废水和该工厂的生活污水，废水处理后可以进行回用，如冲洗厕所、灌溉花圃用水等，所以经SBR处理后的出水需要进行消毒才可再利用。3.6.5.斜板沉淀池斜管沉淀池是指在沉淀区内设有斜管的沉淀池。具有沉淀效率高，停留时间短，占地面积少。满足澄清（固液分离）和污泥浓缩（提高回流污泥的含固率）两方面的要求，它的工作效果将直接影响系统的出水水质。n3.6.6.污泥浓缩池减少污泥体积，以便后续的单元操作。污泥由中心管流入池中部，上清液从溢流堰流出，浓缩后的污泥从池底排出。浓缩池垂直方向存在3个明显区域：上部为澄清区，该区固体浓度极低；中部为阻滞区，该区浓度与入流污泥浓度相同，基本恒定，不起浓缩作用，但厚度对下部压缩区有很大影响；下部为压缩区，由于重力的作用，污泥中的空隙水被挤出，固体浓度从上到下逐渐提高。3.6.7贮泥池浓缩后的剩余污泥进入贮泥池，然后经过投泥泵进入消化池处理系统，用于调节污泥量，由于消化池采用污泥泵投加，贮泥池起到泵前调节池的作用，平衡前后处理装置的流量。3.6.8污泥脱水间将污泥含水率降低到80%以下，脱水后的污泥具有固体特征，成泥块状，能装车运输，便于最终处置与利用。3.7处理效果预测处理物质　BOD5CODSS粗格栅进水浓度（mg/l）250610140去除效率（%）002出水浓度（mg/l）250610137.2细格栅进水浓度（mg/l）250610137.2去除效率（%）003出水浓度（mg/l）250610133调节池进水浓度（mg/l）250610133去除效率（%）753出水浓度（mg/l）232.5579.5129.01SBR进水浓度（mg/l）232.5579.5129.01去除效率（%）95.890.584出水浓度（mg/l）9.76555.0520.64二沉池进水浓度（mg/l）9.76555.0520.64去除效率（%）6510出水浓度（mg/l）9.179152.297518.576消毒池　≤30≤10070n3.8各单元计算书3.8.1粗格栅设计中选择1组格栅，N=1，每个格栅的的设计流量为0.0086m3/s,流量系数为1.5,进水流量Q=0.0086×1.5=0.0129m3/s1.根据公式Qmax=vhB1计算式中：B1——进水宽度（m）Qmax——设计流量（m3/s）；v——栅前流速，取v=0.6m/s;h——栅前水深（m）B1==0.207m,h=B1/2=0.104m2.格栅的间隙数式中：n——格栅栅条间隙数（个）Qmax——最大设计流量（m3/s）e——栅条间隙（m）h——栅条水深（m）α——格栅安装倾角（°）v——格栅过栅流速（m/s）设计中取h=0.104m,v=0.6m/s，e=0.04m,α=60°n==5(个)3.格栅槽总宽度BB=S(n-1)+enn式中B——格栅槽宽度（m）S——栅条宽度（m）e——栅条间隙（m）n——栅条间隙数（m）设计中取s=0.02mB=0.02（5-1）+0.04×5=0.28m4.进水渠道渐宽部分的长度L1=式中L1——进水渠道渐宽部分的长度（m）B1——进水明渠（m）α1——渐宽处角度（°）设计中取B1=B/2=0.14m，α1=20°L1==0.19m5.出水渠道渐窄部分的长度L2=式中L2——出水渠道渐窄部分的长度（m）α2——渐宽处角度（°）α1=α1L2==0.19m6.通过格栅的水头损失h1=kβ()4/3sinа式中h1——水头损失（m）nβ——格栅的阻力系数，查表得β=2.42k——格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采取k=3ξ—阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，g—重力加速度；h1=3×2.42×()4/3sin60°=0.046m7.栅后明渠的总高度H=h+h1+h2式中H——栅后明渠的总高度（m）h2——明渠超高（m），一般采用0.3~0.5m设计中取h2=0.3mH=0.104+0.046+0.3=0.45m8.格栅槽总长度L=L1+L2+0.5+1.0+式中L——格栅槽总长度（m）h1——格栅明渠的深度（m）L=0.19+0.19+0.5+1.0+=2.11m9.每日栅渣量W=式中W——每日栅渣量（m3/d）W1——每日每103污水的栅渣量（m3/103m3污水），一般采用0.1-0.01m3/103m3污水n设计中取W1=0.01m3/103m3污水,Q=0.0129m3/dW==0.011m3/d＜0.2m3/d所以可以运用人工清渣3.8.2细格栅设计中选择1组格栅，N=1，每个格栅的的设计流量为0.0086m3/s,流量系数为1.5,进水流量Q=0.0086×1.5=0.0129m3/s1.根据公式Qmax=vhB1计算式中：B1——进水宽度（m）Qmax——设计流量，（m3/s）；v——栅前流速，取v=0.6m/s;h——栅前水深（m）B1==0.207m,h=B1/2=0.104m2.格栅的间隙数式中：n——格栅栅条间隙数（个）Qmax——最大设计流量，（m3/s）e——栅条间隙，（m）h——栅条水深，（m）α——格栅安装倾角，（°）v——格栅过栅流速（m/s）设计中取h=0.104m,v=0.6m/s，e=0.01m,α=60°n==20(个)n3.格栅槽总宽度BB=S(n-1)+en式中B——格栅槽宽度（m）S——栅条宽度，（m）e——栅条间隙，（m）n——栅条间隙数，（m）设计中s=0.015mB=0.015（20-1）+0.01×20=0.485m4.进水渠道渐宽部分的长度L1=式中L1——进水渠道渐宽部分的长度（m）B1——进水明渠（m）α1——渐宽处角度（°）设计中取B1=B/2=0.2425m，α1=20°L1==0.333m5.出水渠道渐窄部分的长度L2=式中L2——出水渠道渐窄部分的长度（m）α2——渐宽处角度（°）α1=α2L2==0.333m6.通过格栅的水头损失nh1=kβ()4/3sinа式中h1——水头损失（m）β——格栅的阻力系数，查表得β=2.42k——格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采取k=3ξ—阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，g—重力加速度；h1=3×2.42×()4/3sin60°=0.198m7.栅后明渠的总高度H=h+h1+h2式中H——栅后明渠的总高度（m）h2——明渠超高（m），一般采用0.3~0.5m设计中取h2=0.3mH=0.104+0.198+0.3=0.602m8.格栅槽总长度L=L1+L2+0.5+1.0+式中L——格栅槽总长度（m）H1——格栅明渠的深度（m）L=0.333+0.333+0.5+1.0+=2.40m9.每日栅渣量W=n式中W——每日栅渣量（m3/d）W1——每日每103污水的栅渣量（m3/103m3污水），一般采用0.1~0.01m3/103m3污水设计中取W1=0.1m3/103m3污水,Q=0.0129m3/dW==0.11m3/d＜0.2m3/d所以可以运用人工清渣3.8.3调节池1.进水量Q=46.5m3/h=0.0129m3/s2.水力停留时间t=8h3.调节池有效容积VV=Qt式中Q——进水量m3/hT——水力停留时间hV=Qt=46.5×8=372m34.有效水深h=5m5.调节池的面积FF=式中V——调节池的有效容积(m3)h——调节池的有效水深(m)F==74.4m26.调节池的超高h1=0.5mn7.调节池的总高度HH=h+h1式中h——调节池的有效水深（m）h1——调节池的超高（m）H=5+0.5=5.5m设计中，调节池的池长为9m，池宽为8.5m3.8.4.SBR1.BOD-污泥负荷率SBR反应池在高负荷运行时，BOD-污泥负荷Ns一般采用0.1~0.4kgBOD/（kgMLSS·d）之间，设计中取Ns=0.2kgBOD/（kgMLSS·d）2.曝气池内混合液污泥浓度反应池内污泥浓度X一般采用1500~5000mg/l之间，设计中取X=3000mg/l3.排出比1/m排出比1/m值每一周的排水量与反应池容积之比，一般采用1/4-1/2之间，设计中采取1/24.曝气时间TA=式中TA——曝气时间（h）Sa——进水BOD浓度（mg/l）TA==3.8h5.沉淀时间n停止曝气后，初期沉降速度Vmax=7.4×104×t×X-1.7式中Vmax——沉降速度（m/h）t——水温（°）当水温为10°时Vmax=7.4×104×10×3000-1.7=0.91m/h当水温为20°时Vmax=7.4×104×20×1500-1.7=1.82m/h沉淀时间Ts=式中TS——沉淀时间（h）H——反应池内水深（m）ε——安全高度（m），一般采用0.3~0.5m设计中取ε=0.5m，H=6m水温为10°时Ts==3.8h水温为20°时Ts==1.9h1.排出时间排出时间为Td=2.0h2.进水时间设计中进水时间Tr=2.0h3.一个周期所需时间nT=Ta+Ts+TD+TIT=3.8+3.8+2.0+2.0=11.6h1.曝气池个数设计中可以N=2个10.每天周期次数n=式中n——每天周期次数n==211.每组曝气池的容积V=式中V——每组曝气池容积（m3）V==375m312.曝气池的平面尺寸F=式中F——单组曝气池的面积（m2）H——曝气池的有效水深（m）F==62.5m2，设计中取63m2设每组曝气池的池长为8m，则池宽为8mn13.曝气池的总高度曝气池的水深为4.0m，超高为0.5m，则曝气池的总高度H1为H1=6.0+0.5=6.5m3.8.5二沉池（斜板沉淀池）该废水的水量较少，设计中选择一组沉淀池，沉淀池为一格1.沉淀池部分有效面积F=Q0=式中F——沉淀部分有效面积（m2）Q——设计流量（m3/s）Q0——单池设计流量（m3/s）q1——表面负荷（m3/m2·h），一般采用3~6m3/m2·h设计中取q1=3m3/m2.h，n=1，Q=0.0129m3/sQ0==0.0129m3/sF==17m22.沉淀池边长a=式中a——沉淀池边长（m）a==4.1m1.沉淀池内停留时间t=n式中t——沉淀池内停留时间（min）h2——斜板区上部水深（m），一般采用0.5-1.0mh3——斜板区高度（m），一般采用0.866m设计中取h2=0.5mt==27.32min1.污泥区所需容积V1=式中V1——污泥部分所需容积（m3）Q0——污水平均流量（m3/s）R——污泥回流比（%）X——曝气池中污泥浓度（mg/L）Xr——二沉池排泥浓度（mg/L）设计中取Q0=0.0129m3/s，R=50%Xr=rX=Xr式中SVI——污泥容积指数，一般采用70~150R——系数，一般采用1.2设计中取SVI=100Xr=×1.2=12000mg/lX=×12000=4000mg/lnV1===69.66m3设计中取70m3设计中采用1个斜板沉淀池，单池污泥区容积V0=70m31.污泥区高度二沉池排泥采用刮吸泥机排泥，池底采用平底。污泥区高度h5=式中V0——污泥区容积（m3）F——沉淀池有效面积（m2）设计中取V0=70m3，F=17m2h5==4.12m2.沉淀池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5式中H——沉淀池总高度（m）h1——沉淀池超高（m），一般采用0.3~0.5mh4——斜板区底部缓冲层高度（m），一般采用0.5~1.0m设计中取h1=0.3m，h4=0.5mH=0.3+0.5+0.866+0.5+4.12=6.286m设计中取6.286m3.进水集配水井配水井的中心管直径D2=式中D2——配水井中心管直径（m）V2——配水井中心管内污水流速（m/s），一般采用v2≥0.6m/snQ——进水流量（m3/s）设计中取v2=0.6m/s，Q=Q+RQ0=0.0129+0.0129×0.5=0.01935m3/sD2==0.2m配水井直径D3=式中D3——配水井直径（m）v3——配水井内污水流速（m/s），一般采用0.2~0.4m/s设计中取v3=0.2m/sD3==0.4m集配水井直径D1=式中D1——集配水井直径（m）V1——集水井内污水流速（m/s），一般采用0.2~0.4m/s设计中取V1=0.2m/sD1==0.53m1.进水渠道废水进水流量较小，设置为进水渠道的流速为0.4m/s9.进水穿孔花墙废水进水量小，设置穿孔花墙过孔流速为0.05m/s10.出水堰出水堰采用单侧90°三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格沉淀池有300个三角堰H1=0.7Q12/5n式中Q1——三角堰流量（m3/s）H1——三角堰上水深（m）H1=0.7×2/5=0.0125m取三角堰后自由跌落0.15m，则出水堰水头损失0.163，设计中取0.16m3.8.5剩余污泥量计算V=式中Q——设计流量m3/hC1——进水悬浮物浓度kg/m3C2——出水悬浮物浓度kg/m3γ——污泥容重kg/m3，一般采用1000kg/m3p0——污泥含水率%设计中取T=12h，p0=97，V==24.2m3曝气池有2组，曝气池的总污泥量Q1=2×24.2=48.3m3/d=0.00056m3/s3.8.6污泥浓缩池设置两组污泥浓缩池，进入二沉池的剩余污泥为，0.00056m3/s，采取4天进行一次排泥，进入浓缩池的流量为0.00112m3/s1.中心进泥管面积    f=d0= 式中 f—污泥浓缩池中心进泥管面积(m2)Q1—中心进泥管设计流量(m3/s)nv0--中心进泥管流速(m/s)d0—中心进泥管直径(m)设计中取V0=0.02m/s f==0.056m2d0==0.27m设计中取d0=0.3m，池子的进泥管采用DN150mm管内流速v===0.063m/s2.中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度     h3= 式中 h3——中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度（m）V1——污泥从中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度(m/s)，一般采用0.02~0.03m/sd1——喇叭口直径 (m)，一般d1=1.35d0设计中取V1=0.02m/s，d1=1.35d0=1.35×0.27=0.3645mh3==0.049m3.浓缩后分离出的污水量     q=Q×式中 q——浓缩后分离出的污水量(m3/s)Q——进入污泥池的污泥量(m3/s)nP——浓缩前污泥含水率，一般采用99%P0——浓缩前污泥含水率，一般采用97% q=0.00112×=0.00075m3/s4.浓缩池水流部分面积     F=式中F—浓缩池水流部分面积（m2）v —污泥在浓缩池内上升流速(m/s),一般采用v=0.00005~0.0001m/s设计中取v=0.00005m/sF==14.9m2设计中取15m25.浓缩池直径   D=式中D——浓缩池的直径（m） D==4.38m，设计中取为4.4m6、有效水深      h2=v×t    式中h2——浓缩池的有效水深(m)t—浓缩时间（h）一般采用10~16h设计中取t=10hh2=0.0001×10×3600=3.6m7、浓缩后剩余污泥量nQ1=Q×式中Q1——浓缩后剩余污泥量m3/sQ1=0.00112×=0.00037m3/s=32.256m3/d8、浓缩池污泥斗容积h5=tgα(R-r)式中h5——污泥池斗高度（m）α—泥斗倾角（°）R—浓缩池半径（m）r—斗底部半径（m）设计中取α=55°，r=0.25m，R=2.2mh5=tg55°（2.2-0.25）=2.78m污泥斗容积为V=(R2+R×r+r2)=×2.78×(2.22+2.2×0.25+0.252)=15.9m39、污泥在污泥斗中的停留时间T=式中V—污泥斗容积(m3)T—污泥在污泥斗中停留的时间（h）T==11.94h10、浓缩池总高度nh=h1+h2+h3+h4+h5式中h1——超高（m）h4——缓冲层高度（m）设计中取h1=0.3m，h4=0.3mH=0.3+3.6+0.049+0.3+2.78=7.029m11.溢流堰浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=0.00075m3/s。设出水槽宽b=0.15m，水深0.05m，则水流速为0.1m/s溢流堰周长C=π（D-2b）式中c——溢流堰周长（m）D——浓缩池直径（m）b——出水槽宽（m）c=3.14×（4.4-2×0.15）=12.874m溢流堰采用单侧90°三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格沉淀池有110个三角堰。三角堰流量q0为Q1=0.00075/110=0.00000682m3/sh1=0.7q02/5式中q0——每个三角堰流量（m3/s）h1——三角堰水深（m）h1=0.7×0.000006820.4=0.006m三角堰后自由跌落0.10m，则出水堰水头损失为0.106m3.8.6贮泥池因为污泥量不大，设计中采用1座贮泥池n1.贮泥池设计进泥量主要的污泥是在SBR中产生的，进入贮泥池的主要污泥是经过浓缩池之后的，污泥的泥量Q=32.256m3/d。2.贮泥池的容积V=式中V——贮泥池计算容积（m3）Q——进入的污泥量（m3/d）t——贮泥时间（h），一般采用8~12hn——贮泥池个数设计中取t=8h，n=1V==10.752m3贮泥池设计容积V=a2h2+h3(a2+ab+b2)h3=tgα（a-b）/2式中V——贮泥池容积（m3）h2——贮泥池有效深度（m）h3——污泥斗高度（m）a——污泥贮池边长（m）b——污泥斗底边长（m）n——污泥贮池个数α——污泥斗倾角设计中取n=1，a=2.5m，h2=2.0m，污泥斗底为正方形，边长b=1.0mh3=tg60（2-0.5）/2=1.3mV=2.52×2.0+×1.3(2.52+2.5×1.0+1.02)=12.5+4.225=16.725m3≥10.752m3，符合要求n1.贮泥池高度h=h1+h2+h3式中h——污泥贮池高度（m）h1——超高（m），一般采用0.3mh2——污泥贮池有效高度（m）h3——污泥斗高（m）h=0.3+2.0+1.3=3.6m3.8.7污泥脱水1.脱水后的污泥量Q=Q0M=Q(1-P2)1000式中Q——脱水后污泥量（m3/d）Q0——脱水前污泥量（m3/d）P1——脱水前污泥含水率（%）P2——脱水后污泥含水率（%）M——脱水后干污泥重量（kg/d）设计中取Q0=32.256m3/d，P1=95%,P2=75%Q=32.256×=6.4512m3/dM=6.4512×(1-75%)×1000=1612.8kg/d设计中选用DY-3000型带式压滤机，干污泥产量600kg/h，泥饼含水量75%，絮凝剂聚丙烯酰胺按量投干污泥量的2.0%。设计中采用2台带式压滤机，一备一用，工作周期为3小时，所以每台处理的泥量为M=600×3×1=1800kg/d，可以满足要求。n3.8.8接触消毒池设计中取接触消毒池的池高为4.5m，池长为5m。池宽为5m可以投加二氧化氯消毒剂，它可以杀灭一切微生物，包括细菌繁殖体，细菌芽孢，真菌，分枝杆菌和病毒等，并且这些细菌不会产生抗药性。二氧化氯对微生物细胞壁有较强的吸附穿透能力，可有效地氧化细胞内含巯基的酶，还可以快速地抑制微生物蛋白质的合成来破坏微生物。二氧化氯小广泛地运用在水的消毒。3.9各（建）构筑物尺寸3.9.1格栅粗格栅栅条间隙0.04m栅条间隙数5个每根格栅条的宽度0.02m格栅槽宽度0.28m进水出水渠道渐宽部分长度0.19m通过格栅的水头损失0.046m格栅槽总长2.11m，栅后明渠的总高度0.45m，栅渣量为0.011m3/d细格栅栅条间隙0.01m栅条间隙数20个每根格栅条的宽度0.015m格栅槽宽度0.485m进水出水渠道渐宽部分长度0.333m通过格栅的水头损失0.198m格栅槽总长2.40m，栅后明渠的总高度0.602m，栅渣量为0.11m3/d在该设计中，因为进水流量太小，所以对于粗格栅和细格栅，选用最小的标准格栅0.5m×0.5m×1.0m3.9.2调节池（调节池一座）停留时间8h有效容积372m3有效水深5m调节池面积74.4m2调节池超高0.5m调节池总高度5.5m调节池的长为9m调节池的宽为8.5m3.9.3.SBR（二组）曝气池个数为2个每天周期次数为2次BOD-污泥负荷率为0.2kgBOD/（kgMLSS·d）曝气池内混合液污泥浓度为3000mg/l排出比为1/2n曝气时间为3.8h水温为10°时的沉淀时间为3.8h水温为20°时的沉淀时间为1.9h排出时间为2h进水时间为2h一周所需时间为11.6h每组曝气池的容积为375m3曝气池的平面尺寸为63m2曝气池的有效水深为6m曝气池总高度为6.5m曝气池的池长为8m曝气池的池宽为8m3.9.4斜板沉淀池（一座）沉淀池边长4.1m污泥区所需容积70m3污泥区高度4.12m沉淀池有效面积17m2沉淀池总高度6.286m沉淀池停留时间27.32min配水井中心管直径0.2m，配水井直径0.4m，集配水井直径0.53m，进水渠道流速0.4m/s，穿孔花墙过孔流速为0.05m/s，出水堰水头损失0.1633.9.5污泥浓缩池（二座）中心进泥管直径0.3m浓缩池水流部分面积为15m2浓缩池直径4.4m，浓缩池有效水深3.6m，浓缩池污泥斗高度2.78m浓缩池污泥斗容积为15.9m2，污泥在污泥斗内的停留时间为11.94h浓缩池总高度为7.029m，出水堰水头损失为0.106m3.9.6贮泥池（一座）贮泥池计算容积10.752m3贮泥池设计容积16.752m3沉淀时间为8h贮泥池高度3.6m贮泥池超高0.3m，有效高度2.0m，污泥斗1.3m，污泥斗底为正方形，边长为1.0m，污泥贮池边长为2.5m3.9.7污泥脱水间选用DY-300型带压式压滤机，2台一备一用，工作周期为3小时。干污泥产量600kg/h，泥饼含水量75%，絮凝剂聚丙烯酰胺按量投干污泥量的2.0%。3.9.8接触消毒池池长为5m，池宽为5m池深为4.5m，消毒剂投加二氧化氯。4.脱水后泥渣及出水的利用n生产废水经过处理浓缩脱水后，会产生泥渣，泥渣中会有大量的芦荟渣等，这些芦荟渣的干污泥要集中放置，及时排放利用外运。干污泥可以用来重新利用在厂内的芦荟栽培的泥土中，或者可以制成肥料外运利用。而经过处理后的废水经过消毒池消毒后可以再利用为芦荟种植场的灌溉用水和景观的喷洒，也可以利用为工厂厕所的冲洗用水。5.CAD设计图附录二