制药厂废水处理工艺设计 29页

制药厂废水处理(DOC)300t/d抗生素制药废水处理工艺设计内容摘要：近年来，随着经济不断发展，城市规模的扩大，水污染问题日益突出。水质恶化以及水量的减少，不仅严重影响人们的健康和生活，也限制29n了当地的经济发展。建设污水处理厂，对防治当地水污染起着非常重要的作用。本设计主要任务是根据设计任务书中的原始数据和资料，完成对该污水设计和计算，并根据计算所得数据绘制相应的平面、高程图。另外，对该污水处理厂内的主要构筑物，应绘制平剖面图。经过对各种工艺的优缺点的比较，先采取预处理，进水后调节ph,反渗透法除盐,再选用A/O工艺，以达到排放标准为目的。其特点是工艺流程简单、投资费用较低、沉淀效果好。关键词：水污染；污水处理；预处理；A/O工艺29n1项目概况：某药业有限公司生产的产品为美罗培南系列医药中间体和西司他丁，产量分别为20、1.5t/a,生产废水中污染物主要有：有机溶剂、酸、碱、盐(氯化钠、碳酸氢钠、亚硫酸钠、硫酸钠、单竣酯钾盐、溟化钾、氯化钾等)以及磷酸盐等,厂区还会排放地面冲洗废水、循环冷却外排水和一定量的生活污水。化学合成抗生素制药废水具有成分复杂、有机物和含盐量高的特点，因此，对这些废水必须处理达标后排放，从而减少对环境的污染。原水水质见表U表1原水水质、水量废水来源水量1)pHCODcr(ing-L1)BODs(ing-L-1)全盐量生805〜6500001930060000产废水1507〜8250100生706~71000400活污水其它废水处理后水质：符合《污水综合排放标准》(GB8978/996)的二级标准，主要指标如下：pH：6〜9,CODcr=^300mg/L,BODs^lOOmg/L,SS^150mg/L,全盐量W50Omg/Lo处理达标后排放，从而减少对环境的污染。研究内容：设计处理量300m3/d的废水处理工艺流程及平面布置并画图，设计主要构筑物并画图。设计遵循的主要标准、规范：1.中华人民共和国国家标准《地面水环境质量标准》；2.中华人民共和国国家标准《室外排水设计规范》；3.给水排水设计手册；4.《污水综合排放标准》(GB8978.1996)。29n2工艺流程：经测定BOD8/CODCr为0.386,属于较难生化处理废水,同时废水中含有大量的悬浮物和对微生物生长有害的物质，如氯仿醇类等，更增加了处理的难度。故采用缺氧一一好氧工艺，同时以进水50%回流污水以减少进水的污水浓度。并先对污水进行预处理，较少ss和有害物，以及将剩余污泥回流至前段，增强微生物的生长繁殖能力。基本流程图如下：3污水预处理：生产废水80(m8*d-1)=0.0222(ms・s")生活污水150(m3d-1)=0.0417(m8-s'1)其它废水70(m5-d-1)=0.0194(m8-s-x)①低浓度废水贮池。贮存除生产废水以外来水，可不进行预处理。废水水量为150+70=220(ms・②生产废水贮水池。污水CODq高达50000mg/L,BODs高达19300,且含大量未提取抗生素,须加药剂压淀后才能少量分批进入预曝调节池。生产废水29n的ph值为5-6,所以应该加碱调节pH值至6.5-7.0。废水水量为80(ms•d-1)o3.1、除盐：此外，废水中盐度比较高，当前处理的方法主要有：电渗析法，反渗透法,蒸馆法以及比较新的工艺组合。目前，反渗透和电渗析法投资为528〜793美元/(m3•d),运行费用为0.26〜0.52美元/向3•d);反渗透投资相对较省，运行费用稍高，而电渗析则投资稍高，运行费用相对低一些;蒸偏法投资为1321〜2268美元/血3•d),运行费用为1.06-2.11美元(m3•d)见高含盐废水处理技术费用居高不下,经济效益差,虽已有许多研究尝试提高其应用价值，但效果并不显著，尚无良好的应用前景。⑴对于此设计，采用反渗透法，此法由于氨具有较强的挥发性,可采汽提来分离氨和水。汽提是借废水通入汽的接接触,使废中的发性质按一定比例散到气相中，因而挥发的污物从水中离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降50mg/L。此时氨溶属于浓度液。进一步的处方法用离交换法、生物脱氮法、硝化反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。如下图向盐废水钳水溶液汽提塔出水在1atm和20C时，1体积的水可以溶解700体积的氨气，按Imol气体等于22.4L计算,则血。1水至少可以溶解30moi氨气。氨水为非电解质,则近似饱和的氨水溶29n液的渗透压约等于30斤T。在相同的温度下，假设强电解质溶液的?值是氨水的4倍,则近似饱和的氨水溶液的渗透压至少大于7mol/L的强电解质溶液。故理论上用氨水作为设计溶液是符合要求的，即在常温下具有很高的摩尔浓度。由于氨具有较强的挥发性,可采用汽提法来分离氨和水。汽提法是借助废水与通入蒸汽的直接接触,使废水中的挥发性物质按照一定的比例扩散到气相中，因而把挥发性的污染物从废水中分离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降至50nig/Lo此时的氨溶液属于低浓度溶液。进一步的处理方法可用离子交换法、生物脱氮法、硝化一反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。⑵3.1、生化处理：缺氧——好氧。A/0工艺由缺氧和好氧两段组成，两段可以分建也可以合建，合建要求两段挡板隔开；缺氧段水力停留时间0.5-lh,溶解氧小于0.5mg/l,同时加强搅拌混合,防止污泥沉积，应设置搅拌器或水下推动器。好氧段结构和普通活性污泥法相同，要保证溶解氧水力停留时间2.5-6h。4主要构筑物及设计参数：由于生产废水进水水量不大，可以不设集水井，直接进行预处理。4.1、中格栅设计计算：1此设计在生产废水前采用一个筛，过滤掉大部分浮渣。格栅则设计在调节池前。可只设一道。(1)设计参数:最大流量Qmax=Q*Kz=(0.0222+0.0417+0.0194)*1.2=0.5503ms•s-1栅前水深：h=0.4m栅前流速：Vl=0.4m/s(0.4m/s-0.9m/s)过栅流速：v2=0.4m/s(0.4m/s-1.Om/s)栅条宽度：s=0.01m,栅条间隙宽度d=0.04m格栅倾角a0°29n2设计计算(1)栅条间隙数：n=(Qmax*Jsin60)/(bhv)=(0.5503*Vsin6O80设一座中格栅n=80根(2)栅槽宽度：设栅条宽度s=0.01mB=s(n,-l)+b11)=0.01(80-1)+0.04*80=3.99m(3)进水渠道渐宽部分宽度设进水渠道宽B产QgJ4Vh=0.55030.8598m渐宽部分展开角度为20°。L产(B-B。/(2tana,)=(3.99-0.8598)/(2tan20)=4.3m(4)栅槽与出水渠道链接处渐宽部分长：L、=L,/2=4.3/2=2.15m(5)通过格栅水头损失：H2=k*h0V22Ho=§--sina§=ps/b42gh0一一计算水头损失g——重力加速度k一一格栅收污染使水头损失增大的倍数，一般取3；f——阻力系数，其数值与格栅条断面几何形状有关，对于锐边矩形断面,形状系数P；士042h>=3*2.42*(0.01/0.04)3*(——)sin600=0.008m-2*9.8(6)栅槽总高度：设栅前渠道超高h尸0.3mH=h+h,+h、=0.4+0.3+0.008=0.708m(7)栅槽总长度:L=L1+L2+0.5+L0+taii6029n=0.124+0.062+1.5+0.404=2.09m8）每日栅渣量格栅间隙40mm情况下，每1000必污水产0.03mLW=S64（）（W^=1.18m3大于0.2m3每天。采用机械清渣。100（Kz（9）格栅选择选择XHG-16400回转格栅污泥机一台4.1、污水提升泵房：流量小于2m3/s,常采用下圆上方型泵站，泵选用自潜污泵。理论上次设计需要在生产废水前设一个提升泵站，在其他废水收集处设一个提升泵站。设计计算：1生产废水污水提升泵站：（1）污水平均流量为0.0222//s0.02664m3/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备）,则w=0.02664*6*60=9.59m有效水深2m,则集水池面积F为4.792m：（3）选泵前扬程估算：H=H0+2.0+1.8式中：2.0一污水泵及泵站管道的水头损失，m；1.5-2.0一自由水头的估算值，m,取1.8叱%一水泵集水池的最低水位H,与水泵出水水位上之差；单管出水井的最高水位与地面的高差估计为7.0m则水泵扬程为：H=Ho+2.0+1.8=10.8m取15米。29n选用2台泵（1用一备），则每台泵的流量为79.92m7ho（4）选泵：可以选用250Q甲520-22系列的流量为676m3/h,扬程18m,转速950,功率55kw,重1395kg。2同理计算其他废水所需的污水提升泵站：(1)污水平均流量为0.0417+0.0194=0.4364m3/s0.5237m3/s(2)集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵(一用一备),则w=0.5237*6*60=188.5ml有效水深2m,则集水池面积F为94.26m?(3)选泵前扬程估算：H=H0+2.0+1.8式中：1.1一污水泵及泵站管道的水头损失，m；1.5〜2.0—自由水头的估算值，m,取1.8m；Ho—水泵集水池的最低水位与水泵出水水位上之差；单管出水井的最高水位与地面的高差估计为7.0m则水泵扬程为：H=Hu+2.0+1.8=10.8m取15米。选用4台泵(3用一备)，则每台泵的流量为1185.32/3=628.44//1!(4)选泵：可以选用250QW520-22系列的流量为676m3/h,扬程18m,转速950,功率55kw,重1395kg。4.1、调节池：由于来水不均匀，水质、水量存在波动，因此只29n有足够的调节容量才能使进入后续处理工艺的水质、水量稳定，故设置均质调节池。4.1.1、调节池的尺寸计算：此时，污水的流量为0=0.0222+0.0417+0.0194=0.0833m3/s,最大流量：Qmax0.09996m7s=359.856m3/h=8636.544mVd水力停留时间T=6h；调节水量一般为处理水量的10%-15%可满足要求，调节池设置一用一备，便于检修和清泥。为防止池底污泥沉淀，可压缩空气搅拌污水。空气用量为1.5-3.Om3/m2/z,取2.0〃//〃?/。则所需空气量为2*359.86m7h=719.72m3/h=11.995mVmin4.3.2＞调节池有效容积：V=QT=359.856X6=2159.136m34.3.3＞调节池水面面积：取池子总高度H=5.5m,其中超高0.5叫有效水深h=5m,则池面积为A=V/h=37502159.136/5=431.8m24.3.4、调节池的尺寸：池长取L=21m,池宽取B=21m,则池子总尺寸为LXBXH=21mX21mX5.5m=2425.5mSo4.3.5、调节池的搅拌器：使废水混合均匀，调节池下设两台LFJ-350反应搅拌机。4.4、反应池池池体：29n、A/0工艺设计规定？1、污泥负荷率N/kgBOD・(kgMLSS・d)在0-0.18之间；2、总氮负荷：［kgTN・(kgMLSS・d)］小于等于0.05；4、污泥龄：d大于10h；5、混合液回流比Rn50-100%；6、污泥回流比R：50-100%；7、污泥浓度X：(mg/1)3000-5000(^3000)；8、溶解氧D0/(mg・「)A段约为0.5mg/l,。段=1-2；9、温度/“C:20-30；■一0-833(7.2-〃町式中：NH「N——的浓度100mg/LkO2一一氧的半数常数mg/L02——反应池中溶解氧的浓度mg/LT——取为15CW19・CPH——取7.2|iv=(0.47e0098cm=—=1/0.733=1.364dAn安全系数K=3设计污泥龄：Q=6>cn,*3=1.364*3=4.09dd.好氧池容积计算(动力学计算方法〉S)'X、(l+K也)式中：v,——好氧池容积d,29nSo——进水溶解性BODs的浓度mg/L,(19300*80+100*150+400*70)/(80+150+70)=5290mg/Lk,)=1942.12mg/L29nS一—出水溶解性BOD,的浓度100mg/L,Y——&——固体停留时间d,Kd一一内源代谢系数取0.05；Xv一一混合溶液挥发性悬浮固体浓度(MESS)mg/L：Xv=fX式中：f——混合溶液中VSS与SS之比取0.75X——曝气池内混合液悬浮固体浓度：RX=——xX^33OOme/l1+RJXv=fX=0.75x3300=2475mg/lVl0・6*4・09*8636・544{942・12J0・29}_i3734加32475（1+0.05*4.09}好氧池污水停留时间：t=V/Q=13734.1/8636.544=1.59d=38.16h、缺氧池容积的计算：N=0124g2・1+K/ec2929N,r（s-5）=0.124--1+K//r=0.124Q6{1942.12-10.29}0.05*4.09=702.83mg/L2929被氧化NH「N说水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量140-8-10.53=121.47mg/L所需脱硝量二进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量140-15-10.53=114.47mg/L需还原硝酸盐氮量：NT=8636.544*(114.47/1000)=988.625kg/da.反硝化速率：2("一20式中:29n%”.2o—20C时反硝化速率为：0.07kgN0s-N/(kgMLVSS・d)0一温度系数为0=1.08%仃=%八20"一”=0.07X1.08<14-20)=0.048gN0厂N/(gMLVSS・d)b.缺氧池容积为：v_A^xlOOOL八X,.式中：Nt——需还原硝酸盐氮量kg/d,qdnT——反硝化速率kgNO厂N/(kgMLVSS・d)V2—出水溶解性BODs的浓度mg/LV2=(988.625*1000)/(0.048*2475)=8321.76m3缺氧池污水停留时间t=V/Q=8321.75/8636.544=0.96d=23.lh(1)曝气池的总容积：V总二8321.75+13734.1=22055.85m系统总设计泥龄二好氧池泥龄+缺氧池泥龄75=4.09+4.09'一.'=6.57d13734.1计算污泥回流比R106,、106“Xr=xr(i-l)Xr=.6600mg/lSVI''150曝气池内混合液污泥浓度：X(MLSS)=XXr=33OOmg/1⑵混合液回流比R内：Xr-X6600-3300R=-^-%=——=100%29n29=78.6TNo-TTV,_140-30TN[,140r内=各_=0.786/0.214=367%1-7fn(3)剩余污泥量：生物污泥量：P_YQ{S0-S)Fx--~~v八_0・6*863654《194212-1O29}_83uiq{1+0,05*4.09)1000对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失计算：Ps=Q(X1-Xc)式中：X：——进水中悬浮固体中惰性部分(TSS-VSS)kg/m3X,——出水TSSkg/m3Ps一—非生物污泥含量kg/dPs=8636.544*(0.29-0.02-0.2175)=453.42kg/d剩余污泥量：W=Px+Ps=8311+453.42=8764.42kg/d(4)每日生成的活性污泥量Xw：内源呼吸分解泥量：Xv=fX=0.75x3300=2475mg/l2.475=1637.65kg/dXw=Px-W2=8311-1637.65=6673.35kg/d(5)反应池主要尺寸：A.好氧反应池总容积13734.1m3设计反应池为2池4组。a.单池容积29nV单=％/4=3433.53m3b.有效水深h=4.0m单池的有效面积：S单7单/h=858.38m2c.采用3廊道式廊道宽b=6反应池长度：L尸S单/B=858.38/(3*6)=47.69md.校核b/h=6/4=l.5(满足1-2)L/b=47.69/6=7.9(满足5-10)e.反应池的总高度：H=4.0+1.0=5.0m,超高取加B.缺氧反应池a.总容积V2=8321.76m5设计反应池为2池4组。b.单池容积：V单=Vz/4=8321.76/4=2080.44m3c.有效水深h=4.1m单池的有效面积：S单=V单/h=2080.44/4.1=507.42m2d.长度与好氧池的宽度相同为L=18m池宽=507.42/18=28.19me.反应池的总高度：H=4.l+l.O=5.1m、A/O池进出水设计：(1)A/0池进水：A/0池采用配水渠，来水由调节池直接进入A/0池配水渠，配水渠尺寸为：BXLXH=1.8mX18X2.25m=72.9m5,其中槽宽B取1.8m。H=1.25XB=2.25m,L与池体同宽取18m。为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在0.2-0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔面积为：29nF=Q/nv=O.6212/2X0.4=0.13m2取0.15/设计孔口尺寸为：0.5mX0.3m,查《给水排水设计手册（第二版）》第一册知水流径口的局部阻力系数4=L°;p2042h=分——=1x—：—=0.008/n则水头损失：2g2x9.814.5、污泥回流泵房污泥泵房的设计如下：污泥回流泵房尺寸12nlX20m,地下埋深3.6-5.1m,一个系列A/O池的回流污泥量为6673.35kg/d=834.17ms/d=34.75m7h,回流污泥泵所需的扬程6m,故用3台KWPk50-200回流污泥泵，2用1备。剩余污泥泵选择污：泥量为1个浓缩池446.4mS/d=18.6mS/h=5.2L/s,选用KWPk65-200回流污泥泵2用1备选3台。4.6、二沉池的设计：在本次设计中为了提高沉淀效率，节约土地资源，降低筹建成本，采用机械刮泥吸泥机的辐流沉淀池，进出水采用中心进水，周边出水，以获得较高的容积利用率和较好的沉淀效果。4.7、求及参数㈤：1.沉淀池的直径一般不小于10〃?，当直径小于20,7/时，可采用多斗排泥;当直径大于20/n时，应采用机械排泥；2.沉淀池有效水深大于3小，池子直径与有效水深比值不小于6；.3.池子超高至少应采用0.3〃?；4.池底坡度不小于0.05；5.表面负荷取0.5—1.5〃//〃不，沉淀效率40%—60%；6.池子直径一般大于有效水深大于3〃?；7.池底坡度一般采用0.05〜0.08；8.排泥管设于池底，管径大于200/〃/〃，管内流速大于0.4"?/s,排泥静水压力1.2—2.0加，排泥时间大于10mino、设计计算：29n1.设计选用2座辐流式沉淀池二沉池主要尺寸的计算Qi=Qmax/2=0.5503/2=0.2752m7s=990.54ms/h2.单个二沉池的表面积为:QiFi=——q式中：Fi——池表面积m2Qi一一设计流量m7hq表面负荷，本设计取0.75m7m2•hFi=990.54/0.75=1320.72m23.二沉池直径为：D=（也严=41m3.14本设计取45m4.二沉池池边水深的计算：清水区高度为：hi=0.8m分离区高度为：I0.5q(l+R)।.h-；^VNX=L5m11000缓冲区高度为：h3=0.5m池边超高为：h5=0.3m污泥浓缩区高度为：SVI・X・q（fj8m41000则二沉池的池边水深为：H=ht+h2+h3+h4+h5=4.28m校核沉淀时间：t=^-=l.5/0.75=2h（合格）q5、二沉池刮泥设备的选择和池底高度的计算池底坡度选择为：i=0.07池底高度为：h6=i^=O.07X45/2=1.575m229n刮泥设备选择由《给水排水设计手册(第2版)》，选择ZBG-50周边传动刮泥机；设备参数如下：ZBG-50周边传动刮泥机设备参数表型号池径(m)驱动功率(kW)周边线速(m/min)ZBG-50450.75*21-36、二沉池总水深及径深比校核二沉池总水深：SH=H+h6+0.7=4.28+1.225+0.7=6.205m校核径深比：—=45A.5=30>6合格h27、二沉池出水堰的设计本设计二沉池的出水堰采用90。三角锯齿堰双边出流，处理水经过出水堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。单个二沉池处理水的出流量为：Qi=Q/4=0.5503/40.1376出水堰周长：C=3.14(D1+D2)=(44.6+44.3)3.14=279.146式中：R—环形出水槽外圈直径44.6m5——环形出水槽内圈直径44.3m出水堰采用双侧90°三角出水堰，三角形顶宽0.20m,堰顶的间距为0.05m,每个二沉池有三角堰好不/7777T=H16.58个，取1120个。每个三角堰的流量为29nQa=Qi/n=O.5503/1120=0.000491m7s由Q=1.4〃广得，三角出水堰的堰上水头为：Ha=(Qa/1.4)04=0.0415m8)二沉池环形出水槽的设计：HEW磊严+02。式中：Qa——环形出水槽一侧的流d/s,本设计取Qa=Qi/2=0.5503/2=0.27515ms/sB一一环形出水槽的设计宽度，为方便设计取0.3m0.20——出水槽的超高，设计计算时取0.20m则环形出水槽的高度为：Hb=l.73()+0.20=0.3585m,取0.40m。4.7、污泥脱水机房：4.7.1、设计依据:污泥脱水设备有板框压滤脱水机、带式压滤脱水机和离心脱水机。本设计采用带式压滤脱水机。带式压滤机的基本原理是通过设置一系列压根及滚筒，将上下层滤带张紧，滤带间的污泥不断受挤压剪切后，加速泥水的分离⑺1.脱水前污泥含水率为97%；2.脱水后污泥含水率按75.0%计污泥脱水后形成的泥饼用汽车运走，分离液返回处理前端进行处理。4.8、接触消毒池与加氯间的设计：(1)设计参数：二级处理出水的加氯量为6~15nlg/L,为了提高和保证消毒效果，规定加氯的接触时间不应小于30min采用隔板式接触反应池流量Q=0.5503m3/s(设计两座)29n水力停留时间T=0.5h=30min,设计投氯量为P=6.0平均水深为h=2.0m,隔板间隔b=3.5m(2)接触池容积：V=QT=0.5503/2x30x60=495.27表面积A=V/h=495.27/2=247.635m2隔板数采用两个，则廊道总宽B=(2+1)x3.5=10.5m(取11m)接触池长度为L=A/B=247.635/11=22.5m(取23m)实际消毒池容积V'=BLh=11X23X2.0=506"/池深取2+0.3=2.3m(0.3m为超高)经校核仅满足有效停留时间的要求(3)加氯间的计算：功能：提供消毒剂，保证药品安全储存。构筑物尺寸：L-B=4X9加氯设备类型：瑞高(REGAL)系列加氯机型号：REGAL-2100数量：1台设计最大加氯量Pa=6.0"%,每日投氯量。=1981.08X6.Oxi。飞1.88kg/h选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为2.38瓶，每日加氯机4台，单台投氯量为1.5~2.5kg/h,配置注水泵两台，一用一备,要求注水量Q二「3〃7,扬程不小于lOm/。.因4.7、巴氏计量槽吗本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是:a.精确度可达95%—98%；29nb.水头损失小，底部冲刷力大，不易沉积杂污；c.操作简单；d.施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响2设计依据：a.计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-10倍;在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的2-3倍；下游不小于4-5倍。当下游有跌水而无回水影响时可适当缩短；b.计量槽中心线应与渠道中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以同；c.计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的1/3—1/2；d.当喉宽W为0.25m时，HJH.<0.64为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽W=0.3—2.5m时，H」HWQ7为自由流，大于此数为潜没流；e.当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；f.设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚需计算通过最小流量时的条件。5水利损失计算：1.构筑物水头损失由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。构筑物水头损失见表:构筑物名称水头损失(m)粗格栅0.008调节池0.50A/0池1.0029n辐流式二沉池0.70接触式消毒池0.30巴氏计量槽0.302.管渠水头损失在污水处理工程中，便于计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算:V*%=-^L=iL!c2r式中：H,——为沿程水头损失，m；L——为管段长度，m；R为水力半径，m；v为管内流速，m/s；C——为谢才系数。i——为管渠的坡度b）局部水头损失为：式中:彳——局部阻力系数。这里就初步设为1m。d）管渠局部阻力系数⑼计算1.计量槽至出水口有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为:0.958+0.10=1.0582.巴氏计量槽至紫外消毒间有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为:29n0.958+0.10=1.0581.紫外消毒间至集水井有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.25+0.87=1.122.集水井至二沉池有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：(0.24+0.345)X2=l.173.二沉池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：(0.324+0.579)X2=1.8064.配水井至A/0池有一个突然扩大、一个9。°弯头和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+1.08+0.032=1.5925.A/0池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数取为(0.5+0.125)X2=l.256.配水井至曝气沉砂池有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为:0.48+0.512=0.9927.曝气沉砂池至提升泵房有一个突然扩大、一个直角弯头和一个突然缩小,局部阻力系数为：0.48+1.05+0.494=2.02410..提升泵房至粗格栅有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为:0.48+0.305=0.78511.粗格栅至进水观察井有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.305=0.7856污水处理高程计算及布置：本设计处理后的污水排入水体，取河水洪水位比正常水位高2m,故以河水洪水位作为起点，逆流向上推算各水面高程，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，再考虑挖土埋深的状况。设受纳水体的水面标高为：0mo计算结果见下表：构筑物及管渠标高：29n序号管渠及构筑物名称水面上游标高水面下游标高地面标高(m)29n(m)(m)1出水口至计量槽0.3002计量槽至紫外消毒问0.60.303紫外消毒间至二沉池1.30.604二沉池至A/O池2.31.305A/0池至调节池2.82.306调节池至提升泵房2.82.307提升泵房至格栅0.3922.808格栅0.40.39209格栅至预处理池0.90.4010预处理池至提升泵房-10.90假设此污水管道的埋深是地下1m29n29参考文献[1]渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2,(11安徽理工大学资源与环境工程系，安徽淮南232001;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所,四川成都610041)[2]渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2.(11安徽理工大学资源与环境工程系，安徽淮南232001;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所，四川成都610041).[3]高峻发，王社平主编.《污水处理厂工艺设计手册》[M].北京：化学工业出版社，2003.156.[4]崔玉川，刘振江，张绍怡等主编.《城市污水厂处理设施设计计算》[M].北京：化学工业29n出版社,2004.118-125.[5]高峻发，王社平主编.《污水处理厂工艺设计手册》M.北京：化学工业出版社，2003.156.[6]北京市市政工程设计研究院.《给水排水设计手册，第5册，城镇排水》[M].北京:中国建筑工业出版社，2004.304-306.[7]高廷耀，顾国维，周琪等.《水污染控制工程（下册）》[M].北京：高等教育出版社,2007.388-395.[8]北京市市政工程设计研究院.《给水排水设计手册，第5册，城镇排水》[M].北京:中国建筑工业出版社，2004.567-572.[9]中国市政工程西南设计研究院.《给水排水设计手册，第1册，常用资料》[M].北京:中国建筑工业出版社，2000.668-679.29