工学混凝土简支梁桥的计算 80页

桥梁工程 ( Bridge Engineering ) 第二篇 混凝土梁桥和刚架桥 第二章 混凝土简支梁桥的计算 2-1 桥面板计算 2-2 主梁内力计算 2-3 横隔梁内力计算 2-4 挠度、预拱度的计算 ---------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------- 第一节 桥面板计算 一、行车道板的类型 ◎ 行车道板的作用 — 直接承受车轮荷载、把荷载传递给主梁， 防止车辆直接磨耗主梁。 ◎ 分类 单向板： 长宽比等于或大于 2 的周边支撑板。长跨方向荷载不及 6% 。 双向板： 长宽比小于 2 的周边支撑板。应按两个方向的内力分别配置受力钢筋。 悬臂板： 翼缘板的端边为自由边时。 铰接板： 相邻两翼缘板在端部互相做成铰接接缝的构造。 (a) (b) 为单向板； ( c) 悬臂板； (d) 铰接板 二、车轮荷载的分布 车轮均布荷载 — ( 纵、横 ) 加重车后轮轮压： 国外采用较长的压力边长： — 为钢筋混凝土板的厚度。 桥面铺装的分布作用 ： 按 45 0 角分布 。 三、桥面板有效工作宽度 1 、计算原理 在荷载中心处板条负担的最大弯矩 ◎ 外荷载产生的总弯矩： ◎ 设想以 的矩形来替代实际的曲线分布图形 a— 为板的有效工作宽度。 M — 为车轮荷载产生的跨中总弯矩 有效工作宽度假设保证了两点： 总体荷载与外荷载相同； 局部最大弯矩与实际分布相同。 需要解决 板的有效工作宽度 a 的计算问题 ， 影响因素： 1 ）支承条件： 双向板、单向板、悬臂板 2 ）荷载长度： 单个车轮、多个车轮作用 3 ）荷载到支承边的距离 2 、两端嵌固单向板 1 ）荷载位于板的中央地带 单个荷载作用 多个荷载作用 d ：为最外两荷载中心距离 单向板的荷载有效分布宽度 2 ）荷载位于支承边处 3 ）荷载靠近支承边处 x — 荷载离支承边缘的距离。 说明： 荷载从支点处向跨中移动时，相应的有效分布宽度可近似地按 45° 线过渡 。 单向板的荷载有效分布宽度 3 、悬臂板 荷载引起的总弯矩 : 按最大负弯矩值换算的有效工作宽度为： 取： 根据弹性薄板理论，当荷载 P 作用在板边时悬臂根部最大负弯矩 : 规范规定：对悬臂板的活载有效分布宽度规定为： — 荷载压力面外侧边缘至悬臂根部的距离。 对于 分布荷载位于板边 的最不利情况， 等于悬臂板的跨径 , 即： 4 、履带车不计有效工作宽度 四、桥面板内力计算 1 、多跨连续单向板的内力 1 ）弯矩计算模式假定 实际受力状态：弹性支承连续梁，各根主梁的不均匀弹性下沉和梁肋本身的扭转刚度会影响桥面板的内力。 对于实体的矩形截面桥梁，一般均由弯矩控制设计，设计时，习惯以每米宽板条来计算。 一般简化 对于弯矩 : 先算出一个跨度相同的简支板在恒载和活载作用下的跨中弯矩 , 再乘以偏安全的经验系数加以修正，求得支点处和跨中截面的设计弯矩。 简化计算公式： 当 时（即主梁抗扭能力较大）： 跨中弯矩 : 支点弯矩 : 当 时（即主梁抗扭能力较小）： 跨中弯矩 : 支点弯矩 : 2 ）考虑有效工作宽度后的跨中弯矩 活载弯矩 : 汽车荷载在 1m 宽简支板条中所产生的跨中弯矩 为： — 按简支梁计算的荷载组合内力，它是 和 两部分的内力组合。 恒载弯矩 : 单向板内力计算图式 l 3 ）考虑有效工作宽度后的支点剪力 不考虑板和主梁的弹性固结作用，车轮布置在支承附近。 对于跨内只有一个车轮荷载的情况： 其中 , 矩形部分荷载的合力为： 三角形部分荷载的合力为： l 铰接悬臂板 — 最不利位置，车轮作用在铰缝上 自由悬臂板 — 最不利位置，车轮作用在悬臂端 2 、悬臂板的内力 1 ）计算模式假定 2 ）铰接悬臂板 活载 : 每米板宽的支点 最大负弯矩 为： 3 ）自由悬臂板 车轮荷载靠板的边缘布置 活载 : 式中： ― 铰接悬臂板的净跨径。 恒载 : 恒载同上 五、内力组合 【 例 2-2-1】 计算图示的 T 形梁翼板所构成的铰接板内力。设计荷载为公路 —I 级，桥面铺装为 2cm 厚沥青混凝土（容重密度为 23kN/m 3 ) 和平均厚 9cm 的混凝土垫层（容重密度为 24kN/m 3 ) ，梁翼板的容重密度为 25kN/m 3 。 ( 尺寸单位 :cm) 解： ( 一 ) 结构自重及其内力 ( 按纵向 1m 宽的板条计算 ) 1. 延米板上的恒载 g 2. 每米宽板条的恒载内力 ( 二）汽车车辆荷载产生的内力 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： 作用于每米宽板条上的弯矩为： 作用于每米宽板条上的剪力为 ( 三）内力组合 作 业 1 、如图所示Ｔ梁翼缘板之间为铰接连接。试求该行车道板在公路 - Ⅰ 级荷载作用下的计算内力，已知铺装层的平均厚度 12cm ，容重 22.8kN/m 3 ，Ｔ梁翼缘板的容重为 25kN/m 3 。（依 《 桥规 》 ，车辆荷载的前轮着地尺寸 a 1 =0.2m ， b 1 =0.3m ，中、后轮着地尺寸 a 1 =0.2m ， b 1 =0.6m ） ( 尺寸单位 :cm) 14 第二节 主梁内力计算 主梁的内力计算，可分为 设计内力计算 和 施工内力计算 两部分： 设计内力是 强度验算及配筋设计 的依据。 施工内力是指施工过程中，各施工阶段的 临时荷载以及运输、安装过程中动荷载引起的内力， 主要供施工阶段验算用。 主梁的内力包括 恒载内力 、 活载内力 和 附加内力 。对于超静定梁，还应包括 预加力 ， 混凝土徐变 、 收缩和温度 变化等引起的结构次内力。 一、结构自重效应计算 自重（前期恒载）引起的主梁自重内力 后期恒载引起的主梁后期内力 （桥面铺装、人行道、栏杆、灯柱 ) 均匀分配给各主梁 。 ◎ 计算与施工方法有密切关系 （ 施工过程中结构可能发生体系转换 ， 简支梁为静定结构，无体系转换） ◎ 分清荷载作用的结构 跨长变化的自重集度按下式计算： 二、汽车、人群荷载内力计算 活载内力计算 必须考虑最不利荷载位置 ，一般采用影响线加载计算。 1. 荷载横向分布的一般概念 复杂的 空间问题 转化为简单的 平面问题 来求解。 将影响面函数 η ( x , y ) 分离成两个单值函数的乘积 η 1 ( x ) . η 2 ( y ) 。 对于某根主梁某一截面的内力值就可以表示为： ：空间计算中某梁的内力影响面 ：单梁在 x 轴方向某一截面的内力影响线 ： 单位荷载沿桥面横向 作用在不同位置时，某梁所分配的荷载比值变化曲线，也称做对某梁的荷载分布影响线。 P η 2 ( y ) 是当 P 作用于点 a ( x , y ) 时沿横向分配给某梁的荷载，以 p ′ 表示，即 p ′ = P η 2 ( y ) 。 按照最不利位置布载，可以求得某片梁所分担的最大荷载： 定义 m 就称为荷载横向分布系数，它表示 某根主梁所承担的最大荷载 是 轴重的倍数 。 对于汽车、人群荷载的横向分布系数 m 的计算： 2. 荷载横向分布的计算 杠杆原理法： 忽略主梁间横向结构的联系作用 ，视 桥面板 和 横隔梁 为 在 主梁处断开 的简支板或梁。 偏心压力法： 横隔梁的刚度无穷大 ，故也称 刚性横梁法 。 铰接板 ( 梁 ) 法： 把相邻板 ( 梁 ) 视为铰接 ， 只传递剪力 。 刚接梁法： 把相邻主梁之间 视为刚性连接 ， 即 传递剪力和弯矩 。 比拟正交异性板法： 将主梁和横隔梁的刚度换算成两向刚度不同的比拟弹性平板来求解。 1 ）杠杆原理法 适用范围： 双主梁桥 ； 无横隔梁的装配式梁桥初步设计 ；一般多梁式桥， 桥上荷载作用靠近支点 。 在计算时，通常可利用各主梁的反力影响线进行，反力影响线即是 荷载的横向分布影响线 。 【 例 2-2-2】 图示一桥面净空为：净－ 7+2×0.75m 人行道的钢筋混凝土 T 梁桥，共 5 根主梁，荷载等级：公路 — II 级，试求荷载位于支点处时，各梁的荷载横向分布系数 m 0 。 解：首先绘制 1 、 2 、 3 号梁荷载横向影响线，再根据 《 桥规 》 规定，在横向影响线上布置荷载，并求出对应于荷载位置的影响线纵座标值，就可计算横向分布系数 m 0 ( 见下表 ) 。 杠杆原理法计算横向分布系数图 ( 尺寸单位： cm) 梁号 荷 载 支点横向分布系数 m 0 1 公路 — II m 0 ＝ 0.875/2 ＝ 0.438 人 群 m 0 ＝ 1.422   2 公路 — II m 0 ＝ 1.0/2 ＝ 0.5 人 群 m 0 ＝ -(0.3+0.75/2)/1.6 ＝ -0.422   3 公路 — II m 0 ＝ (0.594×2)/2 ＝ 0.594 人 群 m 0 ＝ 0 主梁支点荷载横向分布系数表 【 例 2-2-2】 2 ）偏心压力法 应用条件： B / l ≤0.5 ( 窄桥 ) 不考虑主梁抗扭刚度的偏心压力法 考虑主梁抗扭刚度的修正偏心压力法 刚性横梁在偏心荷载下挠曲变形图 通常钢筋混凝土或预应力混凝土梁桥都设有端横隔梁和中横隔梁。这样不但显著增加桥梁的整体性，而且加大了结构的刚度。 不考虑主梁抗扭刚度的偏心压力法 a) 中心荷载Ｐ =1 的作用 , 各梁产生相同的挠度： 由静力平衡条件得： α ＝ 48 E / l 3 b) 偏心力矩 M = P · e =1· e 的作用 ，在 M 作用下，桥的横截面产生一个绕中心轴的转角  ，各根主梁产生的竖向挠度可表示为： a i — 各片主梁梁轴到截面形心的距离 由静力学平衡条件得： 各主梁分配的荷载为： c) 偏心荷载 P ＝ 1 时的总作用 , 将式 (1) 和 (2) 叠加，并设荷载位于 k 号梁轴上 ( e = a k ) ，则第 i 号梁荷载分布的一般公式为： 当各梁惯性矩相等时为： 主梁的荷载横向分布 影响线 η ik : 【 例 2-2-3】 计算跨径Ｌ＝ 19.50m ，横截面如图所示，试求荷载位于跨中时 1 号边梁的荷载横向分布系数 m cq 和 m cr ( 不考虑抗扭修正 ) 。 解：此桥设有横隔梁 , 且 l / B =19.5/5×1.6=2.472>2 ，故可按偏心压力法计算横向分布系数。 (1) 求荷载横向分布影响线竖标 (2) 绘出荷载横向分布影响线，并按最不利位置布载，如图所示： 人行道缘石至 1 号梁轴线的距离△为： 荷载横向分布影响线的零点至 1 号梁的距离为 x ，可按比例关系求得： (3) 计算荷载横向分布系数 汽车荷载 人群荷载 考虑主梁抗扭刚度的修正偏心压力法 偏心压力法忽略了主梁的抗扭矩，导致了边梁受力的计算结果偏大，因而也广泛采用 考虑主梁抗扭刚度 的 修正偏心压力法 。 根据材料力学，简支梁跨中扭矩 M Ti 与扭角  ： β = ？ 偏心力矩静力平衡： 又由于 β 当主梁的间距相同时： n 4 5 6 7 ξ 1.067 1.042 1.028 1.021 混凝土的剪切模量 G =0.425 E ，对于矩形组合而成的粱截面，如 T 形或 I 形字梁，其抗扭惯性矩 I T 近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和： 3 ）铰接板 ( 梁 ) 现浇混凝土纵向企口缝连结的装配式板桥； 仅在翼板间用焊接钢板或伸出交叉钢筋连结的无中间横隔梁的装配式桥。 ① 适用范围 将多梁式桥梁简化为数根并列而相互间横向铰接的狭长板（梁）； 各主梁接缝间传递剪力、弯矩、水平压力、水平剪力； 在正弦荷载作用下，各条绞缝内也产生正弦分布的铰接力 ， 假定任意两个板梁之间挠度、内力的关系如下： ② 基本假定 荷载、铰接力和挠度三者的协调性 正弦荷载 正弦分布的铰接力 一般来说，对于具有 n 条板梁组成的桥梁，必然具有 n -1 条铰缝，有 n -1 个欲求的未知铰接力峰值 g i ; 求得了所有的 g i 则根据力的平衡原理，可得分配到各板块的竖向荷载的峰值 p i1 。 如图五块板为例： 铰接板桥计算图式图 ③ 传递剪力计算 : 绞接缝 k 内作用单位正弦铰接力，在绞接缝 i 处引起的竖向相对位移； : 外荷载 p 在绞接缝处引起的竖向位移。 ④ 变位系数计算 可以以 w 和 φ 表示全部的 δ ij 和 δ ip 在板块左侧产生的总挠度为 w i+1 + φ i+1 b i+1 /2 ，在板块右侧则为 w i+1 - φ i+1 b i+1 /2 ，在单位荷载作用下的挠度和转角分别为 w 和 φ ， 得到： 代入基本方程得 除以 w 并设刚度参数 得正则方程得简化形式： 只要确定了 刚度参数 γ 、 板块数量 n 和 荷载作用位置 ，就可解出所有位置绞接力得 峰值 g i ，从而得到荷载作用下分配到各板块得竖向荷载的 峰值 p i 。 如果竖向荷载为一个半波正弦荷载，那么，它的挠度曲线也将是一个半波正弦曲线： 扭角也为正弦曲线： 对于等截面等刚度铰接 T 形梁桥： 假定各主梁除刚体位移外，还存在截面本身的变形。 δ 11 = δ 22 = δ 33 =……= 2( w + b  /2+ f ) 令 β = f / w 【 例 2-2-4】 图所示为跨径 l =12.60m 的铰接空心板桥的横截面布置，桥面净空为净 — 7+2×0.75m 人行道。全桥跨由 9 块预应力混凝土空心板组成，欲求 1 、 3 和 5 号板的公路 — II 级和人群荷载作用的跨中荷载横向分布系数。 空心板桥横截面图 ( 尺寸单位： cm) (1) 计算空心板截面的抗弯惯矩 I 本例空心板是上下对称截面，形心轴位于高度中央，故其抗弯惯矩为： (2) 计算空心板截面的抗扭惯矩 I T 本例空心板截面可近似简化为 图 b 中虚线所示的薄壁箱形截面来计算 I T ，则得： (3) 计算刚度参数 γ ( ４ ) 计算跨中荷载横向分布影响线 η 1i 、 η 3i 、 η 5i 的计算结果表 板号 γ 单位荷载作用位置（ i 号板中心） ∑η ki 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0.02 236 194 147 113 88 70 57 49 46 ≈1000 0.03 275 216 153 109 78 58 44 36 32 0.0214 241 197 148 112 87 68 55 47 44 3 0.02 147 160 164 141 110 87 72 62 57 ≈1000 0.03 153 172 181 151 109 80 61 49 44 0.0214 148 163 166 142 110 86 71 60 55 5 0.02 88 95 110 134 148 134 110 95 88 ≈1000 0.03 78 88 109 143 164 143 109 88 78 0.0214 87 94 110 135 150 135 110 94 87 1 、 3 和 5 号板的荷载横向 分布影响线 图 ( 尺寸单位： cm) 从铰接板荷载横向分布影响线计算用表的梁 9-1 、 9-3 和 9-5 的分表中，在 γ ＝ 0.02 与 0.04 之间按直线内插法求得 γ ＝ 0.0214 的影响线竖标值 η 1i 、 η 3i 、 η 5i 。计算结果见表 3 ． 7 。将表中 η 1i 、 η 3i 、 η 5i 之值按一定比例尺，绘于各号板的轴线下方，连接成光滑曲线后，得到 1 号、 3 号和 5 号板的荷载横向分布影响线 ( 图 b 、 c 和 d 所示 ) 。 横 向 分 布 系 数 表 板 号 荷 载 横 向 分 布 系 数 m 0 1 号板 公路 -II 级 m cq ＝ (0.197+0.119+0.086+0.056)/2 ＝ 0.229 人 群 m cr ＝ 0.253+0.044=0.279   2 号板 公路 -II 级 m cq ＝ (0.161+0.147+0.108+0.073)/2 ＝ 0.245 人 群 m cr ＝ 0.150+0.055=0.205   3 号板 公路 -II 级 m cq ＝ (0.103+0.140+0.140+0.103)/2 ＝ 0.243 人 群 m cr ＝ 0.088+0.088=0.176 按 《 桥规 》 沿横向确定最不利荷载位置后 , 则各板的横向分布系数计算如表所示。 (5) 计算荷载横向分布系数 4 ）刚接梁法 假定： 各主梁间除传递剪力外，还传递弯矩。 适用： 无中横隔梁，翼缘板采用刚性连接的肋梁桥（包括整体式和具有可靠湿接缝的） 与铰接板、梁的区别： 未知数增加一倍，力法方程数增加一倍 根据力法原理 在系数矩阵 中，对于仅涉及赘余剪力 和相应竖向位移的系数，与前面绞接 T 梁桥完全一样。 5) 比拟正交异性板法 (G-M 法 ) ① 计算原理 将由主梁、连续的桥面板和多横隔梁所组成的梁桥，比拟简化为一块矩形的平板； 求解板在半波正弦荷载下的挠度； 利用挠度比与内力比、荷载比相同的关系计算横向分布影响线。 ② 适用场合 由多道主梁、连续的桥面板（与梁肋结合良好）和 多道横隔梁组成的梁桥，当 B / l 较大 （ >0.5 ） 。 1946 年法国居翁（ Guyon ） 1950 年麦桑纳特（ Massonnet ） ③ 比拟原理 正交板内力与挠曲变形的关系： 任何纵横梁格系结构比拟成的异性板，可以完全仿照真正的材料异性板来求解，只是方程中的刚度常数不同。 J x ＝ I x ／ b ， J Tx ＝ I Tx ／ b J y ＝ I y ／ a, Ｊ Ty ＝ I Ty ／ a 应力应变关系 应变位移关系 弹性板的挠曲面微分方程 正交均质： 内力与位移关系 内力与荷载的平衡关系 均质弹性板的挠曲微分方程 正交异性： 应力应变关系 内力与位移关系 正交异性板的挠曲微分方程 其中： 比拟正交异性板： α 为扭弯参数： 当 α =0 时，为无扭梁格； 当 α =1 时，为两个方向的单宽抗弯刚度相同； 0 < α <1 时，各向异性。 ④ 横向分布计算 根据 板条 的荷载与挠度关系： 根据内、外力的平衡： 位移互等定理 引入 K ki 是欲计算的板条位置 k 、荷载位置 i 、扭弯参数 α 以及纵、横向截面抗弯刚度之比  的函数，已经被制成图表，制表人 Guyon 、 Massonnet ，本方法称 G-M 法 单位宽度 ⑤ 查表求 K ki 表中只有 9 点值，必须通过内插计算实际位置值 其中： 当主梁中距为 b 时： 查表值校对： 可用于 K 值校核 3. 横向分布系数沿桥纵向的变化 对于弯矩： 由于跨中截面车轮加载值占总荷载的绝大多数，近似认为 其它截面的横向分布系数与跨中相同 。 对于剪力： 不能简化为全跨单一荷载横向分布系数。 ★ 计算汽车荷载时必须考虑各项折减系数及冲击系数 按车辆荷载计算公式 ： ：所求的弯矩或剪力 ：多车道桥涵的汽车荷载 折减系数 ：沿桥跨纵向与荷载位置对应的 内力影响线竖标 。 ：车辆荷载的 轴重 ：沿瞧跨纵向与荷载位置对应的 横向分布系数 4. 汽车、人群作用效应计算 利用等代荷载来计算： 1 计算跨径Ｌ＝ 19.50m ，横截面如图所示，试求荷载位于跨中时 2 号边梁的荷载横向分布系数 m cq 和 m cr ( 不考虑抗扭修正 ) 。 作 业 2. 某五梁式简支梁桥，标准跨径 25.0m ，计算跨径为 24.20m ，两车道，设有六道横隔梁（尺寸如图所示），设计荷载为公路 -Ⅱ 级荷载，已求得 2 # 主梁的跨中及支点截面的横向分布系数分别为 m cq =0.542 、 m oq =0.734 ， μ =0.2 。 试求： 1 ）画图说明 2# 梁的横向分布系数沿跨径的一般变化规律。 2 ）在公路 — Ⅱ 级荷载作用下， 2# 梁的跨中最大弯矩及支点最大剪力。 第三节 横隔梁内力计算 ★ 横梁的作用： 一、横梁的作用与受力特点 横隔梁 受力接近与弹性地基梁 ； 中横隔梁受力最大 ，故可偏安全地依据中横隔梁的弯矩和剪力进行配筋和强度验算； 偏心压力法（或刚性横梁法） 计算横隔梁内力 加强结构的横向联系 保证全结构的整体性 ★ 受力特点： 二、横隔梁内力影响线 （横向） 力学模型： 将桥梁的中横隔梁近似地视作竖向支承在多根弹性主梁上的多跨弹性支承连续梁。 计算原理： 在单位荷载 P =1 作用下，任意截面 r 的内力 ① 荷载 P=1 ，在 r 的左侧： ② 荷载 P=1 ，在 r 的右侧： 可由 R i 的影响线绘制横隔梁内力影响线 利用已经求得的 R i 的横向影响线来绘制横梁的内力影响线： 横向最不利加载： 根据桥面宽度，确定横隔梁在汽车荷载或人群荷载作用下的内力影响系数为： 三、作用在横隔梁上的计算荷载 （纵向） 纵向一列汽车车道荷载轮重分布给该横隔梁的计算荷载为： 人群： 按杠杆原理法求得影响线 ====〉 加载求计算荷载 四、横隔梁内力计算 用上述的计算荷载在横隔梁某截面的内力影响线上按最不利位置加载，就可求得横隔梁在该截面上的最大 ( 或最小 ) 内力值： 说明： 汽车荷载计冲击和车道折减； 横隔梁和普通的连续梁一样，在其跨中位置承受最大正弯矩，支点截面存在负弯矩和较大的剪力，因此，设计时应计算； 横梁的自重与活载相比较小，一般可忽略。 计算六梁装配式钢筋混凝土简支梁桥跨中横梁在 2 号和 3 号主梁之间 r-r 截面上的弯矩 M r 和靠近 1 号主梁处截面的剪力 Q 1 右 ，荷载等级为公路 — II 级。 ① ② ④ ③ ⑤ ⑥ r∣ r∣ 作 业 第四节 挠度、预拱度计算 1 、为什么要进行梁的变形计算？ 确保结构具有足够刚度 2 、桥梁挠度按产生的原因分为： 永久作用产生的挠度（短期挠度 + 长期挠度）： 恒久存在，与持续时间有关，不表征刚度特性，设预拱度抵消； 可变作用产生的挠度： 临时出现，体现刚度特性，引起梁反复变形，设计中需验算。 《 桥规 》 规定： 对于钢筋混凝土及预应力混凝土受弯构件的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的 1/600 ，梁式桥主梁的悬臂端不应超过悬臂长度的 1/300 。 此挠度为不计冲击力时的值。 一、钢筋混凝土梁桥的变形计算 η θ —— 挠度长期增长系数，当采用 C40 以下混凝土时，取为 1.60 ；当采用 C40 ～ C80 混凝土时，取为 1.45 ～ 1.35 ，中间强度等级可按直线内插取用，计算预应力混凝土简支梁预加力反拱值时，取为 2.0 。 1. 钢筋混凝土构件 : 2. 预应力混凝土构件 : 全预应力混凝土和 A 类预应力混凝土构件 允许开裂的 B 类预应力混凝土构件 二、跨中预拱度 钢筋混凝土受弯构件： 当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过计算跨径的 1/1600 时，可不设预拱度 ; 预应力混凝土受弯构件： 1) 当 预加应力产生 的长期反拱值 大于 按 荷载短期效应组合 计算的长期挠度时，可不设预拱度 ; 2) 当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时应设预拱度，其值应按该项 荷载的挠度值 与 预加应力长期反拱值 之差 采用。 不设预拱度的情况：