混凝土模板支撑工程安全专项施工方案(专家论证报审) 141页

永川污水处理厂提标改造工程土建及设备采购 安装调试工程 支模架安全专项施工方案 重庆工业设备安装集团有限公司 2017 年 11 月 批准: 审批： 审核： 编制： 打字： 文字校对： 目 录 第一章 工程概况..................................................................................... 7 1.1 工程概况简况及特点................................................................. 7 1.1.1 工程简况..........................................................................7 1.1.2 本工程高支模体系主要特点及施工难点、重点.........9 1.2 施工平面布置..............................................................................9 1.3 施工要求....................................................................................12 1.4 技术保证条件............................................................................12 第二章 编制依据................................................................................... 12 第三章 施工计划..................................................................................... 14 3.2 材料与设备计划....................................................................... 14 第四章 施工工艺技术............................................................................. 19 4.1 技术参数....................................................................................19 4.1.1 截面高度大于 600 的梁模板(扣件钢管式）.............20 4.1.2 截面高度不大于 600mm 的梁....................................... 21 4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650 支撑布置搭设............21 4.2 工艺流程....................................................................................22 4.3 施工方法....................................................................................23 4.3.1 支撑基础（即池底板施工）....................................... 23 4.3.2 立杆及其他杆件............................................................23 4.3.3 剪刀撑............................................................................23 4.3.4 一般规定........................................................................24 4.4 检查验收....................................................................................26 4.4.1 构配件检查与验收........................................................28 4.4.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法...............29 4.4.3 支撑架基础及搭设的技术要求与允许偏差...............29 4.4.4 扣件螺栓的紧固力矩检查数目及质量判定标准.......30 4.4.5 架体检查验收表格........................................................31 4.5 混凝土浇筑管理........................................................................ 33 4.5.1 混凝土布料方式的选择............................................... 33 4.5.2 混凝土浇筑路线及相关要求........................................ 33 4.6 模板安装与拆除........................................................................ 35 4.6.1 模板的安装....................................................................35 第五章 施工安全保证措施..................................................................... 43 5.1 组织保障....................................................................................43 5.2 技术措施....................................................................................45 5.3 应急预案....................................................................................47 5.3.1 危险源分析及应急预防措施....................................... 47 5.3.2 应急救援预案组织机构及分工职责...........................48 5.3.3 危险源预防措施............................................................49 5.3.4 危险源应急措施............................................................52 5.3.5 应急救援设备、药品配备计划................................... 55 5.3.6 应急预案措施的演练计划........................................... 55 5.4 应急疏散、救援路线............................................................... 56 5.5 监测监控....................................................................................57 5.5.1 监测控制........................................................................57 5.5.2 监测点设置....................................................................57 5.5.3 监测内容.........................................................................57 5.5.4 监测措施.........................................................................58 5.5.5 仪器设备配置.................................................................58 5.5.6 监测说明........................................................................58 5.5.7 监测频率........................................................................59 5.5.8 监测预警值....................................................................59 第六章 劳动力计划................................................................................. 59 6.1 专职安全生产管理人员........................................................... 59 6.2 特种作业人员............................................................................60 6.3 劳动力安排................................................................................61 第七章 计算书及相关图纸..................................................................... 63 7.1 150 厚板模板（扣件式 900*900）计算书...........................63 7.2 250 厚板模板（扣件式 900*900）计算书...........................75 7.3 350*850 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书..........86 7.4 300*800 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书........102 7.5 600*2650 大梁模板计算书.................................................. 118 7.6 600*2650 大梁侧模板计算书..............................................131 7.7 附图..........................................................................................138 第一章 工程概况 1.1 工程概况简况及特点 1.1.1 工程简况 项目名称：永川污水处理厂提标改造工程土建及设备采购安装调试工 程 建设地点：重庆永川污水处理厂 建设单位：重庆市渝西水务有限公司 设计单位：中国市政工程中南设计研究总院有限公司 监理单位：重庆公用工程建设监理有限责任公司 施工单位：重庆工业设备安装集团有限公司 本工程构造类型为框架结构，层数:一层。建筑面积 1481.92 ㎡，建 筑高度10.9m，工程造价: 42176268.66 元。2017 年11 月10 日开工，合同 工期:120 天。 本工程高支模位于位于滤池及反冲洗泵房的 1 轴至 10 轴滤池 9.1~9.6m 层屋面梁板支撑，以及废水回收水池顶板（10.8m 标高）。 滤 池 及 反 冲 洗 泵 房 支 架 搭 设 高 度 9~9.5m ， 主 梁 截 面 为 300×800mm,为最大梁，最大梁跨 6.75m，其他梁为 250×400~600mm； 以及反冲洗泵房的 9.0m 层屋面梁板支撑，该层梁板支撑地基为反冲 洗泵房底板-1.7m 标高，支模架搭设高度为 10.7m，主梁截面为 300×800mm，其中一跨边梁为 350×850mm，最大梁跨 9m，其他梁为 250×400~600mm。本高支模在池壁顶 4.5m 标高处有连梁及通道梁板。 废水回收水池顶板，支模架搭设高度 10.5m，最大梁 300×800mm，最 大跨度 8m，板厚 250mm，四周为池壁。本支模架为搭设高度超过一定 规模的危险性较大分部分项工程，需要编制安全专项施工方并组织专 家认证。 在本工程高效沉淀池内两根大梁截面 600×3650mm，跨度为 18400mm，为单梁，梁底距池底板高度为 3.350m，即支模架高度 3.35m， 梁中部横向有 1900×2750mm 集水总渠相连，集水总渠侧面每隔 2m 设 200×600mmZJL 梁，梁跨 7.55m，梁顶标高 4.95m。该梁为荷载和跨 度均超过一定规模的危险性较大分部分项工程，需要编制安全专项施 工方并组织专家认证。 本支模架工程安全专项施工方案着重对上述重点部位的支模架 工程进行编制。 重庆市永川污水处理厂提标改造工程模板及支撑体系情况表 高支模所在层 滤池及反冲洗泵 房一层 架体挂密目安全网 无 高支模层底标高（m） 1~10 轴 0.00m 11~13 轴-1.7m 柱砼强度等级 C30 高支模层顶标高（m） 9.1~9.6m 梁板砼强度等级 C30 最大板跨（m） 4.5×3 普通板跨（m） / 最大板厚（mm） 150 普通板厚（mm） 130~140 最大柱截面尺寸（mm） 350×350 普通柱截面尺寸（mm） 350×350 最大梁跨（m） 9 最大梁断面尺寸（mm×mm) 350×850 所有梁断面类型（mm×mm) 200×400~600、300×800、350×850 高支模类型 超过一定规模的危险性较大分部分项工程 高效沉淀池大梁模板及支撑体系情况表 高支模所在层 高效沉淀池内 架体挂密目安全网 无 高支模层底标高（m） 0.00 柱砼强度等级 C30 高支模层顶标高（m） 3.35 梁板砼强度等级 C30 最大板跨（m） / 普通板跨（m） / 最大板厚（mm） / 普通板厚（mm） / 最大柱截面尺寸（mm） / 普通柱截面尺寸（mm） / 最大梁跨（m） 18.4 最大梁断面尺寸（mm×mm) 600×3650 所有梁断面类型（mm×mm) 600×3650 高支模类型 超过一定规模的危险性较大分部分项工程 1.1.2 本工程高支模体系主要特点及施工难点、重点  工期紧；  支撑架体高，跨度较大；属超过一定规模的危险性较大的分 部分项工程；  高支模结构部位框架梁、板断面尺寸不大，但结构层高偏高， 同时，使用商品砼泵送浇筑，对模板及其支撑体系的强度、 刚度和稳定性要求较高。  高效沉淀池大梁荷载大，梁截面高度大，跨度大，对支撑体 系和侧模加固体系的强度、刚度和稳定性要求较高。 1.2 施工平面布置 1.2.1 高支模施工平面布置图如下，阴影部分为危险性较大高支 模区域，详下图，阴影为高支模区域。 1.2.3 高效沉淀池支模架施工平面布置图如下，云线标注为大 梁。 1.3 施工要求  施工过程中，必须确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠；  模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求；  模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。 1.4 技术保证条件  本项目部有多次承建高大模板支撑体系的施工经验，且公司领 导、项目部全体成员及施工作业劳务班组非常重视。  劳务公司管理规范，且班组作业人员素质较高，专业技术过硬。  严格按照审批方案进行施工。施工前进行安全技术交底，并组 织所有参与人员进行学习、培训，合格后方可参与施工。 第二章 编制依据 本方案的架体结构计算采用的是现行行业标准《建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 规定的计算模型，相关架体 构造措施依据 JGJ130 给出，架体的监测依据现行行业标准《建筑施 工临时支撑结构技术规范》JGJ 300-2013，相关编制依据如下： 1.本工程施工图纸、本工程施工组织设计； 2.《建筑安全生产监督管理规定》、《重庆市建设工程安全生产 监督管理暂行办法》； 3.危险性较大的分部分项工程安全管理办法（[建质[2009]87 号）； 及建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质 [2009]254 号）； 4.《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》和《建筑工程预防坍 塌事故惹干规定》建质[2003]82 号）； 5.《重庆市特种设备安全监察条例》（重庆市人大常务委员会 [2008]23 号公告）； 6.渝建发[2014]16 号“关于印发危险性较大的分部分项工程安 全管理实施细则的通知”； 7.DBJ50-168-2013《房屋建筑与市政基础设施工程施工模板及支 撑体系安全技术规范》； 8.《工程测量规范》GB 50026-2007； 9.《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012； 10.《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010； 11.《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011； 12.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015； 13.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013； 14.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ 300-2013； 15.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008； 16.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； 17.《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011； 18.《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005； 19.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-2016； 20.《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB50720-2011； 21.《生产过程危险和有害因素分类与代码》GB/T 13861-2009； 22.《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》 GB/T 29639-2013； 23.《重庆市房屋建筑与市政基础设施工程现场施工从业人员配 备标准》（DBJ50－157－2013） 24.《安全帽》（GB2811－2007）《安全网》（GB5725－2009） 《安全带》（GB6095－2009） 25. 《安全生产、文明施工标准化手册》 第三章 施工计划 3.1 施工进度计划 3.1.1 高效沉淀池大梁,集水总渠计划 2017.12.1 开始施工，12 月 20 日结束。 3.1.2 本工程滤池及反冲洗泵房高支模架，滤池筏板 2017.11.26 日浇筑完成,随后开始搭设 9.1m 层梁板满堂架，计划 12 月 10 浇筑池 顶（4.5m 层）连梁及通道梁板，然后继续搭设支模架至 9.1m 屋面板 底标高。 3.1.3 废水回收水池目前还未开挖土石方,施工时间尚不确定。 3.2 材料与设备计划 3.2.1 材料计划 本方案模板支撑系统主要采用扣件式钢管局部加顶托进行加固 和支撑的形式。其它形式支撑系统材料需满足相应规范要求。 本工程框架梁、板施工过程中，模板拼装及其支架体系材料有： 15mm 厚的双面腹膜胶合模板、Φ48.3mm×3.6mm 规格钢管、扣件、密 目安全网、Φ14 对拉螺杆、40×80mm 木方等，其需要数量和进场使 用时间根据本工程实际施工需要，并按施工进度计划按时组织进场使 用，满足本工程结构工程施工需要。具体的材料使用量计划详见下表 所示： 周转材料需要量计划 序号 周转物料名称 规格型号 单 位 需要量 质量标准 1 钢管 Φ48×3.6 （3.25） m 20000 符合相关验收规范，无变形、 裂纹等，须作防锈处理,钢管 壁厚不小于 3.25mm。2 扣件 十字/旋转/对 个 50000 3 顶托 Φ36 个 5000 符合 JGJ300－2013 规范要求 4 木胶合板 920×1840×15 M2 5000 符合《混凝土模板用胶合板》 （GB/T17656-2008）的要求 5 木枋 40×80 M3 200 / 6 步步紧 套 2000 / 7 高强对拉丝杆 M14 套 2000 / 8 垫木 / M3 10 / 9 安全网 1.8×6.0 M2 1500 GB5725－2009 10 安全带 套 50 GB6095－2009 11 安全帽 个 50 GB2811－2007 （1）钢材选用 ①钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 和《低合金 高强度结构钢》GB/T 1591 的规定。 ②钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793 或《低 压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092 中规定的 Q235 普通钢管的要求， 并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700 中 Q235A 级钢的规 定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 ③每根钢管的最大质量不应大于 25kg，采用Φ48.3×3.6mm 钢 管。 ④钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： a.应有产品质量合格证； b.有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金 属拉伸试验方法》GB/T 228 的有关规定； c.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 毛刺、压痕和深的划道； d.钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范 JGJ130-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定； e.钢管必须涂有防锈漆。 ⑤旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定： a.表面锈蚀深度应符合现行规范 JGJ130-2011《建筑施工扣式钢 管脚手架安全技术规范》的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应 在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样 检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 b.钢管弯曲变形应符合现行规范 JGJ130-2011《建筑施工扣式钢 管脚手架安全技术规范》的规定；钢管上严禁打孔。 c.钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352 中规定的 ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500 和 ZG 310-570 号钢的要求。 d.钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。 ⑥扣件的验收应符合下列规定 a.新扣件应有生产厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告 和产品质量合格证： b.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出 现滑丝的螺栓必须更换； c.新、旧扣件均应进行防锈处理； d.支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 40～65N·m 时，不得发 生破坏。 ⑦连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117 或 《低合金钢焊条》GB/T 5118 中的规定。 ⑧连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓 C 级》 GB/T 5780 和《六角头螺栓》GB/T 5782。 ⑨用于柱箍使用的钢管符合相关规定要求。 ⑩安全网材质符合符合相关规定要求。 ○11 可调顶托 a．可调顶托外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合现行国家标 准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。 b．可调顶托的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm； 可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。 c．可调托撑抗压承载力设计值不小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。 （2）木材的选用 ①模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木 材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005 的规 定。 ②用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结 构设计规范》GB 50005 的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 ③主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、 直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶木材。 ④当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国 家标准《木结构设计规范》GB 50005 的标准进行。 ⑤施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 a.制作的原木、方木结构，不应大于 15%； b.板材和规格材，不应大于 20%； c.受拉构件的连接板，不应大于 18%； d.连接件，不应大于 15%。 （3）木胶合模板板材的选用 ①胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保 护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不 应小于 12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB 70006 的规定。 ②各层板的原材含水率不应大于 15%，且同一胶合模板各层原材 间的含水率差别不应大于 5%。 ③胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和 横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。 ④进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺 寸合格。 3.2.2 设备计划 本工程施工期间，施工需要的设备主要为材料运输的垂直吊装机 械设备、配套绳具及脚手架搭设工具和模板、钢筋加工机械设备等， 现场均有现成的配套设备并满足本工程施工需要。本工程施工用机械 设备配备计划详见下表所示： 机械设备配备计划表 序号 机械或设备名称 规格型号 数量 备注 1 塔 机 QTZ40/QTZ60 2 2 木工圆盘锯 MJ-104 2 3 手持盘踞 / 10 4 木工平刨机 MBS/4B 1 5 扳手 / 20 6 扭力扳手 / 2 7 钢筋切割机 GQ40 1 8 钢筋弯曲机 GW40 1 9 钢筋套丝机 GSJ40 1 10 数控钢筋弯箍机 CBM-12B 1 11 混凝土振动棒 HZ-50 3 12 平板振动器 ZF55-10 2 13 全站仪 徕卡 TCA2003 1 14 水准仪 DS3 2 15 照像机 1 第四章 施工工艺技术 4.1 技术参数 根据本工程的梁截面类型及板厚情况，本工程滤池及反冲洗泵房 高支模采用纵横间距为 1000×1000 的普通型满堂支架，剪刀撑根据 JGJ130－2011 第 6.9.3 条普通型架体搭设要求布置；废水回收水池 高支模采用纵横间距为 900×900 的普通型满堂支架，剪刀撑根据 JGJ130－2011 第 6.9.3 条普通型架体搭设要求布置。梁的支撑架立 柱间距原则上按楼板基本立柱间距的倍数取值，分两种类型： （1） 截面高度大于 600 的梁（含 300×800/350×850）按最不 利最大梁支撑布置搭设； （2）截高度不大于 600 的梁（含 200~250×400~600)按 250×600 梁支撑布置搭设。 （3）高效沉淀池大梁，600×3650 支撑布置搭设 4.1.1 截面高度大于 600 的梁模板(扣件钢管式） 表 4.1.1－1 滤池及反冲洗泵房高支模技术参数 新浇混凝土梁计算跨度(m) 9 结构层高(m) 10.8 混凝土梁截面尺寸宽×高 (mm) 350×850 梁侧楼板厚度(mm) 150 面板材料 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 梁底支撑小梁材料 方木 小梁材质规格(mm) 40×80 新浇混凝土梁支撑方式 小梁垂直于砼 梁截面 底模下设小梁根数 5 支撑架主梁长度(mm) 900 主梁材料 钢管 主梁材质规格(mm) Ф48.3×3.6 支撑架立杆步距 (mm) 1500 支撑架沿梁跨间距(mm) 900 梁底支撑小梁一端 悬挑长度(mm) 200 立杆根数 3 立杆依次距支模架 主梁左侧间距(mm) 0,450,900 表 4.1.1－2 废水回收水池顶板高支模技术参数 新浇混凝土梁计算跨度(m) 9 结构层高(m) 10.8 混凝土梁截面尺寸宽×高 (mm) 300×800 梁侧楼板厚度(mm) 250 面板材料 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 梁底支撑小梁材料 方木 小梁材质规格(mm) 40×80 新浇混凝土梁支撑方式 小梁垂直于砼 梁截面 底模下设小梁根数 5 支撑架主梁长度(mm) 900 主梁材料 钢管 主梁材质规格(mm) Ф48.3×3.6 支撑架立杆步距 (mm) 1500 支撑架沿梁跨间距(mm) 900 梁底支撑小梁一端 悬挑长度(mm) 200 立杆根数 3 立杆依次距支模架 主梁左侧间距(mm) 0,450,900 4.1.2 截面高度不大于 600mm 的梁 表 4.1.2 技术参数 新浇混凝土梁计算跨度(m) 9 结构层高(m) 10.8 混凝土梁截面尺寸宽×高 (mm) 250×600 梁侧楼板厚度(mm) 150 面板材料 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 梁底支撑小梁材料 方木 小梁材质规格(mm) 40×80 新浇混凝土梁支撑方式 小梁垂直于砼 梁截面 底模下设小梁根数 4 支撑架主梁长度(mm) 900 主梁材料 钢管 主梁材质规格(mm) Ф48.3×3.6 支撑架立杆步距 (mm) 1500 支撑架沿梁跨间距(mm) 1000 梁底支撑小梁一端 悬挑长度(mm) 200 立杆根数 2 立杆依次距支模架 主梁左侧间距(mm) 0，900 4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650 支撑布置搭设 考虑池壁与顶板的施工缝划分在顶板以下 300mm，因此，大梁 以单梁计算。 表 4.1.3 技术参数 新浇混凝土梁计算跨度 (m) 14.6 结构层高(m) 3.35 混凝土梁截面尺寸宽× 高(mm) 600×3650 梁侧楼板厚度(mm) / 面板材料 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 梁底支撑小梁材料 方木 小梁材质规格(mm) 40×80 新浇混凝土梁支撑方式 小梁垂直于砼 梁截面 底模下设小梁根数 10 支撑架主梁长度(mm) 1200 主梁材料 钢管 主梁材质规格(mm) Ф48.3×3.6 支撑架立杆步距 (mm) 1200 支撑架沿梁跨间距(mm) 500 梁底支撑小梁一端 悬挑长度(mm) 200 立杆根数 6 立杆依次距支模架 主梁左侧间距(mm) 0， 420,540,660 ,780,1200 4.2 工艺流程 4.2.1 支架搭设工艺流程 水池底浇筑→ 放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵 向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水 平杆→……→顶步横向水平杆→顶部纵向水平杆（同时在竖向剪刀撑 顶部交结点加设水平剪刀撑）→调整顶托 4.2.2 柱模板安装工艺流程 搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱 箍、设置对拉螺栓→校正柱子断面及方正、垂直度→全面检查校正→ 整体固定→预检→验收浇筑。 2、梁模板安装工艺流程 弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→安放支撑主梁→安放 支撑次梁及底模 →梁底起拱并固定→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支 撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连 固。 3、板模板安装工艺流程 搭支架→测水平→摆支撑主、次梁→调整楼板模板标高及起拱→ 铺模板→冲洗清理→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 4.3 施工方法 4.3.1 支撑基础（即池底板施工） 按照建筑施工图的做法，先素土压实，达到 94%压实度，再施工 100mm 厚 C20 垫层，待垫层达到强度后，施工水池底板。水池底板混 凝土浇筑完成后 2 天，混凝土强度达到 1.5MPa 以上，方才进行支模 架的搭设。 4.3.2 立杆及其他杆件 ①梁的支撑系统为：梁下部支撑采用扣件式钢管脚手架。沿梁纵 向每 1000mm 设一道站杆（与梁的截面尺寸有关，具体间距由计算确 定），梁两侧立杆横距为梁宽 B+600~700mm。设水平拉杆（纵横向） 和斜拉杆，水平纵向拉杆离地 200mm 设第一道，即为扫地杆，离地 1500mm 设第二道，其它@1500 依次设置。顶步步距不大于 600mm，立 柱（含顶托）伸出最上一道水平杆的自由端长度不大于 500mm。严格 控制可调托撑螺杆伸出长度不超过 300mm，插入立杆内的长度不得小 于 150mm。 ②现浇板支撑系统为：板下部支撑采用扣件式钢管脚手架。设置 纵横向等间距支撑系统，支撑立杆纵横间距不大于 1000×1000mm。 ③扫地杆及各步横杆随支架高度升高同时搭设，以提高搭设过程 中支架的整体稳定性。 ④废水回收水池顶板梁板支撑，在搭设过程中，纵横向水平杆与 已浇筑完成的水池壁对顶加固，增强架体稳定性。 4.3.3 剪刀撑 ①剪刀撑根据 JGJ130－2011 第 6.9.3 条普通型架体搭设要求布 置。当架体搭设高度在 8m 以上时，应在架体底部，顶部及竖向间隔 不超过 8m 分别设置连续水平剪刀撑；架体外侧周边及内部纵、横向 每 5~8m 应由底到顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑的宽度为 5~8m；剪 刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 度~60 度之间（大约在 6 根立杆之间）， 斜杆应每步与立杆通过扣件连接。 ②支撑架在搭设到一个剪刀撑高度时及时搭设。 4.3.4 一般规定 （1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 （2）支模架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠 地承受施工中的荷载。 （3）不同支架立柱不得混用。 （4）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混 凝土等要求。 （5）本现浇钢筋混凝土梁、板模板支撑时，当跨度大于 4m，模 板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的 2/1000， 同时不小于 20mm。 （6）拼装竖向模板时，不得站在下层模板上拼装上层模板。安 装过程中应设置临时固定措施。 （7）本工程满堂脚手架支撑体系在立柱底距地面 200mm 高处， 沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立 柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的 距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求的条件下，进行平 均分配并在确定步距后，再在每一步距处纵横向各设置水平拉杆。 （8）所有水平杆的端部均应与四周框架结构或池壁顶紧顶牢。 无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 （9）钢管立杆底部应设通长垫木或底座，垫木长度应大于 2 跨 立杆间距；顶部应设可调支托，U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必 须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 300mm，螺杆外径与立柱钢管 内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。 （10）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm 钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接， 剪刀撑采用搭接时，搭接长度不得小于 1000mm，并应采用不少于 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定。 （11）支架搭设按本方案设计，不得随意更改；要更改必须得到 相关负责人的认可。 （12）脚手架搭设场地必须坚实、平整、排水措施得当，立杆底 部应设置垫板，垫板的长度应≥2 跨立杆间距。 （13）脚手架搭设过程中应设置作业人员上下通道。 （14）架体搭、拆人员必须是考核合格的专业架工，并且 100% 持证上岗。 （15）支撑架搭设前项目技术负责对施工员，施工员对作业班组 应进行二级专项安全技术交底，并履行签字手续。严格按设计参数进 行搭设，搭设过程中派专人负责监督检查，为控制模板支撑安装质量， 项目应采用分阶段验收方式，架体搭设时按第一步排架、搭设中途、 搭设完、砼浇筑前分次检查验收，搭设完成后应报监理、建设方验收， 经签字合格并挂验收标识牌后才能进行使用。 6、立柱及其它杆件形式 本工程立柱及其他杆件形式为扣件式。采用扣件式钢管作立柱 时，其构造与安装应符合下列强制性规定： （1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。 （2）本工程除顶部外，其余所有部位立柱接长全部采用对接扣 件连接，立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，接头位置要求 立杆 水平杆 对接扣件 5 0 0 h / 3 la la h / 3 h 如下：相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开 的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。 （3）严禁将上段支模架的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定 在水平拉杆上。 4.4 检查验收 1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行 检查验收，不合格的应及时清除出场 (1)构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证； (2)构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书； (3)当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。 2、支撑架下列阶段进行检查与验收，经检查合格后方可使用: (1)基础完工后及支撑架搭设前，对基础进行检查与验收； (2)支撑架每搭设完4步后； (3)在模板完工后，对安全防护设施进行检查与验收； (4)在投入使用前进行总体检查与验收。由项目经理、技术负责人、 项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写 验收单。 (5)停用超过一个月。 (6)验收时应具备下列文件 ①根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计 文件； ②专项施工方案及变更文件； ③安全技术交底文件； ④支撑架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； ⑤支撑架工程的施工记录及质量检查记录； ⑥支撑架搭设过程中出现的重要问题及处理记录； ⑦支撑架工程的施工验收报告。 (7)支撑架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查， 检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 ①构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧 固可靠，钢丝绳是否松动、断股等； ②安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； ③地基是否积水，底座是否松动； ④杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符 合要求；立杆是否悬空； ⑤垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格； ⑥搭设架体时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体 上下。 ⑦扣件拧紧力矩，扣件螺栓是否松动； ⑧架体是否超载； ⑨脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59－ 2011的检查评分表进行。 (8)支撑架使用期间的检查 ①地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况； ②荷载状况； ③节点连接状况； ④可调托撑受力状况； ⑤安全防护措施及监测记录。 4.4.1 构配件检查与验收 模板支撑架的杆件材料应按以下要求进行验收、抽检和检测。 ①对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、 检测报告进行复核，并对其表面观感、重量、壁厚等物理指标进行抽 检。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告， 钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方 法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应 符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定， 应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合《建筑施 工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定。锈蚀检查应 每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严 重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管 上严禁打孔。扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合 现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制 作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件 应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入 施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐 个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧 扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。 脚手板：脚手板采用竹串片脚手板，单块脚手板的质量不大于30kg； 并符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ64的相 关规定。 ②对承重杆件的外观抽检数量不得低于安装用量的 30%，发现质 量不符合标准、情况严重的，要进行 100%的检验，并随机抽取外观 检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。 ③采用钢管扣件安装高大模板支撑架时，还应对扣件螺栓的紧固 力矩进行抽查，抽查数量应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范》JGJ130 的规定，对梁底扣件应进行 100%检查。 4.4.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见表 4.4.2－1。 表 4.4.2－1 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 项目 允许偏差（mm） 检查方法 轴线位置 5 尺量 底模上表面标高 ±5 水准仪或拉线、尺量 模板内部尺寸 基础 ±10 尺量 柱、墙、梁 ±5 尺量 楼梯相邻梯步高差 ±5 尺量 垂直度 柱墙层高≤6m 8 经纬仪或吊线、尺量 柱墙层高＞6m 10 经纬仪或吊线、尺量 相临两板表面高低差 2 尺量 表面平整度 5 2m 靠尺和塞尺量测 4.4.3 支撑架基础及搭设的技术要求与允许偏差 架体地基、基础处理及架体搭设过程中的立杆、纵横向水平拉杆、 剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足现行行业标准 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 的规定， 为便于检查验收，将相关验收项目及其对应的质量要求列为表 4.4.3 －1 表 4.4.3－1 支撑架架搭设的技术要求与允许偏差 序 号 项目 一般质量要求 1 地基基础 表面 地基表面应坚实平整 排水 地基表面不得积水，排水设施完备、畅通 垫板 土层地基上设置厚度不小于 5cm，宽度不小于 20cm 的木垫板，至少跨跃两跨立杆，不晃动 底座 地基表面有高差时，应设置可调底座调整，底座不 得沉降 2 支架立杆间距、水平杆步距尺寸 偏差 距离 偏差 纵距 ±30mm 横距 ±30mm 步距 ±20mm 3 立杆的垂直偏差 架高 偏差 H＝2m ±7mm H＝10m ±30mm H＝20m ±60mm H＝30m ±90mm 4 纵、横向水平杆的水平偏差 一根杆的两端 ±20mm 同跨内两根纵向水平杆 ±10mm 5 节点处相交杆件的轴线距节点中 心距离 ≤150 mm 6 相邻立杆接头位置 相互错开，设在不同的步距内，且隔跨布置，相邻 接头的高度差应＞500mm，接头距节点应不大于步 距的 1/3 7 相邻纵、横向水平杆接头位置 相互错开，设在不同的步距和跨距内，相邻接头的 水平距离应＞500mm，接头距立杆应不大于立杆纵 （横）距的 1/3 8 剪刀撑与地面夹角以及与地面抵 紧程度 剪刀撑斜杆应与地面抵紧，与地面夹角 45 ~ 60  9 杆 件 搭 接 杆别 搭接长度 连接要求 剪刀撑 ＞1m 采用不少于 2 个旋转扣件固定在水平杆或立杆上，旋转 扣件中心线至节点距离不应大于 150mm 水平杆 等间距设置 3 个旋转扣件，端部扣件盖板边缘至搭接水 平杆杆端距离不小于 100mm 10 节点 连接 扣件式钢管 脚手架 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于 40N.m，且达到 65 N.m 时 不得破坏 4.4.4 扣件螺栓的紧固力矩检查数目及质量判定标准 本工程采用扣件式钢管搭设，还要对扣件螺栓的紧固力矩进行抽 查，抽查数量要符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 的相关规定，详见表 4.4.4。 表 4.4.4－1 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项 次 项目 安 装 扣 件 数 量（个） 抽 检 数 量 （个） 允 许 不 合 格 数量（个） 1 模板支 撑架 连接立杆与纵（横）向水平 杆或剪刀撑的扣件；接长立 杆、纵向水平杆或剪刀撑的 扣件 51～90 91～150 151～280 281～500 501～1200 1201～3200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 2 脚手架 连接横向水平杆与纵向水平 杆的扣件（非主节点处） 51～90 91～150 151～280 281～500 501～1200 1201～3200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 4.4.5 架体检查验收表格 支撑架在原材料进场、基础施工完毕、架体搭设完成、安全设施 安装完毕、预压实验完毕（如有）等各阶段验收合格的基础上在浇筑 混凝土前，应对支撑架进行全面验收以确保架体的使用安全，且经施 工单位、监理单位相关技术人员签字确认后方可浇筑混凝土。架体检 查验收表格按表 4.4.5－1 执行 表 4.4.5－1 模板支架检查验收表 项目名称 搭设部位 高度 跨度 最 大 荷载 搭设班组 班组长 操作人员 持证人数 证书符合性 安全专项方案编 审程序符合性 技术交 底情况 安全交 底情况 架 体 构 配 件 进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 允许 偏差(mm) 实际情况（mm） 符 合 性 立 杆 垂 直 度（H 为架 体高度） 模板支撑架 ±H/500 且±15 脚 手 架 H≤24m ±H/500 且±50 H>24m ±H/1000 且±50 水平杆水平度 ±10 可 调 托撑 垂直度 ±5 插入立杆深度≥150mm –5 可 调 底座 垂直度 ±5 插入立杆深度≥150mm –5 立杆 顶部伸出自由长度 基础承载力 梁底纵、横向间距 板底纵、横向间距 表 4.4.5－2 模板支架检查验收表(续表) 检查内容 实际情况 符合性 水 平 杆 梁板底纵、横向水平杆贯通性 梁底纵、横向最大步距 板底纵、横向最大步距 插头与插槽座销紧情况 剪 刀 撑 竖向 纵向跨数、跨度 横向跨数、跨度 剪刀撑距离 水 平 向 水平向跨数、跨度 剪刀撑距离 斜杆与地面夹角 斜杆与地面顶紧程度 扫地杆离地距离 与墙、柱结构物拉结设置 型钢悬挑梁 脚手板 施工层防护栏杆、挡脚板 安全网 扣件扭紧力矩 施工单位 检查结论 结论： 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 检查日期： 年 月 日 监理单位 验收结论 结论： 专业监理工程师： 总监理工程师： 验收日期： 年 月 日 4.5 混凝土浇筑管理 4.5.1 混凝土布料方式的选择 高支撑位置混凝土输送采用汽车泵布料，避免地泵垂直输送管道 加固对支模架的影响。大梁等其他部位的混凝土浇筑，可采用地泵并 配合汽车泵浇筑。 4.5.2 混凝土浇筑路线及相关要求 混凝土浇筑顺序对脚手架荷载也有影响，浇筑时应确保模板支架 在砼浇灌过程中均匀受载。 高支模混凝土浇筑路线：先浇筑柱，再浇筑梁板，由中间向两端 推进浇筑。 大梁混凝土浇筑路线：从中间向两端推进，分层浇筑，分层厚度 不大于 500mm。 （1）模板工程均验收合格后，报批商品砼采购单，采购单详细 填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度， 浇筑时间等相关信息，正式施工前 24 小时电话再次确认砼站材料储 备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。 （2）开盘前核对强度等级，实测砼坍落度，符合要求，方可进 行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。 （3）砼浇筑应按由中间向两端推进的顺序进行浇筑施工，砼浇 筑前，输送管线的布置方式符合砼浇筑方案要求，浇筑过程中避免堆 载过大现象。 （4）混凝土输送管的设置 1）输送管固定，垂直运输管道用钢管井架加固，水平管每隔 3m 使用垫木固定。 2）输送管在支模架内段需独立搭设不能与四周支模架连接的井 架；支模架在砼输送管穿过位置需进行适当加强，以保证不影响架体 整体稳定性。 3）原则：混凝土输送泵配管合理，管线长度最佳，弯管及软管 数量少。输送管的铺设保证安全施工，便于清洗管道、排除故障、装 拆和维修，在同一条管线中，要采取相同管径的输送管，管线布置要 横平竖直，管道接头要严密，有足够的强度，并能快速装拆。 4）竖向混凝土浇筑时，把布料杆吊至混凝土浇筑部位，旋转浇 筑布料杆四周构件混凝土，待四周构件混凝土浇筑完毕后，再吊至另 一浇筑部位进行浇筑。 4.6 模板安装与拆除 4.6.1 模板的安装 （1）本工程支模架的基础均为水池的底板。水池底板为筏板基础， 筏板施工时，施工缝留设在池底以上 300mm，并设钢板止水带和膨胀 止水条防水。筏板模板安装如下图。 （2）矩形柱模施工 a. 柱模组合： 本工程柱模采用 15mm 厚复合木胶模板，要求用木枋将复合木胶 板加工成定型木模，分块组合拼装。组合时，必须在木模的接缝处用 铁钉将分块的定型木模钉牢；事先必须刷脱模剂（脱模剂采用皂化脱 模剂）；柱模脚必须找平或柱模板校好后，必须事先于柱模外补填与 其地面的缝隙。 b. 柱模夹具： φ14＠500(截面尺寸 500 ×500 时) 复合木模 钢管夹具＠500 钢管支撑架 c.柱模校正：柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱中线及放大 100mm 四周的墨线，并在接板面上弹出柱模架的外边线。 柱模采用塔吊整体吊装就位，用铁钉接成整体后，上、下用钢管 夹具定位，下部定位以模板外边线为准，上部采用双面吊线的办法， 即对准放大 100mm 四周墨线用尺量准确后夹具定位，确保柱不产生搓 角和确保上下垂直；上下定位准确后，先夹柱中部，用线锤吊四角和 中线，校正垂直度，最后按竖向间距夹紧柱模，检查校正。 柱模下部浇筑砼前用草纸或水泥砂浆将其与地面间隙封闭，以免 砼浇筑时漏浆，柱底模部位产生烂根。 （3）池壁剪力墙模板施工方法 立 杆 间 距 800 背 杆 间 距 800 防 烂 根 块 模 预 制 变 截 面 阻 水 砼 墩 且 表 面 凿 毛 (粘 结 BW止 水 条 处 不 凿 毛 ) 2 0 0 9 0 0 1 0 0 9 0 0 × n 1 0 0 消 防 水 池 支 模 示 意 图 BW止 水 带 施 工 缝 对 拉 钢 片 间 距 600 垫 层 对拉螺栓@600 ×500 施工缝钢板止水带与 BW 膨胀止水胶条联合止水 1 5 0 0 1 5 0 0 1)、剪力墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑 住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牵杠，再用斜撑和平撑固定。大 块侧模组拼时，上下竖向拼缝要互相错开，先立两端，后立中间部分。 待钢筋绑扎好，验收后，按同样方法安装另一侧模板及斜撑等。 2)、为了保证墙体的厚度正确，和防止浇筑砼的墙身鼓胀，用直 径 14mm 高强对拉螺栓（大螺纹止水）拉结两侧模板，螺栓要纵横排 列，布置间距横向 600 ㎜，竖向 450 ㎜。 3）、墙体木模为组拼的大模板，除了采用高强对拉螺杆加固外， 采用内部搭设的满堂架，竖向每隔 1500m 加设钢管顶撑，顶紧池壁大 模。满堂架在每一池体分隔内，至少设一道纵向剪刀撑，并根据搭设 高度每 8 米架设一道水平剪刀撑。 (4)梁、板模板的安装 1）支架架设：支架的高度应为梁及楼板底标高，扣除模板厚度。 2）安装程序为：复核梁底、板底标高→搭设支架→安装梁板模 板→预留预埋→检查校正→交付验收。 3）施工梁板时，当梁截面高度≥600mm 时，均采用高强对拉螺 栓,对拉螺栓水平间距 1000mm，竖向间距 500mm 梅花形布置。梁跨度 大于 4m 时按 1~3/1000 起拱。 4）检查校正：模板安装后应复核模板板面标高和板面平整度， 预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支撑板必须稳定、牢固， 不得超过规定偏差。 5）主梁底模就位后拉通线与柱顶线吻合，先固定底模两端，然 后固定中部，最后校核（固定底模用十字扣件解决）。同时校核梁底 板标高，待梁的钢筋扎完后即可拼装侧模并加固、校正。次梁底模必 须与已浇部分的次梁体系拉通线进行校核，保证整个梁板次梁顺直。 6）梁侧模校正：梁侧模首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线 锤吊正后，用短木枋将其与背杆连接支撑，最后拉通线校核梁侧模， 并用短木枋固定。 7）梁、柱节点处阴角部位用木模嵌固，在柱已浇砼的上部，设 φ48 钢管卡具两道，双向布置。为了防止浇筑时有漏浆现象，在已 浇砼的上部，砼与模板之间设宽约 3cm 的海绵带圈通，夹具与板底模 之间采用短钢管或木支撑，将接头模板撑牢。 8）梁模板分两次拆除，砼浇灌 24 小时后方可拆除梁侧模，待砼 强度发展到规范规定的拆模强度后方可拆除底模，悬挑构件需砼强度 达到标准强度的 100%后方可拆除底模。 （4）板的模板安装 本工程现浇板结构模板和扣件式钢管脚手架作为现浇支撑模板 系统。 1）现浇板底模必须达到铺设条件方能施工，首先在搭设好的整 体支架上搭设纵横梁底模支架，并铺设梁底模，然后将其纵横梁钢筋 扎好，校正固定好梁模板及梁柱节点模板，确保梁标高、轴线、模板 垂直度。 2）找平钢管标高以梁侧模顶面为准，施工时，先在支撑架顶部 上好板模支承横杆，向下量取尺寸确定找平钢管标高，其标高比设计 标高低 10cm，并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上。 3）九夹板铺设：木枋铺好后，根据每块尺寸大小铺设九夹板， 要求九夹板铺至梁边 1cm 处，以便于拆除梁侧模。板与板交接处留 1mm 缝隙，交界处板间缝隙用粘胶带粘贴好，梁板节点和柱节点处为 便于拆模和不漏将，也须用粘胶带粘贴好。铺完后同样要求编号排列， 上好隔离剂后再绑扎板筋。 4.6.2 模板及支架的验收及拆除 1、支模架搭设完毕后，必须经主业、监理及施工方质量、技术 负责人验收合格后，方可进入下道砼浇筑施工。 2、模板拆除 模板的拆除必须根据砼的同条件试块实验结果，由模板工长填写 拆模申请单，报项目技术负责人审批合格后，方准拆除。 （1）柱模板的拆除可在柱混凝土强度达到 1.2Mpa 后，能保证混 @ 1 5 0 0 15 厚复合木模板 40×80 中枋@300 1 5 0 0 2 0 0 通 长 木 枋 立 杆 纵 横 @1000-1200板支模示示意 图 凝土不缺楞掉角的条件下进行。 （2）梁侧模可在混凝土强度达到 1.2Mpa 后拆除，梁底模应待达 到规范要求强度后才能拆除（悬挑梁要求砼强度达到设计值 100%后 才能拆除；梁在砼强度达到设计值 75%后才能拆除）。 （3）现浇板的模板应在混凝土强度达到设计值 75%后方可拆除。 （4）后浇带模板必须在后浇带混凝土浇筑完毕并强度达到设计值 75%后才能拆除，严禁拆了再搭。拆除模板时，砼的强度要求必须符 合规范要求。 （5）模板的拆除严禁生拉硬撬，避免破坏混凝土的外观尺寸 （6）模板拆除必须严格遵守拆模顺序，注意防止模板及支撑架垮 塌伤人。 （7）拆除下来的模板注意分类堆放，及时修复坏损模板。 （8）拆下的模板应注意及时清理板面沾附的水泥浆，并刷好脱模 剂。 3、模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设 计无具体要求时，应符合下列规定： (1)侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损 坏后，方可拆除。 (2)底模在混凝土强度符合表 4.6.2－1 的规定后，方可拆除。 表 4.6.2－1 底模拆除时混凝土强度要求 结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） 板 ≤2 ≥50 >2 且<8 ≥75 ≥8 ≥100 梁、拱、壳 ≤8 ≥75 >8 ≥100 悬臂构件 ≤2 ≥100 >2 ≥100 4、混凝土结构拆模后的强度要求 混凝土结构在模板和支架拆除后，需待混凝土强度达到设计混凝 土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比 使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 5、其他注意事项 (1) 拆模板及支架前先进行针对性的安全技术交底，并做好记 录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续， 经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 (2) 支拆模板时，2 米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相 应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下 的原则。 (3) 模板及支架拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要 求后方可拆模。 (4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模 板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。 (5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬 棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接 往下抛。 (6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模 板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留 1～2 根支 柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木 档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中 运出集中堆放，木模的堆放高度不超过 2 米。楼层较高，支模采用双 层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模 板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆 除梁侧模和底模。 （7）支架拆除，应由上而上按层按步进行，先搭后拆，后搭先 拆。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。 （8）模板及支架拆除时，周围应设围栏或警示标志，并专人看 管，禁止施工人员以外的人入内。 （9） 当立杆的水平拉杆超过 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉 杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立杆同时进行。 （10）当拆除 4～8m 跨度的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称 地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方 法。 （11）是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做 高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训 以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由 低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术 教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。 （12）根据场地要求和施工现场总平面图，确定模板堆放区、配 件堆放区及模板周转用地等。 （13）有恶劣气候(如风力 5 级以上，高温、雨雪天气等)影响安 全施工时应停止高处作业。 表 4.6.2－2 模板拆除申请表 工程名称 施工单位 砼浇筑日期 设计拆模强度 砼实际强度 试块报告编号 拆除部位 监 护 人 拆模警戒范围 拆模班组 拆模安全技术措施: 施工部门负责人: 说明:模板支撑系统拆除时,混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工及验收规程》 GB50204-2015 第 4.3.1 条规定，才能进行。 申请人： 年 月 日 技术负责人： 年 月 日 劳务负责人： 年 月 日 质检员： 年 月 日 安全员： 年 月 日 第五章 施工安全保证措施 5.1 组织保障 5.1.1 安全网络 安全网络详见图 5.1.1。 技术负责人 1、制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案； 2、督促安全措施落实； 3、解决施工过程中的不安全技术问题。 生产负责人 1、在安全前提下，合理安排生产计划； 2、组织施工安全技术措施的实施。 机械管理 1、保证项目使用的各类机械安全运行； 2、监督机械操作持证作业。 消防管理 1、保证防火设备设施齐全有效； 2、消除火灾隐患； 3、负责现场消防管理工作。 劳务管理 1、保证进场施工人员安全技术素质； 2、控制加班加点，保证劳逸结合； 3、提供必须劳保用品，确保安全。 后勤保障 1、财务部门保证安全措施项目的经费； 2、卫生、行政部门保证工人生活基本条件，确保工人 身心健康。 3、提供必须劳保用品，确保安全。 项目经理 图 5.1.1 安全网络 5.1.2 安全保证体系 安全负责人 1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章； 2、配合有关部门排除施工不安全因素； 3、项目全员安全活动和安全教育； 4、监督劳保用品质量和使用。 5.2 技术措施 (1)梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。 (2)钢管立杆底部要设底座，顶部要设可调支托，U 形支托与楞 梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm， 插入立杆内的长度不得小于 150mm。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙 不得大于 3mm，安装时要保证上下同心。 (3)在立杆底距地面 200mm 高处，沿纵横水平方向按纵下横上的 程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端要沿纵横向设置一道水平拉 杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水 平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵 横向要各设一道水平拉杆。高度超过 8m 时，在最顶步距两水平拉杆 中间每隔 8m 加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周已 经浇筑的柱或剪力墙顶紧顶牢。无处可顶时，要在水平拉杆端部和中 部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (4)立杆上的接头应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步跨 内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，接头中 心距主节点的距离不应大于步距的 1/3，同一步内不允许有二个接头。 (5)横杆通过扣件连接在两侧立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣 紧，横杆长度不宜小于 3 跨，并不大于 6m。 (7)水平杆采用对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头 应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm。 (8)钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑要采用Ø48.3mm x3.6mm 钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆要采用对接， 剪刀撑要采用搭接，搭接长度不得小于 1000mm，并应采用 2 个旋转 扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定。剪刀撑应用旋转扣件固 定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主 节点的距离不应大于 150mm 。 (9)水平杆对接的扣件开口，应朝向架子内侧，螺栓向上，避免 开口朝上，以免雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣 件开口方向不得朝上。 （10）在结构柱部位，架体应与结构柱进行抱结，间距为 900mm 一道。 (11)搭设高度 2m 以上的支撑架体要设置作业人员登高措施。作 业面要按有关规定设置安全防护设施。 (12)模板支撑系统要为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升 降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与 施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。 (13）柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎 梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结 构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板 砼。 (14) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 4m，模板应起拱；当 设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的 1/1000～3/1000。 (15) 拼装高度为 2m 以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装 上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。 (16) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜 时，应采取可靠措施确保支点稳定（如斜杆与水平杆件连接成三角形， 将力传至垂直立杆上等措施），支撑底脚必须有防滑移的可靠措施（垫 木板，并和水平扫地杆连接等措施）。 5.3 应急预案 提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能 有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少 经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预 案。 5.3.1 危险源分析及应急预防措施 该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险 源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保 障安全和文明的作用。 ⑴ 危险源：高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、 物体打击，火灾，中暑等。 ⑵ 可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、 模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。 5.3.2 应急救援预案组织机构及分工职责 姓 名 岗 位 联系方式 分工与职责 陈勇 项目经理 组长 领导小组：主要负责本项目施工现 场事故应急救援工作的组织和指 挥. 李勐 安全员 组员 联络调度队：主要负责事故或 灾害紧急处理情况的联络和指令 的传达，保证领导指挥机构同各小 组之间，本单位与上级和周边单位 之间及时准确地进行沟通。主要工 作内容为调度、汇报、通告、求援。 张仁忠 质检员 组员 简熙杰 施工员（安装） 组员 救灾抢险队：负责事故中心地带的 抢险和救灾工作，防止事故或灾害 扩大和蔓延。曾佑晋 施工员（土建） 组员 陈继宏 技术负责人 组员 技术支持队：提出抢险抢修及 避免事故扩大的临时应急方案和 措施； 指导抢险抢修组实施应急 方案和措施； 修补实施中的应急 方案和措施存在的缺陷；绘制事故 现场平面图，标明重点部位，向外 部救援机构提供准确的抢险救援 信息资料。 时增栋 安全员 组员 警戒保卫队：负责事故现场的警戒 保卫工作。 王岑 材料员 组员 后勤保障队：负责抢险救灾所需的 机械、装备、材料、生活保障物资 的供应，组织、调集工作。 胡传波 质检员 组员 医疗施救队：负责对事故现场的伤 员进行抢救和临时处理，并负责护 送重伤员到相应的医院治疗。 最 近 求 援 电 话 医院：重庆市永川区人民医院 电话：023-49861120 公司安全部电话： 023-89256175 急救 电话 120 火警 119 交通 事故 122 匪警 110 ①组长职责 1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提 供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响地方进行直接操作控 制； 2)复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展 过程； 3)指导设施的部分停工，同时与领导小组成员的关键人员配合指 挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的作业安排； 5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织员工参加 事故的分析和处理。 ②副组长职责 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全 和减少设施和财产损失； 2)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 3)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信 息。 5.3.3 危险源预防措施 ⑴ 坍塌事故的安全技术预防措施 a.模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周 边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门 验收，经验收合格签字后，方可作业。 b.模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得 使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。 支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降 量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。 c.模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停 止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 d.楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量 较多时，应进行荷载计算。 e.安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或 散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。 f.拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严 防突然掉落、倒塌伤人。 ⑵ 高空坠落事故安全预防技术措施 a.高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审 批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规 定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并 不得超过设计计算要求。 b.所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程， 工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手 续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和 新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 c.高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上 岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供 合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正 确佩戴和使用。 d.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就 低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地 方接触，以防摩擦割断。 e.项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现 场各相应部位。 f.已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可 靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。 g.高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设 施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定 型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责 人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 ⑶ 施工现场安全用电及触电事故预防措施 a.安全用电组织措施 ①建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批 制度，并建立相应的技术档案。 ②建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除 制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制 度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。 b.安全用电技术规范 施工现场临时用电必须严格执行《施工现场临时用电安全技术规 范》。 ①施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。 施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。 ②手持电动工具必须设触（漏）电保护器。 ③夜间施工，必须保证足够的照明设施。 ④照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。 ⑤在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方， 也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。 ⑷ 机械伤害安全预防措施 a.项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对 工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻 止。 b.在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施 工。 c.切割小块的模板时应采取有效的保护措施。 ⑸ 物体打击安全预防措施 a.模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作 业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业， 拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。 b.避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线 内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落 物体的隔离层，否则不准施工。 c.外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下 方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。 ⑹ 火灾安全预防措施 a.设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。 b.切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键 入引起火灾。 c.现场设置足够的灭火器。 d.水管应随楼层设置，便于取水。 5.3.4 危险源应急措施 抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止 事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取 可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。 ⑴ 模板坍塌 a.当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。 b.当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止 事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。 c.按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤 员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话 等，并派人到路口接应） ⑵ 高处坠落 a.发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援 小组组长。 b.仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位 和着地部位的具体情况。 c.如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头 部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或 者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或 者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。 d.如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折， 这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。 ⑶ 触电 a.发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果 事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太 远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、 木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱 离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳 等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下， 以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬 运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法： b.如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长， 则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去 知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻 些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注 意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有 痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复 心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均 已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。 同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上 送往就近医院。 ⑷物体打击 a.当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包 扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。 b.同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。 c.对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和 减少伤员痛楚为主。 d.若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的 检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。 ⑸机械伤害 a.抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。 b.发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包 扎、止血、紧急救护等。 c.伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即 进行人工呼吸和胸外挤压急救。 d.根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院 进行救治。 ⑹火灾 a.当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用 灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁 使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。 b.火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛 巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以 备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人 员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位， 将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。 5.3.5 应急救援设备、药品配备计划 ①应急救援设备配备计划 1)特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套、防毒面具等各两套； 2)抢救工具：安全带、安全帽、安全网、防护网、救护担架等； 3)医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； 4)照明器材：手电筒、应急灯、12V 以下安全线路、灯具及应急 发电机等； 5)通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器； 6)交通工具：工地常备一辆值班越野车、备用车辆若干； 7)灭火器材：消防栓、消防水带、灭火器等； 8)大型进行设备：挖掘机、汽车吊各一台。 ②应急救援药品配备计划 止痛膏、十滴水、藿香正气液、碘酒、药纱布及常用的救护药品 及创可贴、万花油、碘酊、红药水、棉垫、绷带、紫药水、酒精、止 血胶带若干及常备急救药品等，保证本工程应急救援需要。以上药品 存放在工地办公室，所有药品必须有出品合格证，并在有效期内使用； 过期的药品必须及时更换，药品应由组长或副组长定期检查，及时补 充，确保现场存放足够数量药品。 5.3.6 应急预案措施的演练计划 ①成立演练组织，由救援组长组织实施。 ②本工程施工前，必须对施工管理和作业人员进行特别技术培 训，并针对应急预案开展应急救援培训和演练。 ③演练时必须准备充分，演练应有文字和图片记录。 ④本工程施工时，应急预案演练根据应急知识培训计划一次进 行，并在应急知识培训完成后组织相关部门人员进行演练。 5.4 应急疏散、救援路线 施工过程中一旦发生紧急情况，应按照规定的路线进行应急疏 散；救援路线如下图。 5.5 监测监控 5.5.1 监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、 垂直位置是否有偏移。 排施工技术员李建华负责日常监测支撑架使用，当支架变形达到 预警值或发现支架松动有异常响声等情况时，立即停止施工并疏散人 员，及时加固处理。 5.5.2 监测点设置 架体应进行位移检测，位移监测点的布置可分为基准点和位移监 测点，其布设应符合下列规定：在架体的顶层、底层及不超过 5 步设 置位移监测点；监测点宜设置在架体角部和四边的中部位置。 观测点采用轧丝吊重物设置，地基沉降观测点用水泥钉钉在支架 变形观测点正下方基础位置。在附近已完工的墙（柱）身上作一临时 水准点，采用三等水准测量观测水泥钉标高。用直尺或钢尺量测水泥 钉与吊点的相对距离，即可得到相应的地基变形和支架变形。也可以 按水准测量方法由一稳固的后视点观测，然后计算分析。 高效沉淀池大梁的观测点设置在梁端、1/4 跨和跨中位置。详见 附图。 5.5.3 监测内容 支撑架使用过程中，在以下阶段（工况）对以下部位进行沉降和 位移以及内力监测： 1 在支撑架安装完工后，对基础进行监测； 2 在模板、钢筋安装完工后，对基础、支撑架进行监测； 3 在混凝土浇筑完成 60%、80%、100%后，对基础、支撑架进行 监测； 4 在混凝土终凝前后，对基础、支撑架进行监测。 5.5.4 监测措施 1 浇注梁板混凝土前，组织以项目技术负责人及安全部门组成的 专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固定程度，确认符合要求后方 可进行混凝土施工。 2 浇注梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形 异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的 10t 千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事 故和连续下沉造成意外坍塌。 3 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的 长度，并且用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做钢管 的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影 响。 4 浇筑顺序为柱、梁板；柱先浇至梁底，再铺梁板，梁板浇筑应 从主梁、次梁、板向同一个方向浇筑、振捣。 5.5.5 仪器设备配置 仪器设备配置详见表 5.5.5-1。 表 5.5.5-1 仪器设备配置 名 称 规格 数量 精度 经纬仪 1 自动安平水准仪 2 ±2” 全站仪 1 ±2”，最大允许误差±20” 对讲机 3 检测板手 1 5.5.6 监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全 月检查。模板工程日常检查重点部位： 1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要 求； 2 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 3 施工过程中是否有超载现象； 4 安全防护措施是否符合规范要求； 5 支架与杆件是否有变形现象； 5.5.7 监测频率 在浇筑混凝土过程中要实时监测，一般监测频率不宜超过 20~30 分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7 天龄期要实 施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 5.5.8 监测预警值 监测报警值应采用监测项目的累积变化量和变化速率值进行控 制，并应满足表 5.5.8 规定。当超出预警值范围时，立即进行加固处 理，监测数据超过预警值时必须启动应急预案，立即停止浇筑混凝土， 疏散人员，并及时进行加固处理 表 5.5.8 监测报警值 监测指标 限 值 位移 水平位移量：H/300 近 3 次读数平均值的 1.5 倍 注：H 为支撑结构高度。 第六章 劳动力计划 6.1 专职安全生产管理人员 搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故 要加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料 运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员 进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防 护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 陈勇（项目经理）—— 组长，负责协调指挥工作； 陈继宏（技术负责人）——组员，技术措施制定，安全技术交底；； 张仁忠（安全员）——组员，负责现场安全检查工作； 简熙杰（安装）、曾佑晋（土建）（施工员）——组员，负责现场具 体施工； 职 务 姓 名 证书 项目经理 陈勇 渝 208101016166 10020101700 渝建安 B（2011）0046477 技术负责人 陈继宏 10020101373 施 工 员 简熙杰（安装） 50151030060141 施 工 员 曾佑晋（土建） 50161010336318 质 检 员 胡传波 渝 1411003024129 质 检 员 张仁忠 渝 1312003063023 安 全 员 李勐 渝 101100486542 渝建安 C（2011）2932019 安 全 员 时增栋 渝 1511051026121 渝建安 C（2015）0056627 材 料 员 王岑 50171110060061 6.2 特种作业人员 工种 数量（人） 证书编号 有效期 塔吊操 作工 2 杨小均：渝 A042011004824 张科留：渝 N042010002553 有效期内 塔吊司 索工 2 牟 娟：渝 A032014030199 周兴琼：渝 A032014030355 有效期内 电工 1 包清伟： T510224197509145776 有效期内 电焊工 2 邹明路： T500113198512125512 陈道伟： T500382198511067756 有效期内 架工 4 张志涛： T622201196909291818 邹渝： T500112198507070434 张红波： T500243199101134455 张成建： T510223197610027014 陶代平： T512224197510021414 邹华强： T510224197210047354 蒋元华： T511023196904104973 贺传荣： T512224197106252819 李启成： T510223196702086914 陈古文： T510224196809133473 有效期内 6.3 劳动力安排 高支模开始时间 2017.12.1 高支模工期（天） 30 作息时间（上午） 6:00~11:30 作息时间（下午） 13:30~19:0 0 砼工程量（m3） 700 高支模建筑面积 （m2） 2000 模工（人） 30/施工段 钢筋工（人） 18/施工段 砼工（人） 15 架子工（人） 8/施工段 水电工（人） 2 普工 20 铲车司机 1 挖掘机司机 1 机修工 2 吊车司机 1 第七章 计算书及相关图纸 7.1 150 厚板模板（扣件式 900*900）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 B2，标高 9.60m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 模板支架高度 H(m) 10.8 模板支架纵向长度 L(m) 39.75 模板支架横向长度 B(m) 26.25 二、荷载设计 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架自重 0.75 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2) 1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基 本 风 压 ω0(kN/m2) 0.25 0.125 地基粗糙程度 B 类(城市郊区) 模板支架顶部 距地面高度(m) 10.5 风压高度变化 系数μz 1 风荷载体型系 数μs 0.5 三、模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向 方向 立柱纵向间距 la(mm) 900 立柱横向间距 lb(mm) 900 水平拉杆步距 h(mm) 1500 小梁间距 l(mm) 150 小梁最大悬挑长度 l1(mm) 200 主梁最大悬挑长度 l2(mm) 250 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 面板计算方式 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝ 281250mm4 承载能力极限状态 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5 ， 1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.324kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝7.324×0.152/8＝0.021kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.152/8+3.15×0.15/4＝0.118kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.021，0.118]＝0.118kN·m σ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.158N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×1504/(384×10000×281250)=0.009mm ν＝0.009mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5 ， 1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.131kN/m 因 此 ， q1 静 ＝ 0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.15=0.659kN/m q1 活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1 ＝ 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 ＝0.125×0.659×0.92+0.125×0.472×0.92 ＝ 0.115kN·m M2 ＝ max[0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL] ＝ max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9 ， 0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9] ＝ 0.578kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.131×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2] ＝0.631kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.115，0.578，0.631]＝0.631kN·m σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.788N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1 ＝ 0.625q1 静 L+0.625q1 活 L ＝ 0.625×0.659×0.9+0.625×0.472×0.9 ＝ 0.636kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.131×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.636，2.195，3.16]＝3.16kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80) ＝ 1.481N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.61kN/m 挠 度 , 跨 中 νmax ＝ 0.521qL4/(100EI)=0.521×0.61×9004/(100×9350×170.667×104) ＝ 0.131mm≤[ν] ＝ L/250＝900/250＝3.6mm； 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.61×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν] ＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 主梁计算方式 三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.5 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.976kN/m q1 静 ＝ 0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b ＝ 0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.15＝0.777kN/m q1 活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.64kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.976×0.9＝1.098kN 按悬臂梁，R1＝q1l1＝0.976×0.2＝0.195kN R＝max[Rmax，R1]＝1.098kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.64×0.9＝0.72kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.64×0.2＝0.128kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.72kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.551×106/4250=129.643N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2×3.783×1000/398＝19.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.668mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.327mm≤[ν]=2×250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=5.528kN，R2=6.692kN，R3=6.936kN，R4=5.001kN 图二 支座反力依次为 R1=5.262kN，R2=6.816kN，R3=6.816kN，R4=5.262kN 七、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力 N＝6.936kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距 hd(mm) 1500 立柱伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 398 立柱截面回转半径 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载 设计值 q1 有所不同： 小梁验算 q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.957kN/m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝5.417kN，R2＝6.68kN，R3＝6.797kN，R4＝5.156kN 顶部立柱段： l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1=l01/i=3204.848/16=200.303 查表得，φ＝0.18 不考虑风荷载: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.417，6.68，6.797，5.156]=6.797kN f＝ N1/(ΦA)＝6797/(0.18×398)＝94.877N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+0.032/0.9=6.832kN f ＝ N1w/(φA)+ Mw/W ＝ 6832/(0.18×398)+0.032×106/4250 ＝ 102.895N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm λ=l0/i=3203.753/16=200.235 查表得，φ1=0.18 不考虑风荷载: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10.8=8.7 41kN f=N/(φ1A)＝8.741×103/(0.180×398)=122.013N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10. 8+0.032/0.9=8.776kN f=Nw/(φ1A)+Mw/W ＝ 8.776×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=130.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第 6.9.7： 支架高宽比不应大于 3 H/B=10.8/26.25=0.411＜3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算 地基土类型 岩石 地基承载力特征值 fak(kPa) 4000 立柱垫木地基土承载力折减系数 mf 0.9 垫板底面面积 A(m2) 0.1 立 柱 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p ＝ N/(mfA) ＝ 8.776/(0.9×0.1) ＝ 97.511kPa≤fak＝4000kPa 满足要求！ 7.2 250 厚板模板（扣件式 900*900）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 废水回收池，标 高 10.8m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 250 模板支架高度 H(m) 10.5 模板支架纵向长度 L(m) 12.8 模板支架横向长度 B(m) 8.8 二、荷载设计 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 面板 0.1 G1k(kN/m2) 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架自重 0.75 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2) 1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基 本 风 压 ω0(kN/m2) 0.25 0.125 地基粗糙程度 B 类(城市郊区) 模板支架顶部 距地面高度(m) 9 风压高度变化 系数μz 1 风荷载体型系 数μs 0.5 三、模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向 方向 立柱纵向间距 la(mm) 900 立柱横向间距 lb(mm) 900 水平拉杆步距 h(mm) 1500 小梁间距 l(mm) 100 小梁最大悬挑长度 l1(mm) 200 主梁最大悬挑长度 l2(mm) 250 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 面板计算方式 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝ 281250mm4 承载能力极限状态 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5 ， 1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝1.575kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝10.035×0.12/8＝0.013kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.12/8+1.575×0.1/4＝0.04kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.013，0.04]＝0.04kN·m σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1004/(384×10000×281250)=0.003mm ν＝0.003mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5 ， 1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.1=1.025kN/m 因 此 ， q1 静 ＝ 0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.1=0.71kN/m q1 活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1 ＝ 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 ＝ 0.125×0.71×0.92+0.125×0.315×0.92 ＝ 0.104kN·m M2 ＝ max[0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL] ＝ max[0.07×0.032×0.92+0.203×3.15×0.9 ， 0.125×0.032×0.92+0.188×3.15×0.9] ＝ 0.577kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.025×0.22/2，0.032×0.22/2+3.15×0.2] ＝0.631kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.104，0.577，0.631]＝0.631kN·m σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.781N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×0.71×0.9+0.625×0.315×0.9＝0.577kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.032×0.9+0.688×3.15＝2.185kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.025×0.2，0.032×0.2+3.15]＝3.156kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.577，2.185，3.156]＝3.156kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×40×80) ＝ 1.48N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.658kN/m 挠 度 , 跨 中 νmax ＝ 0.521qL4/(100EI)=0.521×0.658×9004/(100×9350×170.667×104) ＝ 0.141mm≤[ν] ＝ L/400＝900/400＝2.25mm； 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.658×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν] ＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 主梁计算方式 三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.955kN/m q1 静 ＝ 0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b ＝ 0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.1＝0.823kN/m q1 活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.1＝0.132kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.677kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.955×0.9＝1.075kN 按悬臂梁，R1＝q1l1＝0.955×0.2＝0.191kN R＝max[Rmax，R1]＝1.075kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.677×0.9＝0.762kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.677×0.2＝0.136kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.762kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) σ=Mmax/W=0.78×106/4250=183.585N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) τmax=2Vmax/A=2×5.167×1000/398＝25.964N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中νmax=0.963mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.282mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=7.733kN，R2=10.004kN，R3=10.004kN，R4=7.733kN 七、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力 N＝10.004kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距 hd(mm) 1500 立柱伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 398 立柱截面回转半径 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载 设计值 q1 有所不同： 小梁验算 q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.1 = 0.939kN/m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝7.596kN，R2＝9.828kN，R3＝9.828kN，R4＝7.596kN 顶部立柱段： l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1=l01/i=3204.848/16=200.303 查表得，φ＝0.18 不考虑风荷载: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.596，9.828，9.828，7.596]=9.828kN f＝ N1/(ΦA)＝9828/(0.18×398)＝137.186N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+0.032/0.9=9.863kN f ＝ N1w/(φA)+ Mw/W ＝ 9863/(0.18×398)+0.032×106/4250 ＝ 145.203N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm λ=l0/i=3203.753/16=200.235 查表得，φ1=0.18 不考虑风荷载: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×10.5=11. 718kN f=N/(φ1A)＝11.718×103/(0.180×398)=163.568N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×1 0.5+0.032/0.9=11.753kN f=Nw/(φ1A)+Mw/W ＝ 11.753×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=171.585N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第 6.9.7： 支架高宽比不应大于 3 H/B=10.5/8.8=1.193＜3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算 地基土类型 岩石 地基承载力特征值 fak(kPa) 4000 立柱垫木地基土承载力折减系数 mf 0.9 垫板底面面积 A(m2) 0.1 立 柱 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p ＝ N/(mfA) ＝ 11.753/(0.9×0.1) ＝ 130.589kPa≤fak＝4000kPa 满足要求！ 7.3 350*850 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 350X850 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 350×850 模板支架高度 H(m) 10.5 模板支架横向长度 B(m) 26.25 模板支架纵向长度 L(m) 39.75 梁侧楼板厚度(mm) 150 二、荷载设计 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 面板 0.1 G1k(kN/m2) 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值 G2k(kN/m3) 24 混 凝 土 梁 钢 筋 自 重 标 准 值 G3k(kN/m3) 1.5 混 凝 土 板 钢 筋 自 重 标 准 值 G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构 构件时 Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基 本 风 压 ω0(kN/m2) 0.25 非 自 定 义:0.207 地基粗糙程度 C 类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部 距地面高度(m) 24 风压高度变化 系数μz 0.796 风荷载体型系 数μs 1.04 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 900 梁两侧立柱横向间距 lb(mm) 900 步距 h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁间距 88 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 《 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 》 JGJ130-2011 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量 E(N/mm2) 5400 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝ 486000mm4 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2 ， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/m q1 静 ＝ 0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b ＝ 0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1 ＝26.457kN/m q1 活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax ＝ 0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2 ＝ 0.107×26.457×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.023kN·m σ＝Mmax/W＝0.023×106/54000＝0.432N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝ 0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.775×87.54/(100×5400×486000) ＝ 0.003mm≤[ν]＝L/250＝87.5/250＝0.35mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×26.457×0.087+0.446×1.764×0.087 ＝0.979kN R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×26.457×0.087+1.223×1.764×0.087 ＝2.835kN R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928×26.457×0.087+1.142×1.764×0.087 ＝ 2.325kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×21.775×0.087＝0.749kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×21.775×0.087＝2.178kN R3'=0.928q2L=0.928×21.775×0.087＝1.768kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 小梁计算方式 简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=0.979/1＝0.979kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ＝ Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.835,2.325,2.835]/1= 2.835kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R5/b=0.979/1＝0.979kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.021kN/m 梁 左 侧 模 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q3 左 ＝ 0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m 梁 右 侧 模 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q3 右 ＝ 0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m 梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 ＝ 0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.98kN/m 梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 ＝ 0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.98kN/m 左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ＝ q1 左 +q2+q3 左 +q4 左 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=2.835+0.021=2.856kN/m 右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ＝ q1 右 +q2+q3 右 +q4 右 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m 小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[2.405,2.856,2.405]=2.856kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=0.749/1＝0.749kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 '＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[2.178,1.768,2.178]/1= 2.178kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R5'/b=0.749/1＝0.749kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.017kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m 梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 ' ＝ [1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m 梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 ' ＝ [1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m 左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ' ＝ q1 左 '+q2'+q3 左 '+q4 左 '=0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m 中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=2.178+0.017=2.195kN/m 右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ' ＝ q1 右 '+q2'+q3 右 '+q4 右 ' =0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m 小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[1.703,2.195,1.703]=2.195kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.856×0.452，0.5×2.856×0.22] ＝0.072kN·m σ=Mmax/W=0.072×106/42667=1.694N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.856×0.45，2.856×0.2]＝0.643kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.643×1000/(2×40×80) ＝ 0.301N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 ν1 ＝ 5q'l14/(384EI) ＝ 5×2.195×4504/(384×7040×170.667×104) ＝ 0.098mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm ν2 ＝ q'l24/(8EI) ＝ 2.195×2004/(8×7040×170.667×104) ＝ 0.037mm≤[ν] ＝ 2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.856×0.45,0.5×2.856×0.45+2.856×0.2]=1.285kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=1.082kN,R2=1.285kN,R3=1.056kN,R4=1.285kN,R5=1.082kN 正常使用极限状态 Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.195×0.45,0.5×2.195×0.45+2.195×0.2]=0.988kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1'=0.766kN,R2'=0.988kN,R3'=0.804kN,R4'=0.988kN,R5'=0.766kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.175×106/4250=41.146N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝2.085kN τmax=2Vmax/A=2×2.085×1000/398＝10.479N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.036mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.282kN，R2=5.227kN，R3=0.282kN 正常使用极限状态 支座反力依次为 R1'=0.203kN，R2'=3.905kN，R3'=0.204kN 七、2 号主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 P ＝ max[R2]×0.6=Max[5.227]×0.6=3.136kN ， P' ＝ max[R2']×0.6 ＝ Max[3.905]×0.6=2.343kN 1、抗弯验算 2 号主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.494×106/4250=116.221N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2 号主梁剪力图(kN) Vmax＝2.038kN τmax=2Vmax/A=2×2.038×1000/398＝10.243N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2 号主梁变形图(mm) νmax＝0.941mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为 R1=4.234kN，R2=6.742kN，R3=6.742kN，R4=4.234kN 立柱所受主梁支座反力依次为 P2=6.742/0.6=11.237kN 八、纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢管截面面积 A(mm2) 398 钢管截面回转半径 i(mm) 16 钢管弹性模量 E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩 I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 P＝max[R1，R3]=0.282kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.204kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.044×106/4250＝10.451N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax＝0.183kN τmax＝2Vmax/A=2×0.183×1000/398＝0.921N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) νmax＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为 R1=0.381kN，R2=0.606kN，R3=0.606kN，R4=0.381kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为 R1=0.606kN，R3=0.606kN 九、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 扣件抗滑移折减系数 kc 1 1、扣件抗滑移验算 两 侧 立 柱 最 大 受 力 N ＝ max[R1,R3] ＝ max[0.606,0.606] ＝ 0.606kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到 40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足 要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力 N＝max[P2]＝11.237kN≤[N]=30kN 满足要求！ 十、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距 hd(mm) 750 立柱伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.427 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.808 立柱钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 398 回转半径 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN·m 3、稳定性计算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载 设计值 q1 有所不同： 1)面板验算 q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝28.65kN/m 2)小梁验算 q1 ＝ max{0.997+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.15)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15) +1.4×0.9×1]×max[0.45-0.35/2 ， (0.9-0.45)-0.35/2]/2×1 ， 2.883+1×1.2×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.904kN/m 同上四～八计算过程，可得： R1＝0.591kN，P2＝11.236kN，R3＝0.591kN 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428 立 柱 最 大 受 力 Nw ＝ max[R1+N 边 1 ， P2 ， R3+N 边 2]+Mw/lb ＝ max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9 ， 11.236 ， 0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+0.053/ 0.9＝11.295kN f ＝ N/(φA)+Mw/W ＝ 11294.713/(0.428×398)+0.053×106/4250 ＝ 78.776N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171 立 柱 最 大 受 力 Nw ＝ max[R1+N 边 1 ， P2 ， R3+N 边 2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.85)+Mw/lb ＝ max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9 ， 11.236 ， 0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.737 +0.053/0.9＝13.032kN f ＝ N/(φA)+Mw/W ＝ 13031.713/(0.171×398)+0.053×106/4250 ＝ 203.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第 6.9.7： 支架高宽比不应大于 3 H/B=10.5/26.25=0.4＜3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱地基基础计算 地基土类型 岩石 地基承载力特征值 fak(kPa) 4000 立柱垫木地基土承载力折减系数 mf 1 垫板底面面积 A(m2) 0.15 立 柱 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p ＝ N/(mfA) ＝ 13.032/(1×0.15) ＝ 86.878kPa≤fak＝4000kPa 满足要求！ 7.4 300*800 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 300x800 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×800 模板支架高度 H(m) 10.5 模板支架横向长度 B(m) 8.8 模板支架纵向长度 L(m) 12.8 梁侧楼板厚度(mm) 250 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 混 凝 土 梁 钢 筋 自 重 标 准 值 G3k(kN/m3) 1.5 混 凝 土 板 钢 筋 自 重 标 准 值 G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构 构件时 Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 非 自 定 义:0.207 地基粗糙程度 C 类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部 距地面高度(m) 24 风压高度变化 0.796 系数μz 风荷载体型系数μs 1.04 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 900 梁两侧立柱横向间距 lb(mm) 900 步距 h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁间距 75 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 《 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 》 JGJ130-2011 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量 E(N/mm2) 5400 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝ 486000mm4 q1 ＝ 0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2 ， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/m q1 静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝ 24.908kN/m q1 活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax ＝ 0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2 ＝ 0.107×24.908×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.016kN·m σ＝Mmax/W＝0.016×106/54000＝0.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝ 0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×754/(100×5400×486000) ＝ 0.002mm≤[ν]＝L/250＝75/250＝0.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×24.908×0.075+0.446×1.764×0.075 ＝0.793kN R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×24.908×0.075+1.223×1.764×0.075 ＝2.297kN R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928×24.908×0.075+1.142×1.764×0.075 ＝ 1.885kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.075＝0.604kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.075＝1.757kN R3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.075＝1.427kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 小梁计算方式 简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=0.793/1＝0.793kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ＝ Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.297,1.885,2.297]/1= 2.297kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R5/b=0.793/1＝0.793kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.018kN/m 梁 左 侧 模 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q3 左 ＝ 0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m 梁 右 侧 模 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q3 右 ＝ 0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m 梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 ＝ 0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.499kN/m 梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 ＝ 0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2 ， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.499kN/m 左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ＝ q1 左 +q2+q3 左 +q4 左 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m 右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ＝ q1 右 +q2+q3 右 +q4 右 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m 小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[2.645,2.315,2.645]=2.645kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=0.604/1＝0.604kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 '＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[1.757,1.427,1.757]/1= 1.757kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R5'/b=0.604/1＝0.604kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 ' ＝ [1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.016kN/m 梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 ' ＝ [1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.016kN/m 左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ' ＝ q1 左 '+q2'+q3 左 '+q4 左 '=0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m 中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=1.757+0.015=1.772kN/m 右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ' ＝ q1 右 '+q2'+q3 右 '+q4 右 ' =0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m 小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[1.91,1.772,1.91]=1.91kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.645×0.452，0.5×2.645×0.22] ＝0.067kN·m σ=Mmax/W=0.067×106/42667=1.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.645×0.45，2.645×0.2]＝0.595kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.595×1000/(2×40×80) ＝ 0.279N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×1.91×4504/(384×7040×170.667×104)＝0.085mm≤[ν] ＝l1/250＝450/250＝1.8mm ν2 ＝ q'l24/(8EI) ＝ 1.91×2004/(8×7040×170.667×104) ＝ 0.032mm≤[ν] ＝ 2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.645×0.45,0.5×2.645×0.45+2.645×0.2]=1.19kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=1.19kN,R2=1.042kN,R3=0.856kN,R4=1.042kN,R5=1.19kN 正常使用极限状态 Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[1.91×0.45,0.5×1.91×0.45+1.91×0.2]=0.859kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1'=0.859kN,R2'=0.797kN,R3'=0.649kN,R4'=0.797kN,R5'=0.859kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.159×106/4250=37.394N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝2.015kN τmax=2Vmax/A=2×2.015×1000/398＝10.125N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.03mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.217kN，R2=4.886kN，R3=0.217kN 正常使用极限状态 支座反力依次为 R1'=0.158kN，R2'=3.644kN，R3'=0.159kN 七、2 号主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 1 P＝max[R2]=Max[4.886]=4.886kN，P'＝max[R2']＝Max[3.644]=3.644kN 1、抗弯验算 2 号主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.77×106/4250=181.076N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2 号主梁剪力图(kN) Vmax＝3.176kN τmax=2Vmax/A=2×3.176×1000/398＝15.96N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2 号主梁变形图(mm) νmax＝1.463mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为 R1=6.596kN，R2=10.505kN，R3=10.505kN，R4=6.596kN 立柱所受主梁支座反力依次为 R2=10.505/1=10.505kN 八、纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢管截面面积 A(mm2) 398 钢管截面回转半径 i(mm) 16 钢管弹性模量 E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩 I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 P＝max[R1，R3]=0.217kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.159kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.034×106/4250＝8.042N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax＝0.141kN τmax＝2Vmax/A=2×0.141×1000/398＝0.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) νmax＝0.064mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为 R1=0.293kN，R2=0.467kN，R3=0.467kN，R4=0.293kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为 R1=0.467kN，R3=0.467kN 九、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 扣件抗滑移折减系数 kc 1 1、扣件抗滑移验算 两 侧 立 柱 最 大 受 力 N ＝ max[R1,R3] ＝ max[0.467,0.467] ＝ 0.467kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到 40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足 要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力 N＝max[R2]＝10.505kN≤[N]=30kN 满足要求！ 十、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距 hd(mm) 750 立柱伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.427 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.808 立柱钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 398 回转半径 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN·m 3、稳定性计算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载 设计值 q1 有所不同： 1)面板验算 q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m 2)小梁验算 q1 ＝ max{0.809+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.25)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1. 4×0.9×1]×max[0.45-0.3/2 ， (0.9-0.45)-0.3/2]/2×1 ， 2.34+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.566kN/m 同上四～八计算过程，可得： R1＝0.458kN，R2＝10.499kN，R3＝0.458kN 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428 立 柱 最 大 受 力 Nw ＝ max[R1+N 边 1 ， R2 ， R3+N 边 2]+Mw/lb ＝ max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9 ， 10.499 ， 0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.053/0. 9＝10.557kN f ＝ N/(φA)+Mw/W ＝ 10557.255/(0.428×398)+0.053×106/4250 ＝ 74.447N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171 立 柱 最 大 受 力 Nw ＝ max[R1+N 边 1 ， R2 ， R3+N 边 2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.8)+Mw/lb ＝ max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9 ， 10.499 ， 0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.746+ 0.053/0.9＝12.303kN f ＝ N/(φA)+Mw/W ＝ 12303.255/(0.171×398)+0.053×106/4250 ＝ 193.247N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第 6.9.7： 支架高宽比不应大于 3 H/B=10.5/8.8=1.193＜3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱地基基础计算 地基土类型 岩石 地基承载力特征值 fak(kPa) 4000 立柱垫木地基土承载力折减系数 mf 1 垫板底面面积 A(m2) 0.15 立 柱 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p ＝ N/(mfA) ＝ 12.303/(1×0.15) ＝ 82.022kPa≤fak＝4000kPa 满足要求！ 7.5 600*3650 大梁模板计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 大梁 600x3650 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×3650 模板支架高度 H(m) 3.35 模板支架横向长度 B(m) 15 模板支架纵向长度 L(m) 20 二、荷载设计 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值 G2k(kN/m3) 24 混 凝 土 梁 钢 筋 自 重 标 准 值 1.5 G3k(kN/m3) 当计算支架立柱及其他支承结构 构件时 Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基 本 风 压 ω 0(kN/m2) 0.25 非 自 定 义:0.033 地基粗糙程度 C 类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部 距地面高度(m) 12 风压高度变化 系数μz 0.65 风荷载体型系 数μs 0.2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 500 梁底两侧立柱横向间距 lb(mm) 1200 步距 h(mm) 1200 混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加立柱根数 4 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 420,540,660,780 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 梁底支撑小梁根数 10 梁底支撑小梁间距 67 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 《 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 》 JGJ130-2011 梁底支撑主梁左侧悬挑长度 a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度 a2(mm) 0 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝ 281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψ cQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4× 0.7×2]×1＝114.972kN/m q1 静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×3.65]×1 ＝113.208kN/m q1 活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3.65)]×1＝93.175kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax＝0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2＝0.107×113.208×0.0672+0.121×1.764× 0.0672＝0.055kN·m σ＝Mmax/W＝0.055×106/37500＝1.461N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×93.175×66.6674/(100×10000×281250)＝ 0.004mm≤[ν]＝L/250＝66.667/250＝0.267mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×113.208×0.067+0.446×1.764×0.067 ＝3.018kN R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×113.208×0.067+1.223×1.764×0.067 ＝8.77kN R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928×113.208×0.067+1.142×1.764×0.067＝ 7.138kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×93.175×0.067＝2.441kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×93.175×0.067＝7.1kN R3'=0.928q2L=0.928×93.175×0.067＝5.764kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=3.018/1＝3.018kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ＝ Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.77,7.138,8.77]/1=8.77kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R5/b=3.018/1＝3.018kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.016kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m 左侧小梁荷载 q 左＝q1 左+q2+q3 左=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=8.77+0.016=8.786kN/m 右侧小梁荷载 q 右＝q1 右+q2+q3 右=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m 小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[5.252,8.786,5.252]=8.786kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=2.441/1＝2.441kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ' ＝ Max[R2',R3',R4']/b=Max[7.1,5.764,7.1]/1=7.1kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R5'/b=2.441/1＝2.441kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.013kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m 左侧小梁荷载 q 左'＝q1 左'+q2'+q3 左'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m 中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=7.1+0.013=7.113kN/m 右侧小梁荷载 q 右'＝q1 右'+q2'+q3 右'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m 小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[4.28,7.113,4.28]=7.113kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.786×0.52，0.5×8.786×0.22] ＝0.275kN·m σ=Mmax/W=0.275×106/42667=6.435N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.786×0.5，8.786×0.2]＝2.746kN τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 2.746 × 1000/(2 × 40 × 80) ＝ 1.287N/mm2 ≤ [τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.113×5004/(100×9350×170.667×104)＝ 0.145mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm ν 2＝q'l24/(8EI)＝7.113×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.089mm≤[ν]＝ 2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25 × 8.786 × 0.5,0.375 × 8.786 × 0.5+8.786×0.2]=5.491kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=3.282kN,R2=5.491kN,R3=4.471kN,R4=4.471kN,R5=4.471kN,R6=4.471kN,R7=4.4 71kN,R8=4.471kN,R9=5.491kN,R10=3.282kN 正常使用极限状态 Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25 × 7.113 × 0.5,0.375 × 7.113 × 0.5+7.113×0.2]=4.446kN 同理可得： 梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1'=2.675kN,R2'=4.446kN,R3'=3.611kN,R4'=3.611kN,R5'=3.611kN,R6'=3.611kN,R7'= 3.611kN,R8'=3.611kN,R9'=4.446kN,R10'=2.675kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.4×106/4250=94.026N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝8.567kN τmax=2Vmax/A=2×8.567×1000/398＝43.051N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.103mm≤[ν]＝L/250＝420/250＝1.68mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.685kN，R2=16.656kN，R3=4.846kN，R4=4.846kN， R5=16.656kN，R6=0.685kN 七、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 可调托座最大受力 N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]＝16.656kN≤[N]=30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立柱顶部步距 hd(mm) 600 立柱伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 398 回转半径 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm λ=l0/i=2106/16=131.625≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.033×0.5×1.22/10＝0.003kN·m 3、稳定性计算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载 设计值 q1 有所不同： 1)面板验算 q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×0.9×2]×1＝114.33kN/m 2)小梁验算 q1＝max{3.004+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/9+0.5×3.65]，8.725+1×1.2×(0.3-0.1) ×0.6/9}=8.741kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.68kN，R2＝16.563kN，R3＝4.836kN，R4＝4.836kN，R5＝16.563kN， R6＝0.68kN 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/16＝100.052，查表得，φ1＝0.588 立柱最大受力 Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+Mw/lb＝max[0.68， 16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+0.003/1.2＝16.565kN f ＝ N/( φ A)+Mw/W ＝ 16565.049/(0.588 × 398)+0.003 × 106/4250 ＝ 71.489N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/16＝152.027，查表得，φ2＝0.301 立柱最大受力 Nw ＝max[R1 ，R2 ，R3 ，R4 ，R5 ，R6]+1×1.2×0.15× (3.35-3.65)+Mw/lb＝max[0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+-0.054+0.003/1.2 ＝16.511kN f ＝ N/( φ A)+Mw/W ＝ 16511.049/(0.301 × 398)+0.003 × 106/4250 ＝ 138.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第 6.9.7： 支架高宽比不应大于 3 H/B=3.35/15=0.223＜3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm) 800 混凝土强度等级 C30 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长 a(mm) 200 立柱垫板宽 b(mm) 200 F1=N=16.511kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取βh=1.0；当 h≥2000mm 时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σ pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均 值，其值控制在 1.0-3.5N/㎜ 2 范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0 /2 处 板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η =min( η 1, η 2) η 1=0.4+1.2/ β s, η 2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比 较，βs 不宜大于 4：当βs<2 时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30： 对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m 之值，将 其取为 0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=780mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=3920mm F=(0.7 β hft+0.25 σ pc ， m) η umh0=(0.7 × 1 × 0.737+0.25 × 0) × 1 × 3920 × 780/1000=1577.416kN≥F1=16.511kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定 可得：fc=6.902N/mm2，βc=1， β l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b) × (b+2b)/(ab)]1/2=[(600) × (600)/(200 × 200)]1/2=3 ， Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=16.511kN 满足要求！ 7.6 大梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 KL14 ， 标 高 24.00m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 600×2650 新浇混凝土梁计算跨度(m) 14.6 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《混凝土结构 工 程 施 工 规 范 》 GB50666-2011 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 结构重要性系数 1 可变组合系数 0.9 新浇混凝土初凝时间 t0(h) 4 塌落度修正系数β 0.9 混凝土浇筑速度 V(m/h) 2 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H 下挂(m) 2.65 新浇混凝土对模板的侧压力标准 值 G4k(kN/m2) 梁 下 挂 侧 模 G4k min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24 ×2.65}＝min{34.213，63.6}＝34.213kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值 S 承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k] ＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值 S 正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 水平向布置 主梁间距(mm) 600 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 100 结构表面的要求 结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 600 梁左侧 梁右侧 楼板厚度(mm) 0 0 梁下挂侧模高度(mm) 2650 2650 小梁道数(下挂) 20 20 左侧支撑表： 第 i 道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 0 固定支撑 2 150 对拉螺栓 3 500 对拉螺栓 4 1000 对拉螺栓 5 1500 对拉螺栓 6 2000 对拉螺栓 7 2500 对拉螺栓 右侧支撑表： 第 i 道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 0 固定支撑 2 150 对拉螺栓 3 500 对拉螺栓 4 1000 对拉螺栓 5 1500 对拉螺栓 6 2000 对拉螺栓 7 2500 对拉螺栓 设计简图如下： 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 1、下挂侧模 梁 截 面 宽 度 取 单 位 长 度 ， b ＝ 1000mm 。 W ＝ bh2/6=1000 × 152/6 ＝ 37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS 承＝1×44.089＝44.089kN/m q1 静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1 活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2=0.107×41.569×0.1392+0.121×2.52×0.1392 ＝0.092kN·m σ＝Mmax/W＝0.092×106/37500＝2.465N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS 正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×139.4744/(100×10000×281250)＝ 0.029mm≤139.474/400=0.349mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R 下挂 max＝1.143×q1 静×l 左+1.223×q1 活×l 左＝1.143×41.569×0.139+1.223×2.52 ×0.139＝7.057kN 正常使用极限状态 R'下挂 max＝1.143×l 左×q＝1.143×0.139×34.213＝5.454kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 100 小梁计算方式 四等跨连续梁 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q＝7.057kN/m Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×7.057×0.62，0.5×7.057× 0.12]=0.272kN·m σ＝Mmax/W＝0.272×106/42667＝6.371N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×7.057×0.6，7.057×0.1]=2.57kN τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 2.57 × 1000/(2 × 40 × 80) ＝ 1.205N/mm2 ≤ [ τ ] ＝ 1.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝5.454kN/m ν 1max ＝ 0.632qL4/(100EI)=0.632 × 5.454 × 6004/(100 × 8415 × 1706670) ＝ 0.311mm≤600/400=1.5mm ν 2max ＝ qL4/(8EI)=5.454 × 1004/(8 × 8415 × 1706670)=0.005mm ≤ 100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R 下挂 max＝max[1.143×7.057×0.6，0.393×7.057×0.6+7.057×0.1]＝4.839kN 正常使用极限状态 R'下挂 max＝max[1.143×5.454×0.6，0.393×5.454×0.6+5.454×0.1]＝3.74kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.6 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁合并根数 2 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.25 主梁受力不均匀系数 0.6 1、下挂侧模 因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1＝1.002kN，R2＝2.904kN，R3＝2.379kN，R4＝ 2.379kN，R5＝2.379kN，R6＝2.379kN，R7＝2.379kN，R8＝2.379kN，R9＝2.379kN， R10＝2.379kN，R11＝2.379kN，R12＝2.379kN，R13＝2.379kN，R14＝2.379kN，R15 ＝2.379kN，R16＝2.379kN，R17＝2.379kN，R18＝2.379kN，R19＝2.904kN，R20 ＝1.002kN 正常使用极限状态：R'1＝0.772kN，R'2＝2.244kN，R'3＝1.822kN，R'4 ＝1.822kN，R'5＝1.822kN，R'6＝1.822kN，R'7＝1.822kN，R'8＝1.822kN，R'9＝ 1.822kN，R'10＝1.822kN，R'11＝1.822kN，R'12＝1.822kN，R'13＝1.822kN，R'14＝ 1.822kN，R'15＝1.822kN，R'16＝1.822kN，R'17＝1.822kN，R'18＝1.822kN，R'19 ＝2.244kN，R'20＝0.772kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σmax＝Mmax/W＝0.408×106/4250=96.063N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) τmax=2Vmax/A=2×5.221×1000/398＝26.237N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) νmax＝0.244mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R 下挂 max＝9.048/0.6=15.08kN 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值 Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对 拉螺栓受力 N＝0.95×Max[15.08]＝14.326kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！ 7.7 附图 反冲洗泵房高支模监测点布置图 滤池高支模监测点布置图 附图三：应急疏散线路 附图四：应急救援线路